麥田免耕施肥播種機設(shè)計說明書

1、<p><b>　　畢業(yè)設(shè)計(論文)</b></p><p>　麥田免耕施肥播種機設(shè)計</p><p>　Design of the wheat field exempts plows fertilizer and seed drill's </p><p><b>　　摘要</b></p>

2、<p>　　“保護生態(tài)環(huán)境，實現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展”現(xiàn)在已經(jīng)成為我們國家在謀求經(jīng)濟快速發(fā)展過程中所要遵循的基本方針。面對土地沙漠化面積的迅速擴大和沙塵暴的肆虐一年更盛一年，國家除了實施大規(guī)模的防沙治沙工程和全面退耕還草的重大舉措之外，在農(nóng)業(yè)方面則一直在積極倡導(dǎo)和推廣應(yīng)用保護性耕作技術(shù)。</p><p>　　小麥免耕播種機采用的是“動力圓盤斷草、與動力圓盤貼合的夾持式開溝器同位分層播種” 在已覆有秸桿的地中能一

3、次性完成行方向秸桿切斷、同位分層播種和中后鎮(zhèn)壓等多項作業(yè)的保護性耕作機具。</p><p>　　本文設(shè)計了一種新型免耕播種機，采用無動力雙圓盤式開溝器，機具結(jié)構(gòu)簡單，使用方便，具有碎土作用強，不纏草以及具有播種深度精度高，播種均勻，一次作業(yè)能完成6行播種，利于種子的生長，滿足在免耕播種后，對麥田行向雜草予于鋤除。 </p><p>　　關(guān)鍵詞：保護性耕作機具；開溝器；免耕播種機 </

4、p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　“Ecological environment protection and sustainable development” become the basic policy of our country which now in the economy fast developing process

5、must be followed. Facing the land desertification area's rapid expansion and the sand storm, the country not only implement the large-scale against sand to control the sands the project but also take back from agricu

6、lture grass's major step comprehensively, positively has been initiating and promotes the application protection culivation techniqu</p><p>　　The wheat exempts plows the seeder to use is “the power disc

7、breaks the grass and with power disc fitting clamp type furrow opener isotopic lamination sowing seeds” after duplicate had in the straw place can disposable form a line the direction straw cut-off, isotopic lamination s

8、owing seeds and the suppression and so on many work protection tillage implements.</p><p>　　I designed a new exempts in the wheat field work. Using the no power double circular disc type furrow opener, the s

9、tructure is simple and easy to be operated, which broke earth strongly and does not entangle the grass, as well as has the sowing depth precision to be high, sowing seeds is even, The catcher no-tillage planter can compl

10、ete 6 sowing seeds, the seed can grows better.</p><p>　　Keywords: Protection tillage machine; Furrow opener; Exempts plows the seeder</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>&l

11、t;b>　　1 緒論1</b></p><p><b>　　1.1 引言1</b></p><p>　　1.2 背景及原理介紹1</p><p>　　1.3 論文的主要工作和意義2</p><p>　　1.4 總體方案的確定3</p><p>　　2 動力性能的設(shè)計與校

12、核4</p><p>　　2.1 豐收180型拖拉機的配套適應(yīng)性計算4</p><p>　　2.2 拖拉機液壓提升能力計算6</p><p>　　2.3 機組操向穩(wěn)定性計算7</p><p>　　2.4 坡道極限傾翻角計算8</p><p>　　3 主要部件的設(shè)計10</p><p>

13、;　　3.1 軸的設(shè)計10</p><p>　　3.1.1 傳動軸的設(shè)計10</p><p>　　3.1.2 軸的計算與校核11</p><p>　　3.1.3 鍵的選擇與校核17</p><p>　　3.2 鏈輪的設(shè)計19</p><p>　　3.2.1 鏈輪的計算19</p><p&

14、gt;　　3.2.2 鏈輪的材料26</p><p>　　3.3鏈的選擇26</p><p>　　3.4 開溝器的設(shè)計26</p><p>　　3.5 側(cè)傳動箱的設(shè)計27</p><p>　　3.5.1 鏈輪材料的選擇29</p><p>　　3.6 播種部分的傳動設(shè)計29</p><p

15、>　　3.6.1 傳動方式的選擇29</p><p>　　3.6.2 鏈傳動比30</p><p>　　3.7 播種施肥器總成30</p><p><b>　　4 總結(jié)31</b></p><p><b>　　致 謝32</b></p><p><b&

16、gt;　　參考文獻33</b></p><p>　　附錄錯誤!未定義書簽。</p><p>　　附錄1錯誤!未定義書簽。</p><p>　　附錄2錯誤!未定義書簽。</p><p><b>　　1 緒論</b></p><p><b>　　1.1 引言</b&

17、gt;</p><p>　　土壤資源應(yīng)該受到保護，才能夠滿足今后若干代人的需求并減少沙塵暴對畜健康的危害。這一認識促進了內(nèi)蒙古自治區(qū)作物種植體系的發(fā)展。內(nèi)蒙古自治區(qū)目前的限制條件包括：(1)需要通過土地耕作來除草；(2)秸稈回收作為家用燃料、牲畜飼料和墊圈草料；(3)缺少合適的播種機和收獲機；(4)休閑地自由放牧；(5)耕作體系中缺少可供應(yīng)飼料和改善土壤肥力的飼草作物；(6)保護性耕作技術(shù)推廣不足；(7)小型農(nóng)業(yè)

18、單位應(yīng)用保護性耕作面臨著風(fēng)險。</p><p>　　1999年，通過加拿大國際發(fā)展署，加拿大和中國建立了保護性耕作體系的合作開發(fā)項目。中國農(nóng)業(yè)部制定了一個保護性耕作的大型計劃，鼓勵幾個農(nóng)業(yè)機械研究所設(shè)計，測試，最終生產(chǎn)出直播機械。在該項目中，加拿大向中國提供了一臺小型播種機，作為保護性耕作技術(shù)的示例，可用于進一步完善以符合內(nèi)蒙古的條件。該播種機由加拿大薩斯卡徹溫省斯韋?？巳鹛厥械姆úü旧a(chǎn)，用34KW(45馬力

19、)拖拉機帶動。播種機安裝了可拆換的圓盤式開溝器和鑿式開溝器，承受200N(450磅)的彈簧壓力，帶可調(diào)節(jié)的鎮(zhèn)壓輪，還使用了亞馬遜牌既可排種又可施肥的排種器。</p><p>　　但在田間試驗中法波牌播種機存在的問題很突出。</p><p>　　1. 播種機對于大多數(shù)農(nóng)田和拖拉機來說還是太大，大多數(shù)小地塊上的拖拉機只有10KW至18KW。</p><p>　　2. 播

20、種機為三點懸掛式，但與大多數(shù)中國產(chǎn)拖拉機懸掛裝置不配套。</p><p>　　3. 開溝器無法沿不平整的土地行走，造成播種深度和隨后的出苗差異太大。由于圓盤的材料問題圓盤式開溝器在中國還很難生產(chǎn)。</p><p>　　4. 分開的鎮(zhèn)壓裝置使鎮(zhèn)壓和回土的土壤不平，還有種深不一致的問題。</p><p>　　5. 播種機的設(shè)計對中國生產(chǎn)商來說比較復(fù)雜和昂貴。亞馬遜牌種肥

21、并施機構(gòu)難以保養(yǎng)，價格較高。</p><p>　　在2002年，研究人員對一種新型直播機的潛力表示了認同，認為它能解決法波播種機遇到的問題。本文研究的目的是改進播種機的設(shè)計：</p><p>　　1.2 背景及原理介紹</p><p>　　在秸稈覆蓋地中免耕種植最大的問題就是易發(fā)生擁擠，而且目前可見到的幾種防堵的方法和舉措（如無動力滾動盤、開溝器兩側(cè)指盤撥草輪、鴨咀

22、式穴播器等）在使用效果上尚存在種種的不足。</p><p>　　秸稈覆蓋地小麥免耕播種機采用的是“動力圓盤斷草、與動力圓盤貼合的夾持式開溝器同位分層施肥播種”的方法，高速回轉(zhuǎn)的動力圓盤能形成有效的切斷能力，就如同圓盤式割草機和砂輪切割機一樣，從而解決了無動力圓盤機體重，切割遲鈍，性能不可靠的問題；夾持式同位分層開溝器與動力圓盤結(jié)合在一起能很好的防止未切斷的秸稈在開溝器上纏掛，可達到不出現(xiàn)堵塞的要求。</p&

23、gt;<p>　　2MBF-6型秸桿覆蓋地小麥免耕施肥播種機是一種在已覆有秸桿的地中能一次性完成行方向秸桿切斷、同位分層施肥播種和中后鎮(zhèn)壓等多項作業(yè)的保護性耕作機具，整體形式與配置如圖1-1所示</p><p>　　1-三點懸掛裝置，2-電動機， 3-傳動裝置， 4-播種箱，5-播種器</p><p>　　6-播種管， 7-開溝圓盤， 8-開溝器， 9-鎮(zhèn)壓輪， 10-支撐輪

24、</p><p>　　圖1-1 秸稈覆蓋地小麥免耕施肥播種機結(jié)構(gòu)示意圖</p><p>　　全機主要由機架、三點懸掛裝置、動力傳動裝置（包括中間錐齒輪傳動箱）、切草圓盤刀錕（刀軸上安裝6個圓盤）、夾持式同位分層種肥開溝器、種肥箱總成、播后鎮(zhèn)壓輪、仿形地輪以及排種排肥傳動系統(tǒng)等組成。</p><p><b>　　基本設(shè)計參數(shù)：</b></p

25、><p>　　配套拖拉機 豐收—180型輪式拖拉機 （13.2KW/18PS）</p><p>　　動力圓盤直徑×回轉(zhuǎn)速度 (mm×r/min) 400×234</p><p>　　行距×行數(shù) （cm×行） 20×6<

26、/p><p>　　播種深度 （cm） 3～5</p><p>　　施肥深度 (cm) 與小麥同位分層，較種種深5～6</p><p>　　作業(yè)速度 (km×h) 3～6</p>&l

27、t;p>　　機具重量 （kg） 〈320</p><p>　　1.3 論文的主要工作和意義</p><p>　　“保護生態(tài)環(huán)境，實現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展”現(xiàn)在已經(jīng)成為我們國家在謀求經(jīng)濟快速發(fā)展過程中所要遵循的基本方針。面對土地沙漠化面積的迅速擴大和沙塵暴的肆虐一年更盛一年，國家除了實施大規(guī)模的防沙治沙工程和全面退耕還草的重大舉措之外，在農(nóng)業(yè)

28、方面則一直在積極倡導(dǎo)和推廣應(yīng)用保護性耕作技術(shù)。</p><p>　　李立科研究員作為我國著名的旱地農(nóng)業(yè)專家，在長期的科研實踐中，提出了“高留茬，秸桿覆蓋，少免耕種植”這一被譽為“可緩解旱災(zāi)危害和防治沙塵暴發(fā)生”的治本之策，引起了國家領(lǐng)導(dǎo)的高度重視，為此我們的畢業(yè)設(shè)計任務(wù)是設(shè)計與之相適應(yīng)的小麥免耕地播種機，設(shè)計出為上述種植模式相配套服務(wù)的一種保護性種植機具。</p><p>　　1.4 總體

29、方案的確定</p><p>　　在翻閱和查找國內(nèi)外的相關(guān)資料和信息，經(jīng)過調(diào)查分析，我們發(fā)現(xiàn)傳統(tǒng)的播種機，特別是免耕播種機存在的主要缺陷是播種機的開溝器往往與劃切的圓盤很難達到相應(yīng)的配合，結(jié)果使劃切圓盤阻力太大，或者開溝器容易掛上秸稈從而使開溝器發(fā)生堵塞。 </p><p>　　經(jīng)過試驗觀察和對傳統(tǒng)機具結(jié)構(gòu)的分析，我們首先選擇了兩種可行的方案來對傳統(tǒng)的機具進行改進：</p>&

30、lt;p>　　1. 提高切斷圓盤和開溝器的配合精度等級，這種方法的優(yōu)點可以運用傳統(tǒng)機具的傳動部分，減少設(shè)計的工作量,使制造的大部分元件可直接從原有生產(chǎn)廠家購得，但是這種方案使得圓盤和開溝器的制造精度較高，而播種機的工作環(huán)境決定了這兩部分的制造精度不可能太高。</p><p>　　2. 改動圓盤的轉(zhuǎn)向，這種方法的優(yōu)點是圓盤在向前行走的同時，不是按一般的滾動將秸稈擠壓在開溝器上，而是將切斷的秸稈向圓盤的前方拋起

31、，從而大大減少了開溝器前端所積壓的土塊和秸稈，以此來達到順利播種的過程。但這種方案的缺點需要對傳統(tǒng)的機具進行大量的改造，特別是要重新設(shè)計傳動部分，使設(shè)計工作和制造過程都較復(fù)雜。比較兩種方案，考慮當(dāng)前的制造成本，及其理論的可行性分析，覺得方案2更加可行，既能滿足耕作的基本需要，制造成本又不是太高，更適合當(dāng)前我省渭北的條件。我們以次為主導(dǎo)思想設(shè)計了秸稈覆蓋地小麥免耕施肥播種機。</p><p>　　2 動力性能的設(shè)計

32、與校核</p><p>　　2.1 豐收180型拖拉機的配套適應(yīng)性計算</p><p>　　動力的配套適應(yīng)性應(yīng)符合拖拉機的額定功率大于機具在作業(yè)中所消耗的功率這一原則,因此計算應(yīng)按以下兩步進行。</p><p>　　（1）機具在作業(yè)中要消耗的功率P1</p><p>　　作業(yè)中機具消耗的功率主要由圓盤刀切入土層及切斷秸稈消耗的功率P刀和開溝器

33、在受牽引破土中消耗的功率P刀兩部分組成，驅(qū)動排種器和排肥器的功率較小，幾乎不予考慮。</p><p>　　圓盤刀組消耗的功率P</p><p>　　刀借助圓盤式切碎器設(shè)計資料所提供的數(shù)據(jù)，每個圓盤刀切割的阻力Ni為：</p><p>　　Ni=q×s(kgf) 式（2.1）</p><

34、p>　　式中：q——比阻，即單位刃口長度上的切割阻力（kg/cm）,可取值為0.6kg/cm。</p><p>　　S——參加切割的圓盤刃口長度（cm）</p><p>　　對于本機：在圓盤入土8cm，盤直徑為400mm的情況下，可由圖2-1計算出參與切割的刃口長度S =37.7cm</p><p>　　圖2-1 受力分析圖</p><p&

35、gt;　　代入有關(guān)數(shù)值，可得 </p><p>　　Ni=0.6×37.7=22.6（kgf）</p><p>　　∵ 刀軸共安裝6只圓盤</p><p>　　∴圓盤刀組上所受總的切割阻力N為</p><p><b>　?。╧gf）</b></p><p>　　再根據(jù)功率求解公式： &

36、lt;/p><p><b>　　式 （2.2）</b></p><p>　　式中： υ——圓盤邊沿線速度(m/s)</p><p>　　R——圓盤半徑為r=200mm</p><p>　　w——圓盤回轉(zhuǎn)角速度（弧度/秒）</p><p>　　n——圓盤轉(zhuǎn)速,這里為287</p><

37、p>　　并代入具體值，則可求得</p><p>　　P=135.6×0.2×287.7×3.14/30=900.3≈12.0（ps）</p><p>　　b. 開溝器消耗的功率P開：</p><p>　　開溝器克服土壤阻力所消耗的功率P按下式計算：</p><p>　　P=

38、 式（2.3）</p><p>　　式中 υ行——機具行進速度(m/s),可按拖拉機一般正常作業(yè)速度（Ⅱ檔）1.4m/s計</p><p>　　∵各開溝器所受工作阻力為</p><p><b>　　式 （2.4)</b></p><p>　　式中：k——土壤比阻，對未耕但經(jīng)過圓盤劃切的土壤地，取k=0.

39、4kg/cm</p><p>　　a——開溝器迎土面寬度（cm）,設(shè)計值為5cm</p><p>　　h——開溝器入土深度（cm）,按要求h為10cm</p><p><b>　　代入各有關(guān)值，則</b></p><p>　　Fi=0.4×5×10=20(kg/f)</p><p&

40、gt;　　∴開溝器工作耗功P為</p><p><b>　　P==(ps)</b></p><p>　　c.機具在作業(yè)中實際消耗的功率P為：</p><p>　　P= P+P=12.0＋2.23=14.23(ps)</p><p>　　(2) 相應(yīng)于作業(yè)功率，拖拉機發(fā)動機應(yīng)具有的功率P：</p><p

41、>　　拖拉機發(fā)動機的額定功率應(yīng)較作業(yè)消耗功率大一些，有所貯備，另外再考慮到動力傳輸?shù)臋C械效率，因此發(fā)動機應(yīng)具有的功率P發(fā)為：</p><p>　　P=α 式（2.5）</p><p>　　式中：α——發(fā)動機貯備系數(shù)應(yīng)在1.05～1..1之間，現(xiàn)可按1.06計算</p><p>　　μ——發(fā)動機滾動阻力系數(shù)，對未耕地可取0.1

42、～0.15，這里取0.12</p><p>　　η——機組總的機械效率，現(xiàn)在按0.9計</p><p>　　將各有關(guān)值代入公式，則：</p><p>　　P==17.7(ps)</p><p><b>　　(3) 結(jié)論</b></p><p>　　計算結(jié)果表明18ps的豐收—180型拖拉機與本機具

43、配合使用，動力恰當(dāng)，滿足要求。</p><p>　　2.2 拖拉機液壓提升能力計算</p><p>　?。?） 液壓提升臂具有的額定提升力：</p><p>　　在滿足輪式拖拉機操作要求的“懸掛農(nóng)具后，前輪對地面的壓力不得小于拖拉機自重20%”的前提下，下懸掛臂端所具有的額定提升力可按下式計算</p><p>　　F

44、 式（2.6）</p><p>　　式中：F——提升臂額定提升力(kgf) </p><p>　　G——拖拉機最小使用重量(kg)，豐收-180拖拉機為1150kg</p><p>　　——拖拉機重心到后驅(qū)動輪軸心的水平距離（mm） </p><p>　　豐收-180型拖拉機為685mm&

45、lt;/p><p>　　L——拖拉機前后輪距離(mm)，豐收-180型拖拉機為1500mm </p><p>　　——無量綱系數(shù)，旱地用拖拉機取為0.08</p><p>　　——運輸狀態(tài)下懸掛桿外端至拖拉機驅(qū)動輪軸心的水平</p><p>　　

46、距離(mm),經(jīng)測定本機l2=618mm</p><p>　　代入有關(guān)數(shù)值后，得F為： </p><p><b>　　F=</b></p><p>　　=1161(kgf)</p><p>　　相對于下懸掛端的額定提升力F，液壓提升力F在鉛錘方向分力F</p><p>　　由圖2-2計算可得出為：

47、</p><p>　　F ==≈2403 (kg)</p><p>　　圖2-2 液壓提升臂運輸狀態(tài)受力圖</p><p>　?。?） 機具處于運輸狀態(tài)，實際需要的液壓提升力F大小</p><p>　　圖2-3 機具提升狀態(tài)圖</p><p>　　圖2-3為機具升起處于運輸狀態(tài)時，提升懸掛裝置以及機具重心的狀態(tài)圖，由圖

48、提供的位置關(guān)系可列出下式：</p><p><b>　　cos30°=G</b></p><p>　　代入有關(guān)數(shù)值即得F為</p><p><b>　　F=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=1280（kgf

49、）</p><p>　?。?） 由（1）、（2）兩部分計算結(jié)果的對比分析可知：液壓提升臂的額定提升力遠大于使機具提升至運輸狀態(tài)所需要的提升力，故豐收-180型拖拉機懸掛2MBF-6型小麥免耕播種機提升能力完全可以得到保證。</p><p>　　2.3 機組操向穩(wěn)定性計算</p><p>　　如前所述,確保輪式拖拉機在懸掛農(nóng)具后操向穩(wěn)定性的基本條件是:機組拖拉機前輪上

50、的附著重量不小于拖拉機自重的20%,即</p><p><b>　　G</b></p><p>　　現(xiàn)根據(jù)圖4所示的關(guān)系可列出計算式:</p><p><b>　　G-G]</b></p><p><b>　　代入具體數(shù)值即得</b></p><p>&

51、lt;b>　　G</b></p><p><b>　　(kgf)</b></p><p>　　∵ 0.2G=230(kg)</p><p><b>　　∴ G>0.2G</b></p><p>　　2.4 坡道極限傾翻角計算</p><p>　　機

52、組在坡道行使,可能發(fā)生前輪離地向后傾翻的最大坡度值仍然可以按如下</p><p><b>　　步驟求得：</b></p><p>　?。?）利用圖2-3中的狀態(tài)關(guān)系，先確定拖拉機機重心O和機具重心O分別與拖拉機后輪接地點D連線(OD，OD)的長度及它們與水平面的夾角(α和β)：</p><p><b>　　式（2.7）</b&g

53、t;</p><p><b>　　式（2.8）</b></p><p><b>　　式（2.9）</b></p><p><b>　　式（2.10）</b></p><p>　　以上式中：—— 拖拉機重心距水平地面高度(m), </p><p

54、>　　豐收-180型拖拉機為0.606m</p><p>　　—— 機具在運輸狀態(tài),其重心距水平</p><p>　　地面高度(m),經(jīng)測定本機為1.1m </p><p>　　—— 拖拉機重心距后輪軸心水平距離（m），豐收—180拖拉機為0.685m</p><p>　　—— 運輸狀態(tài)，機具重心在地面投影與拖

55、拉機后輪接地點間的水平距離（m），如前計算為（m）</p><p>　　將有關(guān)各值代入上式后，即得：</p><p>　　（2）設(shè)定在道路坡度為時發(fā)生翻傾。根據(jù)翻傾時拖拉機前輪附著力為零，拖拉機的輜重相對后輪著地點產(chǎn)生的力矩一定小于或等于機具重力相對后輪接地點形成力矩這一條件，即可求出安全行駛的最大坡度角，即：</p><p>　　代入有關(guān)數(shù)值，上式為：</p

56、><p>　　進行三角變換，即可求出坡道行駛翻傾角為：</p><p>　　由計算結(jié)果可知，機具與豐收—180型拖拉機掛接，道路行駛安全情況較好，一般不必擔(dān)心發(fā)生后翻傾問題。</p><p><b>　　3 主要部件的設(shè)計</b></p><p>　　本機的主要工作部件有：切割圓盤棍、種肥箱、加持式開溝器、側(cè)傳動箱的鏈條、鏈

57、輪和錐齒輪箱和播種施肥傳動部分。以下是有關(guān)方面的設(shè)計計算。</p><p><b>　　3.1 軸的設(shè)計</b></p><p>　　3.1.1 傳動軸的設(shè)計</p><p>　?。?） 刀輥轉(zhuǎn)速的確定：</p><p>　　本機圓盤刀輥的轉(zhuǎn)速是參考旋耕機的參數(shù)以及傳動關(guān)系決定，根據(jù)豐收—180型拖拉機的后輸出軸的轉(zhuǎn)速，

58、最終確定刀輥的轉(zhuǎn)速為287.7r/min。</p><p>　?。?） 圓盤刀直徑的確定：</p><p>　　對于機動切草圓盤，設(shè)計取值為400，設(shè)計依據(jù)來自《土壤耕作機械的理論與計算》一書。椐介紹旋，而且與切割速度有關(guān)，當(dāng)圓盤直徑在360~420mm時，消耗的比能最小。鑒于圓盤的入土深度要達到8~10cm，并且需要給刀輥軸和地面之間留出較大的空間，形成盡可能好的暢通性，同時也為了保證在

59、切割過程中秸稈能被可靠的切斷，不產(chǎn)生向前推移，我們在資料所給的數(shù)據(jù)的范圍中選取400mm作為圓盤設(shè)計值。</p><p>　　（3） 圓盤刀輥兩端軸承（型號308）工作壽命的驗算：</p><p>　　機動圓盤刀輥在工作中受到的阻力包括壓應(yīng)力和拉應(yīng)力兩種，而以產(chǎn)生滑切作用的拉應(yīng)力為主。這里出于計算簡便的考慮，在驗算所選軸承工作壽命時，將前面計算出的切割阻力全部視作壓應(yīng)力。因此，刀輥兩端軸承

60、所受的載荷P即為：</p><p>　　P=0.5×6×22.6=67.8(kgf)</p><p>　　根據(jù)《機械設(shè)計》有關(guān)軸承選型部分中的推薦值，對此處軸承的預(yù)期計算壽命Ln定為：</p><p>　　Ln=25000(h)</p><p>　　由此可依照計算軸承應(yīng)具有的額定動載荷C’的計算公式，首先算出C’來<

61、/p><p><b>　　∵ </b></p><p>　　∴代入有關(guān)各數(shù)值后可得到：</p><p>　　=494.2（kgf）</p><p>　　而查閱軸承使用手冊，獲知型號308的中窄系列單列向心球軸承其具有的額定動載荷C等于3200kgf，顯然C>C’，此結(jié)果說明308軸承完全符合本機工作狀況。的

62、應(yīng)用，壽命有可靠保證。</p><p>　　3.1.2 軸的計算與校核</p><p><b>　?、褫S設(shè)計計算</b></p><p>　　一．計算齒輪受的力：</p><p>　　軸傳遞的轉(zhuǎn)矩： </p><p><b>　　齒輪上的圓周力： </b></p&g

63、t;<p><b>　　齒輪上的徑向力： </b></p><p>　　軸向力： </p><p>　　二．對軸進行結(jié)構(gòu)設(shè)計：</p><p><b>　　確定軸的直徑：</b></p><p>　　選45鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)處理作軸。</p><p>&l

64、t;b>　　，</b></p><p><b>　　C=118—106</b></p><p>　　=22.08~19.83mm</p><p>　　考慮到軸的震動較大，我們?nèi)?d=40mm</p><p>　　結(jié)構(gòu)尺寸詳見零件圖。</p><p><b>　　三．

65、計算支承反力：</b></p><p><b>　　水平面反力：</b></p><p><b>　　垂直面反力： </b></p><p>　　水平面受力圖： 見圖3-1</p><p>　　垂直面受力圖： 見圖3-1</p>

66、<p><b>　　畫軸彎矩圖：</b></p><p>　　水平面彎矩圖： 見圖3-1</p><p>　　垂直面彎矩圖： 見圖3-1</p><p>　　合成彎矩圖： 合成彎矩 見圖3-1</p><p><b>　　畫軸轉(zhuǎn)矩圖：<

67、/b></p><p>　　軸受轉(zhuǎn)矩： T=T1 T=61929Nmm</p><p>　　轉(zhuǎn)矩圖： 見圖3-1</p><p><b>　　許用應(yīng)力</b></p><p>　　許用應(yīng)力值，用插入法由[3]表16.3查得 </p><

68、p>　　應(yīng)力校正系數(shù) </p><p><b>　　畫當(dāng)量彎矩圖</b></p><p>　　當(dāng)量轉(zhuǎn)矩 </p><p>　　當(dāng)量彎矩最大處在平均分度圓處，</p><p><b>　　見圖3-1 </b></p><p>

69、;<b>　　軸徑校核：</b></p><p>　　圖3-1 軸一的受力分析圖</p><p><b>　?、蜉S設(shè)計計算</b></p><p>　　一．計算齒輪受的力：</p><p>　　軸傳遞的轉(zhuǎn)矩： T2 T2=118903Nmm</p><p>　　齒輪

70、上的圓周力： </p><p><b>　　齒輪上的徑向力：</b></p><p><b>　　軸向力： </b></p><p>　　二．對軸進行結(jié)構(gòu)設(shè)計：</p><p><b>　　確定軸的直徑：</b></p><p>　　選45鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)處

71、理作軸。</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　C=118—106</b></p><p>　　=27.54~24.74mm</p><p>　　考慮到軸的震動較大，我們?nèi)?</p><p>　　結(jié)構(gòu)尺寸詳見零件圖。</p>&l

72、t;p><b>　　三．計算支承反力：</b></p><p><b>　　水平面反力：</b></p><p><b>　　垂直面反力：</b></p><p>　　水平面受力圖： 見圖3-2</p><p>　　垂直面受力圖：

73、 見圖3-2</p><p><b>　　畫軸彎矩圖：</b></p><p>　　水平面彎矩圖： 見圖3-2</p><p>　　垂直面彎矩圖： 見圖3-2</p><p>　　合成彎矩圖： 合成彎矩 見圖3-2</p><p>&l

74、t;b>　　畫軸轉(zhuǎn)矩圖：</b></p><p>　　軸受轉(zhuǎn)矩： T=T2 T=118903Nmm</p><p>　　轉(zhuǎn)矩圖： 見圖3-2</p><p><b>　　許用應(yīng)力</b></p><p>　　許用應(yīng)力值，用插入法由[3]表16.

75、3查得</p><p><b>　　應(yīng)力校正系數(shù) </b></p><p><b>　　畫當(dāng)量彎矩圖</b></p><p><b>　　當(dāng)量轉(zhuǎn)矩 </b></p><p>　　當(dāng)量彎矩最大處在平均分度圓處，</p><p><b>　　

76、軸徑校核：</b></p><p>　　所以選的軸是安全的。</p><p>　　圖3-2 軸二的受力分析圖</p><p><b>　　刀輥軸設(shè)計計算</b></p><p>　　刀輥軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計及選擇材料：</p><p>　　由于不同的土壤對刀片的阻力不同，含水量不同的土壤對刀片

77、的阻力也不同，以及地表形狀，刀刃的鋒利程度的不同等很多原因?qū)Φ镀淖枇Χ加杏绊?。所以我們無法得到準(zhǔn)確的刀片阻力。根據(jù)我們的實踐，我們選擇刀輥軸軸徑為d=40mm，選45鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，是完全符合我們的工作要求的。</p><p>　　3.1.3 鍵的選擇與校核</p><p>　　一．Ⅰ軸上鍵的選擇和校核：</p><p>　　確定平鍵的類型和尺寸</p>

78、<p>　　采用普通圓頭平鍵，查[4]表4-1，由d=40mm可知鍵的剖面尺寸為：</p><p>　　參照輪轂長度 取鍵長為L，</p><p><b>　　鍵的標(biāo)記：鍵</b></p><p><b>　　校核強度：</b></p><p>　　屬靜聯(lián)接，校核擠壓強度

79、，由[3]P125式7.1可知校核公式：</p><p>　　式中： 鍵聯(lián)接所傳遞的轉(zhuǎn)矩：</p><p>　　鍵的工作長度： </p><p><b>　　鍵的高度h </b></p><p><b>　　軸的直徑d </b></p><p>　　許用擠壓應(yīng)力，

80、由[3]P126表7.1，</p><p><b>　　強度滿足要求</b></p><p>　　決定鍵與槽的配合，鍵槽表面粗糙度和鍵槽的對稱度公差：</p><p>　　查[4]P51，按一般聯(lián)接對待：鍵與軸：12N9/h9</p><p>　　鍵與轂：12Ns/h9</p><p>　　鍵槽表

81、面粗糙度：工作表面取3.2，非工作表面取6.3 （均為值）</p><p>　　鍵槽的對稱度公差：按7級精度決定對稱度公差。</p><p>　　二．Ⅱ軸上鍵的選擇與校核：</p><p>　　1． 確定平鍵的類型和尺寸</p><p>　　采用普通圓頭平鍵，查[4]表4-1，由d=40mm可知鍵的剖面尺寸為： </p>

82、;<p>　　參照錐齒輪長度 取鍵長為 </p><p><b>　　鍵的標(biāo)記：鍵</b></p><p>　　參照鏈輪輪轂長度： 取鍵長為 </p><p><b>　　鍵的標(biāo)記為：鍵</b></p><p><b>　　校核強度：</b>

83、</p><p>　　屬靜聯(lián)接，校核擠壓強度，由[3]P125式7.1可知校核公式：</p><p>　　式中：鍵聯(lián)接所傳遞的轉(zhuǎn)矩：</p><p><b>　　鍵的工作長度： </b></p><p><b>　　鍵的高度h </b></p><p><b&g

84、t;　　軸的直徑d </b></p><p>　　許用擠壓應(yīng)力，由[3]P126表7.1，</p><p><b>　　強度滿足要求</b></p><p>　　決定鍵與槽的配合，鍵槽表面粗糙度和鍵槽的對稱度公差：</p><p>　　查[4]P51，按一般聯(lián)接對待：鍵與軸：12N9/h9</p>

85、;<p>　　鍵與轂：12Js/h9</p><p>　　鍵槽表面粗糙度：工作表面取3.2，非工作表面取6.3 （均為值）</p><p>　　鍵槽的對稱度公差：按7級精度決定對稱度公差。</p><p>　　三．刀滾軸上鍵的選擇與校核：</p><p>　　1． 確定平鍵的類型和尺寸</p><p>

86、　　采用普通圓頭平鍵，查[4]表4-1，由d=40mm可知鍵的剖面尺寸為： </p><p>　　由 可知鍵的剖面尺寸為</p><p>　　參照鏈輪輪轂長度 取鍵長為 </p><p><b>　　鍵的標(biāo)記：鍵</b></p><p>　　參照卡盤長度： 再考慮到行矩調(diào)節(jié)范圍0~100mm

87、</p><p><b>　　取鍵長為 </b></p><p><b>　　鍵的標(biāo)記為：鍵</b></p><p><b>　　2． 校核強度：</b></p><p>　　屬靜聯(lián)接，校核擠壓強度，由[3]P125式7.1可知校核公式：</p><p&

88、gt;　　式中：鍵聯(lián)接所傳遞的轉(zhuǎn)矩：</p><p>　　鍵的工作長度： </p><p><b>　　鍵的高度：</b></p><p><b>　　軸的直徑：</b></p><p>　　許用擠壓應(yīng)力，由[3]P126表7.1，</p><p><b>　　

89、強度滿足要求</b></p><p>　　決定鍵與槽的配合，鍵槽表面粗糙度和鍵槽的對稱度公差：</p><p>　　查[4]P51，按一般聯(lián)接對待：鍵與軸：12N9/h9</p><p><b>　　14N9/h9</b></p><p>　　鍵與轂：12Js/h9</p><p>&

90、lt;b>　　14Js/h9</b></p><p>　　鍵槽表面粗糙度：工作表面取3.2，非工作表面取6.3 （均為值）</p><p>　　鍵槽的對稱度公差：按7級精度決定對稱度公差。 （見[8]P120）</p><p><b>　　3.2 鏈輪的設(shè)計</b></p><p>　　由于該

91、設(shè)計是對現(xiàn)有2MBF—6型秸桿覆蓋地免耕施肥播種機的局部改造、調(diào)整設(shè)計，又播種施肥部分已趨于完善，所以主要的數(shù)據(jù)可以按照原有的數(shù)據(jù)進行設(shè)計、分析、核算。</p><p>　　3.2.1 鏈輪的計算</p><p>　　(1) 鏈輪Ⅰ的設(shè)計</p><p>　　鏈輪Ⅰ是與與地輪通過軸、銷聯(lián)結(jié)的同步轉(zhuǎn)動部分。</p><p>　　實體測繪部分主要

92、數(shù)據(jù)：</p><p>　　鏈輪齒數(shù) Z = 10</p><p>　　齒頂圓直徑 = 112 mm</p><p>　　齒根圓直徑 = 83 mm</p><p>　　若取 Z = 10</p>

93、;<p><b>　　則：</b></p><p>　　分度圓直徑 d </p><p>　　= = 102.7 mm</p><p><b>　　齒頂圓直徑 </b></p><p>　　= d + 1.25p - = 123.3375 mm</p>&

94、lt;p>　　= d+(1-)p- = 110.32 mm</p><p>　　綜上可取 d = 102.00 mm , = 115.00 mm </p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　齒根圓直徑 </b></p><p>　　= d -= 102

95、.7 - 19.05 = 83.65 mm</p><p>　　取 = 84 mm</p><p><b>　　分度圓弦齒高 </b></p><p>　　=(0.625 +)p - 0.5 = 12.86 mm</p><p>　　= 0.5×(p-) = 6.35 mm

96、</p><p>　　取 = 6.5 mm </p><p><b>　　齒側(cè)凸緣直徑 </b></p><p>　　≦ p·cot - 1.04 - 0.76 = 65.75 mm</p><p>　　取 = 50.00 mm</p><

97、;p><b>　　齒側(cè)圓弧半徑 </b></p><p>　　= 0.12(z+2)= 27.432 mm</p><p>　　= 0.008(z2+180) = 42.675 mm</p><p>　　取 = 35.00 mm</p><p><b>　　滾子定位圓弧半徑 &l

98、t;/b></p><p>　　= 0.505 + 0.069≈9.80 mm</p><p>　　= 0.505 = 9.62 mm</p><p>　　取 = 9.80 mm</p><p><b>　　滾子定位角 </b></p><p><b>

99、;　　= -=</b></p><p><b>　　==</b></p><p>　　取 = 120°</p><p>　　取 輪轂直徑 = =50.00 mm</p><p>　　由 h =6.4 ++ 0.01d</p><p

100、><b>　　= + 2h</b></p><p>　　得出 h = 11.815 mm</p><p>　　= 26.37 mm</p><p>　　可取 h =11.00 mm</p><p>　　= 28.00 mm</p><p>　　齒

101、寬 = 0.95 = 0.95 × 18.9 =17.955 mm</p><p>　　取 = 18.00 mm</p><p>　　齒側(cè)半徑 = p = 31.75 mm</p><p>　　齒側(cè)倒角 = 0.13p = 24.1275 mm</p><p>　　齒側(cè)凸緣

102、圓角半徑 ， = 0.04p = 1.27 mm</p><p>　　輪轂長度 ｌ ｌ = 3.3 h = 3.3×11.00 = 36.30 mm</p><p>　　根據(jù)實體需要可取 ｌ= 50.00 mm</p><p>　　(2) 鏈輪Ⅱ的設(shè)計</p><p>　　鏈輪Ⅱ為過度鏈輪，通過鏈條與鏈輪Ⅰ相連&

103、lt;/p><p>　　實體測繪部分主要數(shù)據(jù)：</p><p>　　鏈輪齒數(shù) Z = 8</p><p>　　齒頂圓直徑 = 90.00mm</p><p><b>　　若取Z = 8 ，</b></p><p><b>　　則：</b>&

104、lt;/p><p>　　分度圓直徑 d = 82.97mm</p><p>　　齒頂圓直徑 = d + 1.25p - = 103.61 mm</p><p>　　= d+(1-)p- = 89.32 mm</p><p>　　綜上可取 d = 83.00 mm , = 96.00 mm </p

105、><p><b>　　則 </b></p><p>　　齒根圓直徑 = d - = 63.92mm</p><p>　　取 = 64.00mm</p><p>　　分度圓弦齒高 = ( 0.625 + )p - 0.5 = 7.1443 mm</p><p>　　= 0.

106、5 × ( p - ) = 6.35 mm</p><p>　　取 = 6.50 mm </p><p>　　齒側(cè)凸緣直徑 ≦ p·cot - 1.04 - 0.76 </p><p>　　= 36.75 × 2.414 – 31.387 – 0.76</p><p>　　= 44.60 m

107、m</p><p>　　取 = 44.00mm</p><p>　　齒側(cè)圓弧半徑 = 0.12( z + 2 ) = 22.86mm</p><p>　　= 0.008( z + 180 ) </p><p>　　= 0.008 × 19.05 ×( 8 × 8 + 180 )</p>

108、<p>　　= 37.1856 mm</p><p>　　取 = 30.00 mm</p><p><b>　　滾子定位圓弧半徑 </b></p><p>　　= 0.505 + 0.069 ≈ 9.80 mm</p><p>　　= 0.505 = 9.62025 mm</p>

109、<p>　　取 = 9.80mm</p><p>　　滾子定位角 = - = 108.75°</p><p>　　= = 128.75°</p><p>　　取 = 120°</p><p>　　取 輪轂直徑 = = 44.00mm</p>

110、<p>　　由 h = 6.4 + + 0.01d</p><p><b>　　= + 2h</b></p><p>　　得出 h = 10.9225 mm</p><p>　　= 22.155 mm</p><p>　　可取 h = 10.00 mm</p><

111、p><b>　　=24.00 mm</b></p><p>　　齒 寬 = 0.95 = 0.95 × 18.9 =17.955mm</p><p>　　取 = 18.00mm</p><p>　　齒側(cè)半徑 = p = 31.75mm</p><p>　　齒側(cè)倒角

112、 = 0.13p = 24.1275mm</p><p>　　齒側(cè)凸緣圓角半徑 = 0.04p = 1.27mm</p><p>　　輪轂長度 ｌ ｌ = 3.3 h = 3.3×10.00 = 33.00mm</p><p>　　根據(jù)實體需要可取 ｌ = 30.00mm</p><p>　　

113、(3) 鏈輪Ⅲ的設(shè)計</p><p>　　鏈輪Ⅲ與鏈輪Ⅱ通過軸、軸套及其特殊的外形結(jié)構(gòu)相連，且同步轉(zhuǎn)動</p><p>　　實體測繪部分主要數(shù)據(jù)</p><p>　　鏈輪齒數(shù) Z = 11</p><p>　　齒頂圓直徑 = 120 mm</p><p>　　齒根圓直徑

114、 = 83 mm</p><p>　　若取 Z = 10 ，</p><p><b>　　則：</b></p><p>　　分度圓直徑 d </p><p>　　= = 102.75mm</p><p><b>　　齒頂圓直徑 </

115、b></p><p>　　= d + 1.25p - = 123.39mm</p><p>　　= d+(1-)p- = 110.37mm</p><p>　　綜上可取 d = 103.00mm , = 120.00mm </p><p><b>　　則 </b></p><p&

116、gt;<b>　　齒根圓直徑 </b></p><p>　　= d - = 102.75 - 19.05 = 83.7mm</p><p>　　取 = 84mm</p><p><b>　　分度圓弦齒高 </b></p><p>　　= （0.625 + )p -

117、0.5 = 12.86mm</p><p>　　= 0.5 × ( p - ) = 6.35mm</p><p>　　取 = 8.50mm </p><p><b>　　齒側(cè)凸緣直徑 </b></p><p>　　≦ p·cot - 1.04 - 0.76 = 67.54

118、 mm</p><p>　　取 = 66.00 mm</p><p>　　齒側(cè)圓弧半徑 </p><p>　　= 0.12( z + 2 ) = 27.432mm</p><p>　　= 0.008( z + 180 ) = 42.672mm</p><p>　　取

119、 = 32.00mm</p><p><b>　　滾子定位圓弧半徑 </b></p><p>　　= 0.505 + 0.069 ≈ 9.80mm</p><p>　　= 0.505 = 9.62mm</p><p>　　取 = 9.80mm</p><p>　　滾子定位角

120、 </p><p><b>　　= - = </b></p><p><b>　　= = </b></p><p>　　取 = 120°</p><p>　　取 輪轂直徑 = 44.00mm</p><p>　　由

121、 h = 6.4 + + 0.01d</p><p><b>　　= + 2h</b></p><p>　　得出 h = 10.00mm</p><p><b>　　= 24.00mm</b></p><p>　　可取 h = 9.75

122、mm</p><p><b>　　= 24.50mm</b></p><p>　　齒 寬 = 0.95 = 0.95 × 18.9 =17.955mm</p><p>　　取 = 18.00mm</p><p>　　齒側(cè)半徑 = p = 31.75mm</p>

123、<p>　　齒側(cè)倒角 = 0.13p = 24.1275mm</p><p>　　齒側(cè)凸緣圓角半徑 = 0.04p = 1.27mm</p><p>　　輪轂長度 ｌ = 3.3 h = 3.3 × ( 66 - 44 )= 72.60mm</p><p>　　根據(jù)實體需要可取 ｌ = 52.00mm</p>&l

124、t;p>　　(3) 鏈輪Ⅳ的設(shè)計</p><p>　　鏈輪Ⅳ是用來給施肥軸和播種軸傳遞動力的，鏈輪Ⅳ（ 兩個）通過鏈條與鏈輪Ⅲ相連</p><p>　　實體測繪部分主要數(shù)據(jù)</p><p>　　鏈輪齒數(shù) Z = 16</p><p>　　齒頂圓直徑 = 172mm<

125、/p><p>　　齒根圓直徑 = 140mm</p><p><b>　　若取Z = 16，</b></p><p><b>　　則：</b></p><p>　　分度圓直徑 d </p><p>　　= 162.7 mm</p>

126、<p><b>　　齒頂圓直徑 </b></p><p>　　= d + 1.25p - = 183.34 mm</p><p>　　= d+ (1-)p- = 172.23 mm</p><p>　　綜上可取 </p><p>　　d = 163.00 mm = 176.00

127、 mm </p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　齒根圓直徑 </b></p><p>　　= d - = 162.7 - 19.05 = 143.65mm</p><p>　　取 = 144mm</p><p>&l

128、t;b>　　分度圓弦齒高 </b></p><p>　　= ( 0.625 + )p - 0.5 = 11.906 mm</p><p>　　= 0.5 × ( p - ) = 6.35mm</p><p>　　取 = 6.5mm </p><p><b>　　齒側(cè)凸緣直徑

129、 </b></p><p>　　≦ p·cot - 1.04 - 0.76 = 127.47mm</p><p>　　取 = 120.00 mm</p><p><b>　　齒側(cè)圓弧半徑 </b></p><p>　　= 0.12( z + 2 ) =41.148mm&l