大連市博物館模板承重架專項方案

1、<p>　　模板工程專項施工方案</p><p><b>　　一、工程概況</b></p><p><b>　　1.1項目概況</b></p><p><b>　　建設(shè)單位： </b></p><p><b>　　設(shè)計單位： </b></p

2、><p>　　勘察單位：勘察設(shè)計研究股份有限公司</p><p>　　監(jiān)理單位：監(jiān)理有限公司</p><p><b>　　施工單位：有限公司</b></p><p>　　本工程位于***，其項目概況如下： </p><p>　　項目由##部分功能組成，分別為：****。</p><

3、p>　　1.2建筑設(shè)計概況</p><p><b>　　1.3結(jié)構(gòu)設(shè)計概況</b></p><p>　　1.2相關(guān)結(jié)構(gòu)支模概況</p><p>　　按樓層板厚度、支模架支撐高度不同，本模板工程可分為以下幾個主要計算區(qū)塊及部位；根據(jù)表1可知本模板工程屬于高大模板。本工程采用泵送混凝土，所有區(qū)塊按后澆帶劃分進(jìn)行施工澆搗,室外樓梯區(qū)塊在鋼骨柱

4、牛腿處設(shè)垂直施工縫，其余區(qū)塊原則上不再設(shè)施工縫；柱墻水平施工縫留至梁底。模板支撐體系主要采用滿堂式鋼管扣件式腳手架，立桿間距0.8~0.85m,步距1.6m。</p><p>　　表1主要分區(qū)結(jié)構(gòu)情況</p><p>　　表2豎向構(gòu)件結(jié)構(gòu)情況</p><p>　　1.3工程特點(diǎn)、難點(diǎn)、重點(diǎn)</p><p>　　1、工程結(jié)構(gòu)特點(diǎn)：造型復(fù)雜，層高

5、多變，局部達(dá)到12.4m。</p><p>　　2、施工難點(diǎn)：本工程屬于高大模板，造型復(fù)雜，對支模提出了極高的抗變形要求，主要梁截面變化較大，且有部分弧形、異形、傾斜梁柱，增大支設(shè)模板的難度。</p><p><b>　　3、控制重點(diǎn)：</b></p><p>　　（1）地面強(qiáng)度、剛度必須滿足支模架搭設(shè)要求，不能讓下層板早期受力。</p&

6、gt;<p>　?。?）先澆混凝土框架柱強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到要求的抗側(cè)移能力，并與梁支模架可靠連接。</p><p>　?。?）為了減少混凝土泵送管道對支模架的沖擊力，泵送管與鋼筋模板接觸面用汽車輪胎進(jìn)行支墊，緩沖泵管沖擊力；沿泵送管走向增設(shè)架體水平剪刀撐和豎向剪刀撐，增加重點(diǎn)部位局部剛度。</p><p>　?。?）為了保證泵送管口混凝土堆載過于集中，應(yīng)及時振搗和移管。</p&

7、gt;<p>　?。?）增設(shè)架體水平剪刀撐，提高架體整體剛度。</p><p>　?。?）超高鋼管支模架搭設(shè)完成后應(yīng)全數(shù)檢測，及時通知公司工程科及公司工程部組織驗收，驗收合格后方能進(jìn)行混凝土澆筑。</p><p>　?。?）加強(qiáng)施工管理確保支撐架體系在混凝土澆筑過程中穩(wěn)定安全。</p><p>　　4、施工部署：考慮到D區(qū)承重架部分為天然基礎(chǔ)，需整平夯

8、實并施工C15墊層，故本工程先施工C區(qū)、A區(qū)、B區(qū)承重架、最后施工D區(qū)承重架。</p><p><b>　　二、編制依據(jù)</b></p><p><b>　　1、國家規(guī)范</b></p><p>　　《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）2006版中國建筑工業(yè)出版社；</p><p>　　

9、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）中國建筑工業(yè)出版社；</p><p>　　《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）中國建筑工業(yè)出版社；</p><p>　　《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008</p><p>　　《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》DB33/1035-2006</p><p>　　《建

10、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011</p><p>　　《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50005-2003</p><p>　　《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59-2011</p><p>　　《專家論證論證咨詢意見》侖建協(xié)專[2012]78號</p><p>　　2、本工程結(jié)構(gòu)施工圖</p><p>

11、　　3、行政法規(guī)和地方規(guī)章</p><p>　　《建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理條例》國務(wù)院令第393號（2003）</p><p>　　《關(guān)于印發(fā)<危險性較大的分部分項工程安全管理辦法>的通知》 建質(zhì)[2009]87號</p><p>　　《關(guān)于進(jìn)一步做好危險性較大的分部分項工程管理工作的若干意見》 **建發(fā)[2009]</p><p>

12、　　另外參照本工程施工圖紙及施工組織設(shè)計編制本施工方案。</p><p><b>　　三、施工計劃</b></p><p>　　3.1 材料與設(shè)備計劃</p><p>　　本模板工程所需材料與設(shè)備清單如表2、3示。</p><p>　　材料進(jìn)場后應(yīng)對材料的產(chǎn)品合格證、生產(chǎn)許可證、檢測報告進(jìn)行復(fù)核，并對其表面觀感、重量等物

13、理指標(biāo)進(jìn)行抽檢。</p><p><b>　　表2主要材料清單</b></p><p><b>　　表3主要設(shè)備清單</b></p><p><b>　　3.2 勞動力計劃</b></p><p>　　勞動力計劃如表4示。</p><p><b&g

14、t;　　表4勞動力計劃表</b></p><p><b>　　四、施工工藝技術(shù)</b></p><p>　　4.1 支模架搭設(shè)方案</p><p><b>　　1、設(shè)計理念</b></p><p>　　在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統(tǒng)一、經(jīng)濟(jì)、合理等要求，因此梁與板整體支撐

15、體系設(shè)計的一般原則是：立桿步距要一致，便于統(tǒng)一搭設(shè)；立桿縱或橫距盡量一致，便于立桿有一側(cè)縱橫向水平桿件拉通設(shè)置；立桿的地基或樓板承載力符合要求，構(gòu)造要求按照規(guī)范設(shè)置，保證整體穩(wěn)定性和滿足計算前提條件。</p><p><b>　　2、方案選擇</b></p><p>　　本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，應(yīng)充分考慮以下幾點(diǎn)：</p>

16、<p>　?。?）、模板及其支架的結(jié)構(gòu)設(shè)計，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠，造價經(jīng)濟(jì)合理。</p><p>　?。?）、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預(yù)期的安全性和耐久性。</p><p>　?。?）、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。</p><p>　?。?）、結(jié)構(gòu)選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降搭拆方便，便于

17、檢查驗收；</p><p>　　（5)、綜合以上幾點(diǎn)，模板及模板支架的搭設(shè)，還必須符合JCJ59-2011檢查標(biāo)準(zhǔn)要求，要符合省文明標(biāo)化工地的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　?。?）、結(jié)合以上模板及模板支架設(shè)計原則，同時結(jié)合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下模板及其支架方案：</p><p>　　梁、板模板采用鋼管扣件滿堂式支撐體系，部分使用可調(diào)

18、座托，柱模板采用槽鋼加固、部分使用鋼模板，傾斜構(gòu)件采用鋼管扣件支撐體系。</p><p><b>　　3、材料及參數(shù)選擇</b></p><p>　　根據(jù)現(xiàn)行規(guī)范及**材料市場現(xiàn)狀，本工程選用的主要材料規(guī)格和計算參數(shù)如表5示，荷載取值見表6。綜合考慮本工程氣候及商品混凝土運(yùn)輸距離，混凝土初凝時間按4小時計算，基本風(fēng)壓取0.7 kN/m2。</p><

19、;p>　　表5 主要材料規(guī)格和計算設(shè)計值</p><p><b>　　表6 荷載取值</b></p><p>　　4、主要構(gòu)件模板搭設(shè)參數(shù)</p><p>　　地下室底板厚度0.4~0.6m，在地下室頂板模板承重架立桿基礎(chǔ)承載復(fù)核時，考慮到底板厚度足夠滿足承載要求，故省略其復(fù)核計算。</p><p>　　經(jīng)計算地上

20、建筑各區(qū)域模板承重架施工總荷載最小為9.141kN/m2，根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計說明，各層樓板活荷載大部分小于9.141kN/m2，故施工三層樓板時，二層樓板承重架不拆除，使荷載能均勻傳至基礎(chǔ)；地下室區(qū)域承重架在上部樓層板全部澆搗完畢并達(dá)到強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)后放可拆除，以保證上部荷載能均勻傳至基礎(chǔ)。D-2區(qū)部分無結(jié)構(gòu)板區(qū)域需要驗算地基承載力，該部分設(shè)15mm厚C15素砼墊層作為轉(zhuǎn)換層，其下為2~3m厚塘渣層，地基承載力取300kpa（碎石土），調(diào)整系

21、數(shù)取0.4。</p><p>　　主要構(gòu)件模板搭設(shè)參數(shù)如下表所示。部分超重梁經(jīng)計算采用雙扣件可以滿足要求，但梁底采用可調(diào)托座以保證足夠的安全儲備。</p><p><b>　?。?）板模</b></p><p>　　板模搭設(shè)參數(shù)如表7示。</p><p>　　表9 典型截面板搭設(shè)參數(shù)</p><p&g

22、t;<b>　?。?）梁模</b></p><p>　　梁搭設(shè)參數(shù)如表8、表9、表10。</p><p>　　表8梁（集中線荷載15kN/m以上)底模搭設(shè)參數(shù)</p><p>　　表9梁（集中線荷載15kN/m以下)底模搭設(shè)參數(shù)</p><p>　　表10梁側(cè)模搭設(shè)參數(shù)</p><p>　　本方案

23、計算中已考慮疊合效應(yīng)，截面面積在0.36㎡以上的梁段，立桿底部設(shè)置10號槽鋼，其余立桿底設(shè)0.09㎡木墊板，以增加與樓板的接觸面積，使樓板均勻受力。截面面積在0.50㎡以上的梁段（即線荷載超過20kN/m），其梁下及其兩側(cè)1米范圍內(nèi)的立桿不拆除，使荷載傳至基礎(chǔ)。</p><p><b>　　（3）剪力墻</b></p><p>　　剪力墻搭設(shè)參數(shù)如表11示。</

24、p><p>　　表11 剪力墻搭設(shè)參數(shù)</p><p><b>　?。?）柱模</b></p><p>　　典型截面柱搭設(shè)參數(shù)如表12示。圓柱采用定型鋼模板，在此不再計算。</p><p>　　表12 典型截面柱搭設(shè)參數(shù)</p><p><b>　?。?）傾斜構(gòu)件</b><

25、/p><p>　　傾斜構(gòu)件搭設(shè)參數(shù)如表13示。</p><p>　　表13 傾斜構(gòu)件搭設(shè)參數(shù)</p><p><b>　?。?）計算書</b></p><p>　　以下構(gòu)件典型截面計算書后附。</p><p>　　4.2 支模架施工工藝</p><p><b>　　1

26、、梁模板安裝</b></p><p>　　柱模拆除后在混凝土面彈出軸線和水平線。并根據(jù)已彈出的水平線控制梁底縱向水平桿及梁底模板的標(biāo)高，然后安裝梁底板，梁模板主要由側(cè)板、底板、夾木、托木、梁箍、支撐等組成。采用15 厚多層板作為梁模板，50×70 松木檔料作為橫、豎檔。φ48 鋼管作支撐體系，具體布置見梁模板及支撐體系設(shè)計。梁跨度≥4.0m 時應(yīng)按設(shè)計要求起拱，起拱高度取1/1000—3/1

27、000。各支撐、圍楞等的規(guī)格，設(shè)置間距，均按照規(guī)范要求施工。支撐體系：采用φ48 鋼管作支撐，其布置為沿梁截面方向設(shè)兩行鋼管支撐，沿梁縱、橫方向間距見相關(guān)計算書。模板支柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐、掃地桿等均應(yīng)按規(guī)范要求布置，水平、垂直剪刀撐根據(jù)不同區(qū)域分別按JGJ162-2008、DB33/1035-2006規(guī)范設(shè)置，掃地桿離地200mm縱橫方向布置?？奂摴苤Ъ芤獧z查扣件是否擰緊。</p><p><b&

28、gt;　　2、樓板模板安裝</b></p><p>　?。?）鋪板，本工程平臺模板采用膠合板（厚15mm）底部鋪墊木方，規(guī)格為50×70mm，木方間距根據(jù)樓板厚度按方案相應(yīng)設(shè)置。松木擋擱置在φ48×3.5mm 鋼管上。沿縱橫方向設(shè)置φ48豎向鋼管。下設(shè)縱橫掃地桿，每隔不超過1.6m設(shè)縱橫水平拉桿一道，縱橫方向剪刀撐間距不大于4排。平板模板安裝鋪好后，應(yīng)進(jìn)行模板面標(biāo)高的檢查工作，如有

29、不符，立即進(jìn)行調(diào)整。</p><p>　?。?）鋪板接縫時，板縫應(yīng)嚴(yán)密，做到不漏漿。</p><p>　?。?）平臺板鋪完后，再用水平儀檢查模板標(biāo)高，發(fā)現(xiàn)問題及時糾正。</p><p>　?。?）樓板安裝：一般起拱高度宜為全跨長度的1/1000—3/1000。</p><p><b>　　3、支模質(zhì)量要求</b><

30、/p><p>　　木模板及其支撐材質(zhì)要求：</p><p>　?。?）木材的承重結(jié)構(gòu)選材標(biāo)準(zhǔn)，材質(zhì)不宜低于III等材。</p><p>　?。?）鋼材應(yīng)符合《普通碳素鋼鋼號和一般技術(shù)條件》（GB700—79）中的Q235鋼標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　?。?）木材上有節(jié)疤、缺口等嚴(yán)重缺陷部位應(yīng)截去。</p><p>　　（4）

31、鋼管進(jìn)場有嚴(yán)重老銹斑、彎曲變形、斷裂的不能使用。</p><p>　?。?）鋼管扣件，必須完好，無裂紋、滑絲等現(xiàn)象。</p><p>　?。?）模板及其支架必須有足夠的強(qiáng)度，剛度和穩(wěn)定性；其支承部分應(yīng)有足夠的支承面積。</p><p>　?。?）模板的表面平整，接縫嚴(yán)密，不漏漿。</p><p>　　模板的實測允許偏差如表9所示，其合格率嚴(yán)格

32、控制在90%以上。 </p><p>　　表9 模板安裝允許偏差</p><p>　　4、質(zhì)量控制及檢查驗收</p><p>　?。?）模板支架投入使用前，應(yīng)由項目部組織驗收。</p><p>　　（2）項目經(jīng)理、項目技術(shù)負(fù)責(zé)人和相關(guān)人員，公司質(zhì)檢科、安全科相關(guān)人員以及監(jiān)理工程師應(yīng)參加模板支架的驗收。</p><p&g

33、t;　　（3）模板支架驗收應(yīng)根據(jù)經(jīng)批準(zhǔn)的專項施工方案，檢查現(xiàn)場實際搭設(shè)情況與方案的符合性。</p><p>　?。?）安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩力扳手檢查，抽樣方法應(yīng)按隨機(jī)分布原則進(jìn)行。本工程梁底水平桿與立桿連接扣件螺栓擰緊扭力矩應(yīng)全數(shù)檢查，扭力矩40~65N·m。其余按總數(shù)的0.4%抽樣至少56只，擰緊扭力矩未達(dá)到要求的扣件必須重新擰緊，直至滿足要求。</p><p>　?。?

34、）對下層樓板或地下室頂板采取加固措施的模板支架，應(yīng)檢查加固措施與方案的符合性及加固的可靠性。</p><p><b>　　5、模板拆除</b></p><p><b>　?。?）拆除前準(zhǔn)備</b></p><p>　　① 核對擬拆除部位的混凝土澆搗時期，混凝土是否達(dá)到拆除強(qiáng)度，應(yīng)符合表10規(guī)定。</p>&l

35、t;p>　　表10 模板拆除對混凝土強(qiáng)度的要求</p><p>　?、?安排人員熟悉擬拆除部位模板的安裝方法。</p><p>　?、?清理場地為拆下模板進(jìn)行堆放和檢修，刷脫模劑。</p><p><b>　?。?）拆除順序</b></p><p>　　一般是先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部

36、分，對肋形樓板的拆模順序，首先柱模板，然后是梁側(cè)模，樓板底模，最后梁底模板。</p><p><b>　　4.3 構(gòu)造措施</b></p><p><b>　　1、立桿</b></p><p>　?。?）立桿支承在混凝土上時，地基承載力應(yīng)滿足受力要求，防止產(chǎn)生不均勻沉降。立桿底部應(yīng)設(shè)置底座或墊板。</p>&

37、lt;p>　?。?）模板支架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上 ，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當(dāng)立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m?？窟吰律戏降妮S線到邊坡的距離不應(yīng)小于500mm。</p><p>

38、<b>　　縱、橫向掃地桿構(gòu)造</b></p><p>　?。?）立桿接長除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應(yīng)符合下列規(guī)定：</p><p>　?。╝）立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)；</p><p>　?。╞）搭接長度不應(yīng)小于1m，應(yīng)采用不少于3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至

39、桿端距離不應(yīng)小于100mm。</p><p>　?。?）立桿接長時，同步內(nèi)隔一根立桿的兩隔相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3。</p><p><b>　　立桿對接示意圖</b></p><p><b>　　2、水平桿</b></p><p>

40、;　?。?）水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應(yīng)符合下列規(guī)定：</p><p>　?。╝）對接扣件應(yīng)交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于縱距的1/3；</p><p>　?。╞）搭接長度不應(yīng)小于1m，應(yīng)等距離設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，</p>

41、<p>　　端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應(yīng)小于100mm。</p><p><b>　　水平桿搭接示意圖</b></p><p>　?。?）主節(jié)點(diǎn)處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴(yán)禁拆除。主節(jié)點(diǎn)兩個直角扣件的中心距不應(yīng)大于150mm。</p><p>　　（3）每步的縱、橫向水平桿應(yīng)雙向拉通。</p>

42、;<p><b>　　3、剪刀撐</b></p><p>　　剪刀撐在不同區(qū)域分別依據(jù)不同規(guī)范設(shè)置：</p><p>　　無夾層區(qū)域依據(jù)DB33/1035-2006標(biāo)準(zhǔn)設(shè)置</p><p>　　模板支架四邊滿布垂直剪刀撐，中間每隔4排立桿設(shè)置一道縱、橫向垂直剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔

43、2步設(shè)置一道水平剪刀撐。</p><p>　　剪刀撐的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定：</p><p>　　① 每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不應(yīng)小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在450～600之間。傾角為450時，剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不應(yīng)超過7根；傾角為600時，則不應(yīng)超過5根；</p><p>　　② 剪刀撐斜桿的接長應(yīng)采用搭接；</p><p>　　

44、③ 剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于150mm；</p><p>　　④ 設(shè)置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數(shù)量應(yīng)大于框格總數(shù)的1/3。</p><p>　?。?） 有夾層區(qū)域依據(jù)JGJ162-2008標(biāo)準(zhǔn)設(shè)置 </p><p>　　在承重架周圍設(shè)置由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在縱橫向應(yīng)每隔10

45、m左右設(shè)置由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度在4~6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端與地面頂緊，夾角宜為450～600。</p><p>　　剪刀撐的構(gòu)造與（1）中前3條款相同。</p><p><b>　　4、其他</b></p><p>　?。?）模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應(yīng)分二次澆筑。&

46、lt;/p><p>　?。?）模板支架應(yīng)與施工區(qū)域內(nèi)及周邊已具備一定強(qiáng)度的構(gòu)件（墻、柱等）通過連墻件（鋼管）進(jìn)行可靠連接，詳見附圖。</p><p>　?。?）斜梁、板結(jié)構(gòu)的模板支架搭設(shè)時，應(yīng)采取設(shè)置斜撐，或設(shè)置連墻件與周邊構(gòu)件連接，以抵抗水平荷載的影響。</p><p>　?。?）模板支架的整體高寬比不應(yīng)大于5。</p><p>　　4.4 混

47、凝土澆筑方法</p><p>　?。?）柱、墻模板搭設(shè)完畢經(jīng)驗收合格后，先澆搗柱墻混凝土（澆至梁底-30㎜），然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強(qiáng)度的柱和原已做好的主體結(jié)構(gòu)拉結(jié)牢固。經(jīng)有關(guān)部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板混凝土。</p><p>　?。?）梁高超過1000mm時，梁分兩次進(jìn)行澆筑。第一次澆筑至梁底翻上0.80m處，待混凝土開始初凝且達(dá)到一定強(qiáng)度后再行澆筑

48、至梁面標(biāo)高（間隔時間一般為1.5～2小時）。</p><p>　　（3）型鋼梁，若其梁面有高出板面情況，梁分兩次進(jìn)行澆筑。第一次澆筑至樓板頂面上翻300mm標(biāo)高處，待混凝土開始初凝且達(dá)到一定強(qiáng)度后支設(shè)上部側(cè)模，再行澆筑至梁面標(biāo)高。</p><p>　?。?）型鋼梁，梁高超過1000mm時，混凝土澆筑采用分層施工，每層澆筑厚度為300 mm。當(dāng)已澆筑的下層混凝土尚未凝結(jié)時，即開始澆筑第二層，

49、如此逐層進(jìn)行直至澆筑完成。振動棒的操作做到快插慢拔，每點(diǎn)振搗時間約20~30 s，確保混凝土表面不再明顯下沉和出現(xiàn)氣泡，并且表面溢出漿為止。對于分層部位，振動棒應(yīng)插入下層5~10 mm左右，以消除兩層之間的接縫，如圖1示。對于型鋼梁，型鋼腹板兩側(cè)混凝土應(yīng)對稱均勻澆筑，以免造成型鋼因側(cè)向壓力受力不平衡引起側(cè)移。</p><p>　　圖1 分層澆筑與振搗方向</p><p>　?。?）本工程樓

50、層面積較大，故采用汽車泵與固定泵相結(jié)合的澆搗方式，施工時根據(jù)后澆帶劃分區(qū)域按對稱由中間向兩端推進(jìn)澆搗，如澆搗量較大難以一次性澆搗完成，應(yīng)事先根據(jù)澆搗混凝土的時間間隔和混凝土供應(yīng)情況設(shè)計施工縫的留設(shè)位置。相鄰跨梁板混凝土應(yīng)對稱澆筑，循序漸進(jìn)?；炷翝仓^程中，應(yīng)均勻澆搗，混凝土堆置不應(yīng)超過10cm，汽車泵泵送口距模板不應(yīng)超過1.2m。</p><p>　　五、施工安全保證措施</p><p>

51、;<b>　　5.1 組織保障</b></p><p>　　為保證高大模板工程施工的質(zhì)量和安全，項目部根據(jù)管理職能的不同，建立管理組織機(jī)構(gòu)，各司其職，責(zé)任落實到人，以提供可靠的組織保證。如圖2示。</p><p><b>　　圖2 管理組織結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　5.2 安全技術(shù)措施</p><

52、;p>　　1、模板支架搭設(shè)和拆除人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則》（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。</p><p>　　2、搭設(shè)模板支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。</p><p>　　3、鋼管、扣件質(zhì)量與搭設(shè)質(zhì)量，應(yīng)按規(guī)定進(jìn)行檢查驗收，合格后方準(zhǔn)使用。做好模板支架的安全檢查與維護(hù)。</p><p>　　4、作業(yè)層

53、上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載。</p><p>　　5、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。</p><p>　　7、當(dāng)有六級及六級以上大風(fēng)和霧、雨天氣時應(yīng)停止模板支架搭設(shè)與拆除作業(yè)。大雨后上架作業(yè)應(yīng)有防滑措施（系好安全帶）。</p><p>　　8、混凝土澆筑過程中，應(yīng)派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應(yīng)及時報告施工負(fù)責(zé)人，施工負(fù)責(zé)人應(yīng)立

54、即通知澆筑人員暫停作業(yè)，情況緊急時應(yīng)采取迅速撤離人員的應(yīng)急措施，并進(jìn)行加固處理。</p><p>　　9、截面高度大于1m的大梁應(yīng)分層澆筑。正確的澆搗順序為：梁柱節(jié)點(diǎn)→大梁下半部分→大梁上半部分和次梁→板。除此之外，相鄰跨梁板混凝土應(yīng)對稱澆筑，循序漸進(jìn)。</p><p>　　10、混凝土澆筑過程中，應(yīng)均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。</p><p>　　

55、11、不得將泵送混凝土的輸送管與支模架相連接；嚴(yán)禁懸掛起重設(shè)備。</p><p>　　12、超高柱泵送混凝土澆搗時應(yīng)控制澆搗速度不大于2m/h，嚴(yán)禁一次澆灌到頂。</p><p>　　13、工地臨時用電線路的搭設(shè)，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ46）的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。</p><p>　　14、在模板支架上進(jìn)行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和

56、專人看守。</p><p>　　15、在模板支架拆除時，應(yīng)在周邊設(shè)置圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。</p><p><b>　　5.3 應(yīng)急預(yù)案 </b></p><p>　　由于本工程模板支架梁線荷載超重特點(diǎn)，施工難度較大。為確保模板支架安全，在按施工方案和浙江省標(biāo)規(guī)定施工的基礎(chǔ)上，必須采取必要的應(yīng)急措施，以防支模架不安全

57、隱患導(dǎo)致事故的發(fā)生。</p><p>　　1、設(shè)立項目部應(yīng)急小組</p><p>　　成立項目模板支架工程應(yīng)急小組，當(dāng)發(fā)生異常情況時，立即組織項目部相關(guān)管理人員進(jìn)行應(yīng)急措施處理。</p><p>　　表11 應(yīng)急小組名單</p><p><b>　　2、安全隱患的認(rèn)定</b></p><p>　　

58、混凝土澆筑過程中，應(yīng)派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，若出現(xiàn)以下異常情況時，應(yīng)暫停作業(yè)，情況緊急時，應(yīng)迅速撤離人員。</p><p>　?。?）模板支架構(gòu)件（如模板、方木、鋼管）變形較大，速率相對較快。</p><p>　　（2）梁底或板底部位扣件出現(xiàn)松動。</p><p>　?。?）立桿底座地坪出現(xiàn)不均勻沉降。</p><p><b&

59、gt;　　3、信息反饋</b></p><p>　　混凝土澆筑過程中，應(yīng)急小組根據(jù)崗位職責(zé)進(jìn)行分工，對模板支架進(jìn)行24小時監(jiān)測，將監(jiān)測中發(fā)現(xiàn)的異常情況等及時進(jìn)行反饋。具體可采用以下途徑進(jìn)行信息反饋：監(jiān)測人員發(fā)現(xiàn)異常情況→施工負(fù)責(zé)人→應(yīng)急小組。 </p><p><b>　　4、應(yīng)急措施</b></p><p>　?。?）施工負(fù)責(zé)人

60、應(yīng)立即通知澆筑人員暫停作業(yè)。</p><p>　　（2）情況緊急時，應(yīng)迅速撤離人員。</p><p>　?。?）一般情況下，在暫停澆筑后，應(yīng)及時組織值班支模工、架子工對出現(xiàn)異常部位先進(jìn)行突擊加固，再按澆筑方向有秩序的逐跨檢查加固。加固過程中的具體措施有：加設(shè)扣件、加設(shè)鋼管、更換扣件等。</p><p>　?。?）若支架穩(wěn)定性出現(xiàn)異常情況，應(yīng)加搭縱橫向豎向剪刀撐和水平

61、剪刀撐。</p><p>　?。?）若立桿底座出現(xiàn)不均勻沉降，在暫停澆筑后，一般應(yīng)加設(shè)附加掃地桿，附加掃地桿應(yīng)盡可能靠近地面。然后在掃地桿下設(shè)置5cm厚長墊板，并在附加掃地桿和墊板之間用三角木楔打入。在每根立桿的兩側(cè)均應(yīng)采取上述措施。</p><p><b>　　5、應(yīng)急物資準(zhǔn)備</b></p><p>　　當(dāng)模板支架出現(xiàn)安全隱患時，為了確保在

62、第一時候進(jìn)行應(yīng)急處理，施工現(xiàn)場必須準(zhǔn)備以下應(yīng)急物資和機(jī)械。</p><p>　?。?）Φ48×3.5鋼管，各種規(guī)格計800米。</p><p>　　（2）直角、連接、萬向扣件計4000只。</p><p><b>　?。?）千斤頂4只。</b></p><p>　?。?）5cm厚長墊板300m2。</p&

63、gt;<p><b>　　（5）電焊機(jī)2臺。</b></p><p>　　應(yīng)急用的鋼管、扣件及木墊板應(yīng)預(yù)先放在模板支架范圍內(nèi)的指點(diǎn)位。</p><p><b>　　5.4 監(jiān)控檢測</b></p><p>　　1、監(jiān)測前及時校正觀測用的經(jīng)緯儀和水準(zhǔn)儀，使其誤差在容許的范圍內(nèi)。</p><p

64、>　　2、監(jiān)測主要內(nèi)容是模板支撐體系的水平位移、豎向位移的監(jiān)測，在場外固定點(diǎn)設(shè)置觀測儀器，經(jīng)緯儀和水準(zhǔn)儀各1臺，在高支模混凝土澆筑過程中，每隔15min觀測一次變形情況，待混凝土澆筑完成后每隔30min觀測一次。</p><p>　　3、在施工場地之外布置經(jīng)緯儀1臺或數(shù)臺，隨時觀測高支模的變形情況，發(fā)現(xiàn)問題及時停工。此外，還需觀測高支模的沉降情況，以便隨時發(fā)現(xiàn)問題。經(jīng)緯儀和水準(zhǔn)儀放置位置以距高支模處3~5H

65、（H為高支模高度）為宜。</p><p>　　4、監(jiān)測預(yù)警值：水平位移值＜5mm，豎向位移值＜5mm。</p><p>　　5、當(dāng)位移監(jiān)測值達(dá)到預(yù)警值時，必須立即停止施工并組織所有人員撤離，并通知技術(shù)負(fù)責(zé)人進(jìn)行處理，待險情全部排除后方可繼續(xù)施工。</p><p><b>　　六、計算書</b></p><p>　　160

66、mm板模板支架計算書</p><p><b>　　一、綜合說明</b></p><p><b>　　二、搭設(shè)方案</b></p><p><b>　?。ㄒ唬┗敬钤O(shè)參數(shù)</b></p><p>　　模板支架高H為12.4m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.6m，立桿縱

67、距l(xiāng)a取0.8m，橫距l(xiāng)b取0.8m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的自由長度a取0.08m。整個支架的簡圖如下所示。</p><p>　　模板底部的方木，截面寬40mm，高60mm，布設(shè)間距0.2m。</p><p>　?。ǘ┎牧霞昂奢d取值說明</p><p>　　本支撐架使用 Ф48×3.0鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用

68、的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65N·m時，不得發(fā)生破壞。</p><p>　　按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。</p><p>　　三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗算</p><p>　　荷載首先作用在板底模板上，按照"

69、;底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→扣件/可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。</p><p>　　（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗算</p><p>　　模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示:</p><p>　?。?）荷載計算，此時，</p><p>　　模板的截面抵抗矩

70、為：w＝800×152/6=3.00×104mm3；</p><p>　　模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝0.6×0.8 =0.48kN/m；</p><p>　　新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝0.16×24×0.8 =3.072kN/m；</p><p>　　板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝0.16×1.1×0.

71、8 =0.141kN/m；</p><p>　　施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4＝1×0.8 =0.8kN/m；</p><p>　　振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5＝2×0.8=1.6kN/m。</p><p>　　g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.48+3.072+0.141)×1.35=4.985kN/m；

72、</p><p>　　q1 =(x4+x5)×1.4=(0.8+1.6)×1.4 =3.36kN/m；</p><p>　　對荷載分布進(jìn)行最不利組合，最大彎矩計算公式如下：</p><p>　　Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×4.985×0.22-0.117×3.36×0.

73、22= -0.036kN·m；</p><p>　?。?）底模抗彎強(qiáng)度驗算</p><p><b>　　σ = M/W≤f</b></p><p>　　σ =0.036×106 /(3.00×104)=1.189N/mm2</p><p>　　底模面板的受彎強(qiáng)度計算值σ =1.189N/mm

74、2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm =15N/mm2，滿足要求。</p><p>　?。?）底?？辜魪?qiáng)度計算。</p><p>　　荷載對模板產(chǎn)生的剪力為</p><p>　　Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×4.985×0.2+0.617×3.36×0.2=1.013kN；</p><p>　　按

75、照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗算：</p><p>　　τ =3Q/(2bh)≤fv</p><p>　　τ =3×1012.858/(2×1000×15)=0.101N/mm2；</p><p>　　底模的抗剪強(qiáng)度τ=0.101N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv =1.4N/mm2滿足要求。</p><p>&

76、lt;b>　?。?）底模撓度驗算</b></p><p>　　模板彈性模量E=6000 N/mm2；</p><p>　　模板慣性矩 I=800×153/12=2.25×105 mm4；</p><p>　　根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面

77、的公式計算：</p><p>　　ν =0.677×(x1+x2+x3)×l4/(100×E×I)+0.990×(x4+x5)×l4/(100×E×I)</p><p>　　=0.677×(0.48+3.072+0.141)×2004/(100×6000×225000)+

78、0.990×(0.8+1.6)×2004/(100×6000×225000)=0.058mm；</p><p>　　撓度設(shè)計值[ν ]=Min(200/150，10)=1.333mm</p><p>　　底模面板的撓度計算值ν =0.058mm小于撓度設(shè)計值[v] =Min(200/150，10)mm ，滿足要求。</p><p&

79、gt;　　（二）底模方木的強(qiáng)度和剛度驗算</p><p><b>　　按三跨連續(xù)梁計算</b></p><p><b>　?。?）荷載計算</b></p><p>　　模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=0.6×0.2=0.12kN/m；</p><p>　　新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.16

80、5;24×0.2=0.768kN/m；</p><p>　　板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3=0.16×1.1×0.2=0.035kN/m；</p><p>　　施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=1×0.2=0.2kN/m；</p><p>　　振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2×0.2=0.4kN/m；</p&g

81、t;<p>　　g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.12+0.768+0.035)×1.35=1.246kN/m；</p><p>　　q2 =(x4+x5)×1.4=(0.2+0.4)×1.4=0.84kN/m；</p><p>　　支座最大彎矩計算公式如下:</p><p>　　Mmax= -0.1

82、×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×1.246×0.82-0.117×0.84×0.82=-0.143kN·m；</p><p>　　（2）方木抗彎強(qiáng)度驗算</p><p>　　方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40×602/6=2.4×104 mm3；</p

83、><p><b>　　σ = M/W≤f</b></p><p>　　σ =0.143×106/(2.4×104)=5.944N/mm2；</p><p>　　底模方木的受彎強(qiáng)度計算值σ =5.944N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。</p><p>　?。?）底模方木抗剪

84、強(qiáng)度計算</p><p>　　荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.246×0.8+0.617×0.84×0.8=1.013kN；</p><p>　　按照下面的公式對底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗算：</p><p>　　τ =3Q/(2bh)≤fv</p><p>　　τ

85、 =0.633N/mm2；</p><p>　　底模方木的抗剪強(qiáng)度τ =0.633N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=1.3N/mm2滿足要求。</p><p>　　（4）底模方木撓度驗算</p><p>　　方木彈性模量 E=9000 N/mm2；</p><p>　　方木慣性矩 I=40×603/12=0.72×106

86、 mm4；</p><p>　　根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：</p><p>　　ν =0.677×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.99×(x4+x5)×la4/(100×E×I)<

87、;/p><p>　　=0.677×(0.12+0.768+0.035)×8004/(100×9000×720000)+0.990×(0.2+0.4)×8004/(100×9000×720000)=0.771mm；</p><p>　　撓度設(shè)計值[ν ]=Min(800/150，10)=5.333mm</p&g

88、t;<p>　　底模方木的撓度計算值ν =0.771mm 小于 撓度設(shè)計值[v] =Min(800/150，10)mm ，滿足要求。</p><p>　　（三）板底橫向水平鋼管的強(qiáng)度與剛度驗算</p><p>　　根據(jù)JGJ130－2001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。</p><p><b&

89、gt;　　（1）荷載計算</b></p><p>　　材料自重：0.033kN/m；</p><p>　　方木所傳集中荷載：取（二）中方木內(nèi)力計算的中間支座反力值，即</p><p>　　p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.246×0.8+1.2×0.84×0.8=1.903kN；</p>

90、<p>　　按疊加原理簡化計算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。</p><p>　?。?）強(qiáng)度與剛度驗算</p><p>　　橫向水平鋼管計算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下：</p><p>　　中間支座的最大支座力 Rmax = 8.362 kN ；</p><p>　　鋼管的最大應(yīng)力計算值 σ = 0.574×

91、106/4.49×103=127.756 N/mm2；</p><p>　　鋼管的最大撓度 νmax = 1.03 mm ；</p><p>　　支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm=205 N/mm2；</p><p>　　支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 σ =127.756 N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!</p&g

92、t;<p>　　支撐鋼管的最大撓度計算值 ν =1.03小于最大允許撓度 [v]=min(800/150,10) mm,滿足要求!</p><p>　?。ㄋ模┛奂够︱炈?lt;/p><p>　　板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算</p><p><b>　　1.05N≤Rc&

93、lt;/b></p><p>　　N=8.362kN；</p><p>　　雙扣件抗滑移力1.05N=8.78kN小于 Rc=9.6kN ,滿足要求。</p><p>　?。ㄎ澹┝U穩(wěn)定性驗算</p><p>　　1、不組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算</p><p>　?。?）立桿荷載。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向

94、力設(shè)計值N應(yīng)按下式計算：</p><p>　　N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK </p><p>　　其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂部扣件）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力），根據(jù)前節(jié)扣件抗滑力計算，此值為F1=8.362kN。</p><

95、p>　　除此之外，根據(jù)《規(guī)程》條文說明4.2.1條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為</p><p>　　F2=0.15×12.4=1.86kN；</p><p>　　立桿受壓荷載總設(shè)計值為：</p><p>　　Nut=F1+F2×1.35=8.362+1.86×1.35=10.873kN

96、；</p><p>　　其中1.35為下部鋼管、扣件自重荷載的分項系數(shù)，F(xiàn)1因為已經(jīng)是設(shè)計值，不再乘分項系數(shù)。</p><p>　　（2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算</p><p>　　σ =1.05Nut/(φAKH)≤f</p><p>　　φ --軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ按《規(guī)程》附錄C采用；</p><

97、;p>　　A --立桿的截面面積，取4.24×102mm2；</p><p>　　KH --高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按《規(guī)程》5.3.4采用；</p><p>　　計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值：</p><p>　　l0=h+2a=1.6+2×0.08=1.76m；</p><p>　　l0=kμ

98、h=1.163×1.272×1.6=2.367m；</p><p>　　式中：h-支架立桿的步距，取1.6m；</p><p>　　a --模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，取0.08m；</p><p>　　μ--模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,取1.272；</p><p>　　

99、k --計算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－2取值為1.163；</p><p>　　故l0取2.367m；</p><p>　　λ=l0/i=2.367×103 /15.9=149；</p><p>　　查《規(guī)程》附錄C得 φ= 0.312；</p><p>　　KH=1/(1+0.005(H-4))</p><

100、;p>　　KH=1/[1+0.005×(12.4-4)]=0.96；</p><p>　　σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×10.873×103 /(0.312×4.24×102×0.96)=89.923N/mm2；</p><p>　　立桿的受壓強(qiáng)度計算值σ =89.923N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)

101、度設(shè)計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。</p><p>　　2、組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算</p><p>　?。?）立桿荷載。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計值計算。由前面的計算可知:</p><p>　　Nut＝10.873kN；</p><p>　　風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算：<

102、/p><p>　　Wk=0.7μzμsWo=0.7×1.63×0.298×0.7=0.238kN/m2；</p><p>　　其中 w0 -- 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.7 kN/m2；</p><p>　　μz -- 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》

103、(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz= 1.63 ；</p><p>　　μs -- 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.298；</p><p>　　Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.238×0.8×1.62/10=0.058kN

104、·m；</p><p>　?。?）立桿穩(wěn)定性驗算</p><p>　　σ = 1.05Nut/(φAKH)+Mw/W≤f</p><p>　　σ =1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×10.873×103/(0.312×4.24×102×0.96)+0.058×106 /(4

105、.49×103)=102.842N/mm2；</p><p>　　立桿的受壓強(qiáng)度計算值σ =102.842N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。</p><p>　?。┝U的地基承載力計算 </p><p>　　立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 </p><p><b>　　p

106、 ≤ fg </b></p><p><b>　　地基承載力設(shè)計值:</b></p><p>　　fg = fgk×kc = 300×0.4=120 kPa； </p><p>　　其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 300 kPa ； </p><p>　　腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc

107、= 0.4 ； </p><p>　　立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =10.873/0.16=67.954 kPa ；</p><p>　　其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 10.873 kN；</p><p>　　基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.16 m2 。</p><p>　　p=67.954kPa ≤ fg=1

108、20 kPa 。地基承載力滿足要求！</p><p>　　120mm板模板支架計算書</p><p><b>　　一、綜合說明</b></p><p>　　模板支撐架高10米，施工總荷載9.076kN/m2，樓板厚0.12m。</p><p><b>　　二、搭設(shè)方案</b></p>

109、<p><b>　?。ㄒ唬┗敬钤O(shè)參數(shù)</b></p><p>　　模板支架高H為10m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.6m，立桿縱距l(xiāng)a取0.85m，橫距l(xiāng)b取0.85m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的自由長度a取0.08m。整個支架的簡圖如下所示。</p><p>　　模板底部的方木，截面寬40mm，高60mm，布設(shè)間距0.3m。

110、</p><p>　?。ǘ┎牧霞昂奢d取值說明</p><p>　　本支撐架使用 Ф48×3.0鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65N·m時，不得發(fā)生破壞。</p><p>　　按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)

111、備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。</p><p>　　三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗算</p><p>　　荷載首先作用在板底模板上，按照"底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→扣件/可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。</p><p>　?。ㄒ唬┌宓啄０宓膹?qiáng)度和剛度驗算&l

112、t;/p><p>　　模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示:</p><p>　?。?）荷載計算，此時，</p><p>　　模板的截面抵抗矩為：w＝850×152/6=3.19×104mm3；</p><p>　　模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝0.6×0.85 =0.51kN/m；</p><p>　　新

113、澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝0.12×24×0.85 =2.448kN/m；</p><p>　　板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝0.12×1.1×0.85 =0.112kN/m；</p><p>　　施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4＝1×0.85 =0.85kN/m；</p><p>　　振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5

114、＝2×0.85=1.7kN/m。</p><p>　　g1 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.51+2.448+0.112)×1.2=3.684kN/m；</p><p>　　q1 =(x4+x5)×1.4=(0.85+1.7)×1.4 =3.57kN/m；</p><p>　　對荷載分布進(jìn)行最不利組合，最大彎矩

115、計算公式如下：</p><p>　　Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×3.684×0.32-0.117×3.57×0.32= -0.071kN·m；</p><p>　?。?）底?？箯潖?qiáng)度驗算</p><p><b>　　σ = M/W≤f</b></p&g

116、t;<p>　　σ =0.071×106 /(3.19×104)=2.22N/mm2</p><p>　　底模面板的受彎強(qiáng)度計算值σ =2.22N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm =15N/mm2，滿足要求。</p><p>　　（3）底?？辜魪?qiáng)度計算。</p><p>　　荷載對模板產(chǎn)生的剪力為</p><p&g

117、t;　　Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.684×0.3+0.617×3.57×0.3=1.324kN；</p><p>　　按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗算：</p><p>　　τ =3Q/(2bh)≤fv</p><p>　　τ =3×1323.97/(2×1000×1

118、5)=0.132N/mm2；</p><p>　　底模的抗剪強(qiáng)度τ=0.132N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv =1.4N/mm2滿足要求。</p><p><b>　　（4）底模撓度驗算</b></p><p>　　模板彈性模量E=6000 N/mm2；</p><p>　　模板慣性矩 I=850×153/

119、12=2.391×105 mm4；</p><p>　　根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：</p><p>　　ν =0.677×(x1+x2+x3)×l4/(100×E×I)+0.990×(x4+x5)×l4/(100&#

120、215;E×I)</p><p>　　=0.677×(0.51+2.448+0.112)×3004/(100×6000×239062.5)+0.990×(0.85+1.7)×3004/(100×6000×239062.5)=0.26mm；</p><p>　　撓度設(shè)計值[ν ]=Min(300/150

121、，10)=2mm</p><p>　　底模面板的撓度計算值ν =0.26mm小于撓度設(shè)計值[v] =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。</p><p>　?。ǘ┑啄７侥镜膹?qiáng)度和剛度驗算</p><p><b>　　按三跨連續(xù)梁計算</b></p><p><b>　?。?）荷載計算</b&

122、gt;</p><p>　　模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=0.6×0.3=0.18kN/m；</p><p>　　新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.12×24×0.3=0.864kN/m；</p><p>　　板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3=0.12×1.1×0.3=0.04kN/m；</p><p>　　施

123、工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=1×0.3=0.3kN/m；</p><p>　　振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2×0.3=0.6kN/m；</p><p>　　g2 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.18+0.864+0.04)×1.2=1.3kN/m；</p><p>　　q2 =(x4+x5)×1.4

124、=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；</p><p>　　支座最大彎矩計算公式如下:</p><p>　　Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×1.3×0.852-0.117×1.26×0.852=-0.2kN·m；</p>&l

125、t;p>　?。?）方木抗彎強(qiáng)度驗算</p><p>　　方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40×602/6=2.4×104 mm3；</p><p><b>　　σ = M/W≤f</b></p><p>　　σ =0.2×106/(2.4×104)=8.352N/mm2；</p>&l