上海某生物技術(shù)公司辦公樓c樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)設(shè)計

1、<p>　　上海某生物技術(shù)公司辦公樓C樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p><b>　　1 引言</b></p><p>　　上海作為我國的經(jīng)濟(jì)中心，每天都經(jīng)歷著日新月異的發(fā)展。隨著市中心用地的緊張，浦東新區(qū)等地逐漸發(fā)展起來，許多公司和企業(yè)爭相在這些地區(qū)建立辦公樓，以爭取更好的發(fā)展機(jī)會，上海某生物技術(shù)公司便是其中之一。</p><p>　　

2、經(jīng)上級部門和城建部門的批準(zhǔn)，該生物技術(shù)公司擬在浦東新區(qū)建立一棟三層的辦公樓。辦公樓要求空間布置能夠簡便靈活，易于改動，滿足使用要求?；谵k公樓的使用要求和框架結(jié)構(gòu)的特點，結(jié)合施工工期，經(jīng)濟(jì)條件等因素，經(jīng)過討論，確定該辦公樓的結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。</p><p>　　2 樓面板、屋面板、次梁設(shè)計</p><p>　　2.1 設(shè)計資料 </p><p>　

3、　樓面構(gòu)造做法：20厚水泥砂漿面層，20厚水泥砂漿抹灰；</p><p>　　樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2，屋面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2；</p><p>　　材料選用：混凝土：C30（）；</p><p>　　鋼筋 ：梁中受力縱向鋼筋：HRB400（Ⅲ級鋼，）</p><p>　　其他鋼筋 ：HPB300（Ⅰ級鋼，）；</p>

4、;<p>　　填充墻：焦渣空心砌塊，自重標(biāo)準(zhǔn)值為9.25，混合砂漿強(qiáng)度等級M7.5。</p><p>　　2.2 截面尺寸選擇</p><p><b>　　柱：；</b></p><p><b>　　板：，且，??；</b></p><p>　　次梁：，取， </p>

5、<p><b>　　；</b></p><p><b>　　主梁：，取，</b></p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　2.3 樓板的設(shè)計</b></p><p><b>　　2.3.1荷載</b&

6、gt;</p><p><b>　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</b></p><p>　　水泥砂漿面層 </p><p>　　厚鋼筋混凝土板 </p><p>　　水泥砂漿板底抹

7、灰 </p><p>　　永久荷載設(shè)計值 </p><p>　　可變荷載設(shè)計值 </p><p>　　合計

8、 </p><p>　　2.3.2 正截面受彎承載力級配筋</p><p>　　，按單向板計算。取寬板帶按連續(xù)梁進(jìn)行計算，中間跨板與次梁固結(jié)，邊跨與主梁固結(jié)，板的計算長度為：</p><p><b>　　中間跨：；</b></p><p>

9、<b>　　邊跨 ：。</b></p><p>　　截面內(nèi)力及配筋計算如表2-1。其中</p><p>　　表2-1 板的受彎承載力及配筋計算（取寬板帶計算） </p><p>　　2.4 樓面次梁的設(shè)計</p><p><b>　　2.4.1荷載</

10、b></p><p><b>　　永久荷載設(shè)計值：</b></p><p>　　由板傳來 </p><p>　　次梁自重 </p><p>　　梁側(cè)抹

11、灰 </p><p><b>　　可變荷載設(shè)計值：</b></p><p>　　由板傳來 </p><p>　　合計

12、 </p><p>　　2.4.2 正截面受彎承載力計算及配筋</p><p>　　次梁與主梁整澆，故計算跨度取凈跨：。次梁正截面計算如表2-2。</p><p>　　表2-2 次梁的受彎承載力及配筋計算</p><p>　　注：中間支座配筋誤差為，滿足

13、要求。</p><p>　　2.4.3 斜截面受剪承載力及箍筋計算</p><p>　　斜截面受剪承載力及箍筋計算如表2-3。</p><p>　　表2-3 次梁斜截面受剪承載力及箍筋計算</p><p>　　2.5 屋面板和屋面次梁的設(shè)計</p><p>　　2.5.

14、1 屋面次梁的設(shè)計</p><p>　　屋面板采用結(jié)構(gòu)找坡3%，取板厚為。取寬板帶進(jìn)行計算。</p><p><b>　?、?荷載計算</b></p><p><b>　　永久荷載設(shè)計值：</b></p><p>　　35厚預(yù)制鋼筋混凝土大階磚 </

15、p><p>　　25厚粗砂保護(hù)層 </p><p><b>　　塑料薄膜隔離層</b></p><p>　　1厚高分子卷材一層 </p><p>　　40厚發(fā)泡聚苯保溫板

16、 </p><p>　　花油法粘貼高聚物油氈一層</p><p>　　20厚1:3水泥砂漿找平 </p><p>　　100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面結(jié)構(gòu)層 &l

17、t;/p><p>　　可變荷載設(shè)計值： </p><p>　　合計 </p><p>　?、?正截面受彎承載力及配筋計算</p><p>　　屋面板中間

18、跨與次梁固接，邊跨與主梁固接，故板的計算跨度為：</p><p><b>　　中間跨：，</b></p><p><b>　　邊跨 ： ；</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　截面內(nèi)力及配筋計算如表2-4。</p><p>

19、;　　表2-4 屋面板截面內(nèi)力及配筋計算</p><p>　　續(xù)表2-4 屋面板截面內(nèi)力及配筋計算</p><p>　　2.5.2 屋面次梁設(shè)計</p><p><b>　?、?荷載計算</b></p><p><

20、b>　　永久荷載設(shè)計值：</b></p><p>　　由板傳來 </p><p>　　次梁自重 </p><p>　　梁側(cè)抹灰

21、 </p><p><b>　　可變荷載設(shè)計值：</b></p><p>　　由板傳來 </p><p>　　合計 </p>&

22、lt;p>　　② 正截面受彎承載力及配筋計算</p><p>　　次梁與主梁整澆，計算跨度取凈跨。次梁正截面受彎承載力及配筋計算如表2-5所示。</p><p>　　表2-5 屋面次梁正截面受彎承載力及配筋計算</p><p>　　③ 斜截面受剪承載力及箍筋計算</p><p>　　屋面次

23、梁的斜截面受剪承載力和箍筋的計算如表2-6。</p><p>　　表2-6 屋面次梁斜截面受剪承載力及箍筋計算</p><p>　　續(xù)表2-6 屋面次梁斜截面受剪承載力及箍筋計算</p><p><b>　　3 樓梯的設(shè)計</b></p>&

24、lt;p><b>　　3.1底層樓梯設(shè)計</b></p><p>　　3.1.1梯段板設(shè)計</p><p>　　取板厚，踏步尺寸，梯段板傾角，。取寬板帶進(jìn)行計算。</p><p><b>　?、?荷載計算</b></p><p><b>　　永久荷載設(shè)計值：</b><

25、;/p><p>　　三角形踏步自重 </p><p>　　混凝土斜板自重 </p><p>　　板底抹灰 </p><p>　　可變荷載設(shè)計值：

26、 </p><p>　　合計 </p><p><b>　　② 截面設(shè)計</b></p><p>　　梯段板水平計算跨度，板的有效高度。</p><p><b>　　彎

27、矩設(shè)計值，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　取A，，，誤差滿足要求。</p><p>　　3.1.2平臺板設(shè)計</p><p>　　取板厚為，取寬板帶進(jìn)行計算。</p>&l

28、t;p><b>　?、?荷載計算</b></p><p><b>　　永久荷載設(shè)計值： </b></p><p>　　平臺板自重 </p><p>　　板底抹灰

29、 </p><p>　　可變荷載設(shè)計值： </p><p>　　合計 </p><p><b>　?、?截面設(shè)計</b></p

30、><p>　　平臺板的計算跨度。板的有效高度。</p><p>　　平臺板的彎矩設(shè)計值，</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　取A，。</b></p><p>　

31、　3.1.3平臺梁設(shè)計</p><p>　　初步選定平臺梁尺寸。</p><p><b>　?、?荷載計算</b></p><p><b>　　永久荷載設(shè)計值：</b></p><p>　　平臺梁自重 </p><

32、p>　　梁側(cè)抹灰 </p><p>　　平臺板傳來 </p><p>　　梯段板傳來 </p><p>　　可變荷載設(shè)計值：

33、 </p><p>　　合計 </p><p><b>　　② 截面設(shè)計</b></p><p>　　按倒L形計算，，計算跨度。</p><p><b>　　彎矩設(shè)計值，</b><

34、;/p><p><b>　　剪力設(shè)計值，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　選配3C16，。</b></p><p>　　配置A箍筋，斜截面受剪承載力&l

35、t;/p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　3.2 二、三層樓梯設(shè)計</p><p>　　3.2.1梯段板設(shè)計 </p><p>　　二、三層樓梯的踏步尺寸、梯段板厚度、平臺板厚度都與底層相同，梯段板跨度比底層小，故二、三層樓梯梯段板可按與底層相同來進(jìn)行配筋。</p><p>

36、;　　3.2.2 平臺板設(shè)計</p><p>　　對二、三層樓梯平臺板，荷載與底層相同，僅計算跨度改為。</p><p>　　平臺板的彎矩設(shè)計值，</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　取A，。&

37、lt;/b></p><p>　　3.2.3 平臺梁設(shè)計</p><p>　　平臺梁截面尺寸與底層相同。</p><p><b>　?、?荷載計算</b></p><p><b>　　永久荷載設(shè)計值：</b></p><p>　　平臺梁自重

38、 </p><p>　　梁側(cè)抹灰 </p><p>　　平臺板傳來 </p><p>　　梯段板傳來 </p><p>　　

39、可變荷載設(shè)計值： </p><p>　　合計 </p><p><b>　　② 截面設(shè)計</b></p><p>　　按倒L形計算，，計算跨度。</p><p>&

40、lt;b>　　彎矩設(shè)計值，</b></p><p><b>　　剪力設(shè)計值，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　選配3C16，。</b></p>

41、<p>　　配置A箍筋，斜截面受剪承載力</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　　4 單榀框架設(shè)計</b></p><p>　　4.1 單榀框架的選擇</p><p>　　建筑的結(jié)構(gòu)平面布置如圖4-1，建筑正立面圖如圖4-2。</p>

42、<p>　　圖4-1 結(jié)構(gòu)平面布置圖</p><p>　　圖4-2 建筑北立面圖</p><p>　　由于建筑屋面為上人屋面，由橫軸1、2和縱軸B、C圍成的樓梯和電梯開間從三層頂向上突出高度為的開間。單榀框架計算時取位于橫軸4上的一榀框架計算。單榀框架計算簡圖如圖4-3。</p><p>　　圖4-3 單榀框架計算簡圖</p><p&g

43、t;　　C30混凝土德彈性模量。據(jù)此可算得梁和柱的剛度分別如表4-1和表4-2。</p><p>　　表4-1 梁剛度（考慮現(xiàn)澆板的影響）</p><p>　　表4-2 柱剛度</p><p>　　4.2 豎向荷載計算（標(biāo)準(zhǔn)值）及內(nèi)

44、力分析</p><p>　　4.2.1 豎向荷載</p><p>　　樓蓋內(nèi)次梁上的恒載：</p><p>　　樓板傳來 </p><p>　　次梁自重 </p><

45、p>　　梁側(cè)抹灰 </p><p>　　總計 </p><p>　　樓蓋內(nèi)次梁上的活載：</p><p>　　樓板傳來

46、 </p><p>　　屋蓋內(nèi)次梁上的恒載： </p><p>　　屋蓋內(nèi)次梁上的活載： </p><p>　　樓蓋邊次梁上的恒載：</p><p><b>　　樓板和次梁重 </b></p>&

47、lt;p>　　縱墻荷載（含門窗） </p><p>　　總計 </p><p>　　樓蓋邊次梁上的活載： </p><p>　　屋蓋邊次梁上的恒載：</p>

48、<p>　　屋面板和次梁重 </p><p><b>　　女兒墻重 </b></p><p>　　總計 </p><p>　　屋蓋邊次梁上的活載：

49、 </p><p>　　主梁自重： </p><p>　　樓蓋邊次梁處的集中恒載： </p><p>　　相應(yīng)的彎矩： </p><p>　　樓蓋邊次梁處的集中活載：

50、 </p><p>　　相應(yīng)的彎矩： </p><p>　　屋蓋邊次梁處的集中恒載： </p><p>　　相應(yīng)的彎矩： </p

51、><p>　　屋蓋邊次梁處的集中活載： </p><p>　　相應(yīng)的彎矩： </p><p>　　樓蓋內(nèi)次梁處的集中恒載： </p><p>　　樓蓋內(nèi)次

52、梁處的集中活載： </p><p>　　屋蓋內(nèi)次梁處的集中恒載： </p><p>　　屋蓋內(nèi)次梁處的集中活載： </p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱重：

53、 </p><p>　　底層柱重 ： </p><p>　　由以上結(jié)果，考慮柱重，并把主梁重堆聚成集中荷載，得框架上的豎向恒載標(biāo)準(zhǔn)值和豎向活載標(biāo)準(zhǔn)值分別如圖4-4、4-5。</p><p><b>　　圖4-4 豎向恒載</b></p><p><b>　　圖4-5 豎向活載&l

54、t;/b></p><p>　　4.2.2 豎向荷載作用下的內(nèi)力分析</p><p>　?、?豎向恒載作用下的內(nèi)力</p><p>　　用彎矩分配法，得豎向恒載作用下的彎矩圖、剪力圖和軸力圖如圖4-6、4-7、4-8。</p><p>　　圖4-6 恒載彎矩圖（單位：） </p><p>　　圖4-7 恒載剪力圖

55、（單位：）</p><p>　　圖4-8 恒載軸力圖（單位：）</p><p>　?、?豎向活載作用下的內(nèi)力</p><p>　　豎向活載作用下的計算采用分跨計算組合法。</p><p>　　活載作用在二層梁左跨時的彎矩圖、剪力圖和軸力圖如圖4-9、4-10、4-11。</p><p>　　圖4-9 活載作用在二層梁左

56、跨時的彎矩圖（單位：）</p><p>　　圖4-10 活載作用在二層梁左跨時的剪力圖（單位：）</p><p>　　圖4-11 活載作用在二層梁左跨時的軸力圖（單位：）</p><p>　　活載作用在三層梁左跨時的彎矩圖、剪力圖和軸力圖如圖3-12、3-13、3-14。</p><p>　　圖4-12 活載作用在三層梁左跨時的彎矩圖（單位：

57、）</p><p>　　圖4-13 活載作用在三層梁左跨時的剪力圖（單位：）</p><p>　　圖4-14 活載作用在三層梁左跨時的軸力圖（單位：）</p><p>　　活載在屋蓋梁滿布時的彎矩圖、剪力圖和軸力圖如圖4-15、4-16、4-17。</p><p>　　圖4-15 活載在屋蓋梁滿布時的彎矩圖（單位：）</p>&

58、lt;p>　　圖4-16 活載在屋蓋梁滿布時的剪力圖（單位：）</p><p>　　圖4-17 活載在屋蓋梁滿布時的軸力圖（單位：）</p><p>　　4.3 地震作用計算</p><p>　　地震作用計算采用底部剪力法。地震作用計算模型如圖4-18。</p><p>　　圖4-18 地震作用計算模型</p><p

59、>　　4.3.1 重力荷載代表值</p><p>　　集中在各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值包括：樓面或屋面自重標(biāo)準(zhǔn)值，50%樓面活載或50%屋面雪載，屋面活載不計，墻重取上、下各半層墻重的標(biāo)準(zhǔn)值之和。經(jīng)計算可得，底層樓梯自重標(biāo)準(zhǔn)值226.21，二、三層樓梯自重標(biāo)準(zhǔn)值216.12。</p><p>　?、?底層重力荷載代表值G1：</p><p>　　恒載：二層板

60、重 </p><p>　　二層框架梁自重 </p><p>　　二層次梁自重 </p><p>　　一層框架柱自重 </p><p>　　二層框架柱自重 </p><p>　　一層

61、樓梯自重 </p><p>　　二層樓梯自重 </p><p>　　一層墻和門窗重 </p>

62、<p>　　二層墻和門窗重 </p><p>　　活載：樓面活載 </p><p>　?、?二層重力荷載代表值G2：</p><p>　　恒載：本層現(xiàn)澆板重

63、 1334.19</p><p>　　本層框架梁自重 514.8</p><p>　　本層次梁自重 637.65</p>&l

64、t;p>　　本層框架柱自重 551.25</p><p>　　本層樓梯自重 216.12</p><p>　　本層墻和門窗重

65、 1545.87</p><p>　　活載：樓面活載 563.23</p><p>　?、?三層重力荷載代表值G3：</p><p>　　恒載： 頂層梁重

66、 128.48</p><p>　　頂層柱重 </p><p>　　頂層墻重 179.37</p><p>　　本層現(xiàn)澆板和防水保溫層重

67、 </p><p>　　本層框架梁自重 514.8</p><p>　　本層次梁自重 637.65</p><p>　　下層框架柱自重

68、 551.25</p><p>　　下層墻和門窗重 1545.87</p><p>　　下層樓梯重 216.12</p><

69、;p>　　女兒墻重 </p><p>　　活載：屋面雪載 </p><p>　?、?局部四層重力荷載代表值G4：</p><p>　　恒載：本層梁重 128

70、.48</p><p>　　本層柱重 </p><p>　　本層墻重 179.37</p><p>　　活載：本層屋面雪載

71、 </p><p>　　建筑總重力荷載代表值</p><p>　　4.3.2 框架剛度</p><p>　　柱D值的計算見表4-3。</p><p>　　表4-3 柱D值</p><p>　　4.3.3 自振周期</p><

72、p>　　用頂點位移法計算結(jié)構(gòu)基本自振周期的公式為</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中 —把重力荷載代表值水平作用于結(jié)構(gòu)所得的結(jié)構(gòu)頂點位移；</p><p>　　—考慮填充墻影響的折減系數(shù)（此處取0.7）。</p><p>　　結(jié)構(gòu)頂點位移的計算如表4-4所示。</p&g

73、t;<p>　　表4-4 結(jié)構(gòu)頂點位移計算</p><p>　　得，從而得基本自振周期</p><p>　　4.3.4 水平地震作用</p><p>　　查表得特征周期=0.9s，地震影響系數(shù)最大值，從而。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為</p><p>　　從而得到

74、各層的地震作用，剪力，層間相對位移如表4-5所示。</p><p>　　表4-5 框架各層地震力及彈性位移</p><p>　　從表4-5可見，各層的均大于抗震規(guī)范規(guī)定的最小值0.016。</p><p>　　由表4-5可得底層的層間位移角為0.007519/5.5=1/731，二層的層間位移角為0.0033

75、73/4.2=1/1245，局部四層的層間位移角為0.000536/3=1/5597，均小于層間位移角限值[1/550]。</p><p>　　整體結(jié)構(gòu)上的水平地震作用應(yīng)按柱抗側(cè)向剛度的比例進(jìn)行分配，先算出5個中間框架分得的地震力，再算出4軸框架分得的地震力。計算過程如表4-6。其中，上層總剪力分配至5個中間框架的分配系數(shù)為（118930+80907）/268628=0.74392，底層相應(yīng)的分配系數(shù)為（7358

76、0+43624）/160403=0.73068。由4軸框架的層剪力可得其所受的水平地震作用如圖4-19。</p><p>　　表4-6 4軸框架水平地震力的計算</p><p>　　圖4-19 水平地震作用和柱的相對D值</p><p>　　4.3.5 水平地震作用下的內(nèi)力</p><

77、p>　　用D值法計算水平地震作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力。反彎點高度計算見表4-7，其中系按倒三角形荷載查表所得。</p><p>　　表4-7 柱的反彎點高度</p><p>　　柱的相對D值如圖4-19所示?？蚣茉诘卣鹱饔孟碌膹澗貓D、剪力圖和軸力圖分別如圖4-20、4-21和4-22所示。</p><p&g

78、t;　　圖4-20 水平地震作用下的彎矩圖（單位：）</p><p>　　圖4-21 水平地震作用下的剪力圖（單位：）</p><p>　　圖4-22 水平地震作用下的軸力圖（單位：）</p><p>　　4.3.6 重力荷載代表值作用下的內(nèi)力</p><p>　　重力荷載代表值如圖4-23所示。用彎矩分配法得相應(yīng)的彎矩圖、剪力圖和軸力圖如圖

79、4-24、4-25和4-26。</p><p>　　圖4-23 重力荷載代表值荷載（單位：）</p><p>　　圖4-24 重力荷載代表值作用下的彎矩圖（單位：）</p><p>　　圖4-25 重力荷載代表值作用下的剪力圖（單位：）</p><p>　　圖4-26 重力荷載代表值作用下的軸力圖（單位：）</p><p&

80、gt;　　4.4 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力</p><p>　　風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為：?；撅L(fēng)壓。因結(jié)構(gòu)總高度小于30，故風(fēng)振系數(shù)。對于矩形截面，體型系數(shù)。將風(fēng)荷載換算成作用于樓板處的集中荷載，計算過程如表3-6所示，其中面積=（下部高+上部高）房屋長，房屋長為58.3。計算得到的作用在各樓屋蓋處的集中風(fēng)荷載如表4-8所示。表4-9進(jìn)一步算出4軸框架分配到的層剪力和樓屋蓋處的集中風(fēng)力。風(fēng)荷載作用見圖4-27。</

81、p><p>　　表4-8 風(fēng)荷載集中力和層剪力計算</p><p>　　表4-9 4軸框架水平風(fēng)力計算</p><p>　　圖4-27 風(fēng)荷載作用簡圖</p><p>　　柱的D值與前述表3-3相同。反彎點高度修正值也與前述

82、相同均為零。標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度則按均布荷載由相關(guān)表格查得。反彎點高度見表4-10。</p><p>　　表4-10 風(fēng)荷載下柱的反彎點高度</p><p>　　從而算得框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩圖、剪力圖和軸力圖如圖4-28、4-29、4-30所示。</p><p>　　圖4-28 風(fēng)荷載作用下的彎矩圖（單位：

83、）</p><p>　　圖4-29 風(fēng)荷載作用下的剪力圖（單位：）</p><p>　　圖4-30 風(fēng)荷載作用下的軸力圖（單位：）</p><p>　　4.5 荷載組合與內(nèi)力組合</p><p>　　梁柱控制截面如圖4-3所示。內(nèi)力符號規(guī)則：梁彎矩下部受拉為正；柱端彎矩繞桿端順時針為正；剪力繞桿件順時針為正；軸力受壓為正。</p>

84、<p>　　梁控制截面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值匯總于表4-11和表4-12，柱控制截面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值匯總于表4-13和4-14。</p><p>　　表4-11 梁截面內(nèi)力之一（標(biāo)準(zhǔn)值）</p><p>　　表4-12 梁截面內(nèi)力之二</p>

85、<p>　　表4-13 柱截面內(nèi)力之一</p><p>　　表4-14 柱截面內(nèi)力之二</p><p>　　續(xù)表4-14

86、 柱截面內(nèi)力之二</p><p>　　考慮如下幾種荷載效應(yīng)組合：</p><p>　　①1.2恒載+1.4活載；</p><p>　　②1.2恒載+1.4風(fēng)載；</p><p>　　③1.2恒載+1.40.9（活載+風(fēng)載）；</

87、p><p>　　④1.35恒載+1.40.7活載+1.40.6風(fēng)載；</p><p>　?、荩渲袑Y(jié)構(gòu)不利時取1.2，有利時取1.0，取1.3，為重力荷載代表值效應(yīng)，為水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)。</p><p>　　4.5.1 梁截面內(nèi)力組合</p><p>　　梁截面的荷載效應(yīng)組合和內(nèi)力組合如表4-15.從表中選取控制內(nèi)力時，對地震效應(yīng)組合還

88、應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。對梁抗彎，=0.75；對梁抗剪，=0.85。如此得到的梁截面控制內(nèi)力如表4-16。</p><p>　　表4-15 梁截面荷載效應(yīng)組合與內(nèi)力組合（設(shè)計值）</p><p>　　表4-16 梁截面的控制內(nèi)力設(shè)計值（已考慮）</p><p>　　4.5

89、.2 柱截面內(nèi)力組合</p><p>　　C30混凝土，鋼筋用Ⅲ級鋼，。</p><p><b>　　取，</b></p><p><b>　　界限軸力設(shè)計值為</b></p><p><b>　　按標(biāo)準(zhǔn)值計算，有：</b></p><p><b&

90、gt;　　。</b></p><p>　　軸壓比為0.15時的設(shè)計軸力為：</p><p>　　柱截面的內(nèi)力組合見表4-17。柱截面受偏壓時，當(dāng)軸壓比小于0.15時，承載力抗震調(diào)整系數(shù)為0.75；當(dāng)軸壓比不小于0.15時，為0.8。此處的軸壓比是進(jìn)行承載力抗震調(diào)整之前的軸壓比。柱截面受剪時為0.85。由此的柱截面內(nèi)力組合結(jié)果見表3-18，此表中的地震作用組合項已計入了，方法是：

91、對正截面內(nèi)力，彎矩和軸力均乘以；對抗剪計算中用到的剪力和軸力，僅剪力乘以。</p><p>　　表4-17 柱截面荷載效應(yīng)組合與內(nèi)力組合（力的單位為；彎矩的單位為） </p><p>　　續(xù)表4-17

92、柱截面荷載效應(yīng)組合與內(nèi)力組合（力的單位為；彎矩的單位為） </p><p>　　表4-18 柱截面內(nèi)力組合結(jié)果（力的單位為；彎矩的單位為；已計入） </p><p><b>　　4.6配筋設(shè)計</b></p><p>　　4.6.1 梁的配筋計算</p><p><b>　?、?正截面配筋計算</b

93、></p><p>　　梁作為T形截面時的有效翼緣寬度：；；</p><p>　　。取三者最小值為有效翼緣寬度，即有效翼緣寬度為。</p><p>　　截面正彎矩（截面底部）按單筋計算鋼筋面積，結(jié)果見表3-19。同理可得截面負(fù)彎矩的配筋如表4-19所示。</p><p>　　表4-19

94、 梁配筋計算結(jié)果</p><p>　　② 斜截面抗剪配筋計算</p><p>　　由表4-16，取剪力設(shè)計值為。</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，取，</b></p><p><b>　　由公式</b&

95、gt;</p><p><b>　　得，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　取雙肢A8，，</b></p><p>　　，取，用A8@200，如表3-19所示。</p><p>　　4.6.2 柱的配筋計算<

96、;/p><p><b>　?、?正截面配筋計算</b></p><p><b>　　A軸底層柱</b></p><p><b>　　強(qiáng)柱弱梁調(diào)整：</b></p><p><b>　　左震時：</b></p><p><b>

97、　　，</b></p><p><b>　　上柱相對線剛度，</b></p><p><b>　　下柱相對線剛度，</b></p><p><b>　　下柱分配系數(shù)，</b></p><p><b>　　上柱分配系數(shù)，</b></p>

98、;<p><b>　　下柱分得的彎矩：，</b></p><p>　　乘以承載力抗震調(diào)整系數(shù)后：</p><p><b>　?。?截面彎矩）</b></p><p>　　故組合如下：8截面彎矩改為，7截面彎矩改為。</p><p><b>　　右震時：</b>&l

99、t;/p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　下柱分得的彎矩：，</b></p><p>　　故組合如下：8截面彎矩改為，7截面彎矩改為。</p><p><b>　　組合：</b></p><p><b>　　，則，<

100、;/b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故不考慮附加彎矩的影響，按設(shè)計計算得。</p><p><b>　　組合：</b></p><p><b>　　，則，</

101、b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故不考慮附加彎矩的影響，按設(shè)計計算得。</p><p>　　由上可得，組合起控制作用，單側(cè)配4C18（），側(cè)邊增配2C16，總配筋率，滿足要求。</p><p><b>　　A軸二層柱</b></p><p&

102、gt;<b>　　左震時：</b></p><p>　　柱底分來的彎矩：（9截面彎矩），故9截面彎矩改為。</p><p><b>　　右震時：</b></p><p>　　柱底分來的彎矩：（9截面彎矩）。</p><p><b>　　左震時：</b></p>&

103、lt;p><b>　　柱頂，</b></p><p>　　分給此柱（10截面彎矩）</p><p><b>　　右震時：</b></p><p><b>　　柱頂，</b></p><p>　　分給此柱（10截面彎矩）</p><p><b&

104、gt;　　組合（左震）：</b></p><p><b>　　，則，</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故不考慮附加彎矩的影響，按設(shè)計計算得。</p><p><b>　　組合（右震）：</b></p><p&g

105、t;<b>　　，則，</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故不考慮附加彎矩的影響，按設(shè)計計算得，不起控制作用。</p><p>　　由上可得，組合起控制作用，單側(cè)配4C18+1C12（），側(cè)邊增配2C16，總配筋率，滿足要求。</p><p><b>　　

106、A軸頂層柱</b></p><p><b>　　左震時：</b></p><p>　　柱底分來的彎矩：（11截面彎矩），故11截面彎矩改為。</p><p><b>　　右震時：</b></p><p>　　柱底分來的彎矩：（11截面彎矩）。</p><p>&l

107、t;b>　　左震時：</b></p><p><b>　　柱頂處梁的，</b></p><p>　　分給此柱（12截面彎矩）</p><p><b>　　右震時：</b></p><p><b>　　柱頂處梁的，</b></p><p>

108、;　　分給此柱（12截面彎矩）。</p><p><b>　　組合（左震）：</b></p><p><b>　　，則，</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故不考慮附加彎矩的影響，按設(shè)計計算得。</p><p><

109、b>　　組合（右震）：</b></p><p><b>　　，則，</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故不考慮附加彎矩的影響，按設(shè)計計算得，不起控制作用。</p><p>　　由上可得，組合起控制作用，單側(cè)配4C18（），側(cè)邊增配2C16，總配筋率

110、，滿足要求。</p><p><b>　　B軸底層柱</b></p><p><b>　　強(qiáng)柱弱梁調(diào)整：</b></p><p><b>　　左震時：</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>

111、;　　上柱相對線剛度，</b></p><p><b>　　下柱相對線剛度，</b></p><p><b>　　下柱分配系數(shù)，</b></p><p><b>　　上柱分配系數(shù)，</b></p><p>　　下柱分得的彎矩：（14截面彎矩）</p>

112、<p><b>　　，</b></p><p>　　故組合如下：14截面彎矩改為，13截面彎矩改為。</p><p><b>　　右震時：</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　下柱分得的彎矩：，由對稱性，此不起控制作用。</p&g

113、t;<p><b>　　組合：</b></p><p><b>　　，則，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故不考慮附加彎矩的影響，按設(shè)計計算得。</p>

114、<p><b>　　恒活組合：</b></p><p><b>　　軸壓，，</b></p><p><b>　　，查表得</b></p><p><b>　　，故不起控制作用。</b></p><p>　　由上可得，組合起控制作用，單側(cè)配4

115、C18（），側(cè)邊增配2C16，總配筋率，滿足要求。</p><p><b>　　B軸二層柱</b></p><p><b>　　左震時：</b></p><p>　　柱底分來的彎矩：（15截面彎矩），</p><p><b>　　柱頂，</b></p><p

116、>　　分給此柱（16截面彎矩）</p><p><b>　　右震時：</b></p><p>　　柱頂，由對稱性，此不起控制作用。</p><p><b>　　組合（左震）：</b></p><p><b>　　，則，</b></p><p>&l

117、t;b>　　，</b></p><p>　　故不考慮附加彎矩的影響，按設(shè)計計算得。</p><p><b>　　組合（恒活）：</b></p><p><b>　　軸壓，，</b></p><p><b>　　，查表得</b></p><p

118、><b>　　，故不起控制作用。</b></p><p>　　由上可得，組合起控制作用，單側(cè)配4C16（），側(cè)邊增配2C16，總配筋率，滿足要求。</p><p><b>　　B軸頂層柱</b></p><p><b>　　左震時：</b></p><p>　　柱底分來的

119、彎矩：（17截面彎矩）。</p><p><b>　　柱頂處梁的，</b></p><p><b>　　分給此柱。</b></p><p><b>　　右震時：</b></p><p>　　柱頂處梁的，由對稱性，此不起控制作用。</p><p><

120、b>　　組合（左震）：</b></p><p><b>　　，則，</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故不考慮附加彎矩的影響，按設(shè)計計算得。</p><p><b>　　組合（恒活）：</b></p><p

121、><b>　　軸壓，，</b></p><p><b>　　，查表得</b></p><p><b>　　，故不起控制作用。</b></p><p>　　由上可得，組合起控制作用，單側(cè)配4C16（），側(cè)邊增配2C16，總配筋率，滿足要求。</p><p>　?、?斜截面抗

122、剪配筋計算</p><p>　　構(gòu)造配箍A8@200。</p><p><b>　　計算式：</b></p><p>　　A軸底層柱剪力組合值最大：，</p><p><b>　　，取，</b></p><p><b>　　，</b></p>

123、<p>　　可見，柱抗剪配箍均按構(gòu)造選配A8@200。</p><p>　?、?柱端加密區(qū)箍筋計算</p><p><b>　　A軸底層柱柱</b></p><p>　　箍筋加密區(qū)的體積配箍率，其中按C35算為16.7。</p><p><b>　　柱軸壓比為，查得，</b></

124、p><p><b>　　故，故取。</b></p><p>　　采用井字復(fù)合箍，則，</p><p><b>　　令，解得，</b></p><p>　　取A8，，則，取A8@100。</p><p><b>　　B軸底層柱</b></p>&

125、lt;p><b>　　柱軸壓比為，查得，</b></p><p><b>　　故。</b></p><p><b>　　采用井字復(fù)合箍，，</b></p><p>　　取A8，，則，取A8@100。</p><p>　　柱配筋匯總于表3-20。</p>&l

126、t;p>　　節(jié)點區(qū)箍筋選用A8@100。</p><p>　　節(jié)點區(qū)受剪承載力計算：</p><p><b>　　截面條件：</b></p><p><b>　　承載力條件：</b></p><p>　　其中，對頂層中間節(jié)點和端節(jié)點：；</p><p>　　對其他層中間

127、節(jié)點和端節(jié)點：；</p><p>　　，正交梁的約束影響系數(shù)，，，，，，，（偏安全）。</p><p>　　在所考慮范圍內(nèi)，需驗算B軸二層節(jié)點和頂層節(jié)點。</p><p><b>　　B軸二層節(jié)點</b></p><p>　　對此節(jié)點，前面已算出，從而</p><p><b>　　，&l

128、t;/b></p><p><b>　　驗算截面條件：</b></p><p><b>　　，可以。</b></p><p>　　按4肢A8@100驗算承載力條件：</p><p><b>　　，可以。</b></p><p><b>　

129、　B軸頂層節(jié)點</b></p><p>　　對此節(jié)點，前面已算出，從而</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　驗算截面條件：</b></p><p><b>　　，可以。</b></p><p>　　按4肢A8@

130、100驗算承載力條件：</p><p><b>　　，可以。</b></p><p>　　表4-20 柱和節(jié)點配筋匯總</p><p>　　注：所有箍筋均為井字復(fù)合箍。</p><p><b>　　5.基礎(chǔ)設(shè)計</b></p>

131、<p>　　采用鋼筋混凝土柱下條形基礎(chǔ)。混凝土采用C30（，）；受力鋼筋采用HRB400（），縱向分布鋼筋和箍筋采用HPB300（）。根據(jù)工程地質(zhì)勘察報告，選取第②層粉質(zhì)粘土作為持力層，其地質(zhì)特性為：褐黃色，平均層厚2.50，壓縮系數(shù)，呈中壓縮性，土質(zhì)相對較好，容許承載力。</p><p>　　基礎(chǔ)埋深-1.800?；A(chǔ)所受荷載如圖5-1，5-2所示。</p><p>　　圖

132、5-1 邊柱柱下條形基礎(chǔ)荷載分布</p><p>　　圖5-2 中柱柱下條形基礎(chǔ)荷載分布</p><p>　　5.1 邊柱柱下條形基礎(chǔ)設(shè)計</p><p>　　5.1.1 基礎(chǔ)尺寸確定及橫向配筋計算</p><p>　?、?求荷載合力重心位置</p><p>　　由于荷載對稱，所以基礎(chǔ)梁的中點即為荷載合力重心位置。&l

133、t;/p><p>　　② 選定基礎(chǔ)梁的長度和懸臂尺寸</p><p>　　基礎(chǔ)梁從①軸線的外伸長度，取，則基礎(chǔ)梁的總長度和從⑦軸線的外伸長度分別為：</p><p>　　如此處理后，荷載重心與基礎(chǔ)形心重合。</p><p>　　③ 確定條形基礎(chǔ)的底面積和底板寬度</p><p><b>　　基礎(chǔ)底面積，</