2023年全國(guó)碩士研究生考試考研英語(yǔ)一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁(yè)
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1、<p>  設(shè)計(jì)課題 干粉壓片機(jī)</p><p><b>  主要技術(shù)條件</b></p><p>  將陶瓷干粉料壓制成直徑為34mm,厚度為5mm的圓形片坯;</p><p>  沖頭壓力為15噸,每分鐘壓制25片</p><p>  機(jī)器許用運(yùn)動(dòng)不均勻系數(shù)為0.01</p>

2、<p>  驅(qū)動(dòng)電機(jī)Y112M-6(或Y112M-4)額定功率2.2kw(2.8kw),滿載轉(zhuǎn)速940r/min(1440r/min)</p><p>  干粉壓片總體方案設(shè)計(jì)(傳動(dòng)方案)</p><p>  由電動(dòng)機(jī)通過(guò)皮帶輪傳動(dòng)傳給減速器,減速器通過(guò)聯(lián)軸器聯(lián)接干粉壓片機(jī)主動(dòng)軸,主動(dòng)軸帶動(dòng)主加壓機(jī)構(gòu),移動(dòng)料篩機(jī)構(gòu),處沖頭輔助加壓機(jī)構(gòu)進(jìn)行工作。</p><

3、p><b>  選擇電動(dòng)機(jī)</b></p><p>  驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)Y112M-6. 額定功率2.2kw 滿載轉(zhuǎn)速940r/min</p><p>  計(jì)算總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比</p><p>  傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比要求應(yīng)為i= nw=940/25=37.6</p><p>  nm-電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速r/m

4、in</p><p>  nw干粉壓片機(jī)驅(qū)動(dòng)軸轉(zhuǎn)速r/min</p><p>  各級(jí)傳動(dòng)中,總傳動(dòng)比應(yīng)為i=i1i2i3</p><p>  在己知傳動(dòng)比要求時(shí),如何合理選擇和分配各級(jí)傳動(dòng)比要考慮以下幾點(diǎn)</p><p>  各級(jí)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比應(yīng)級(jí)盡量在推薦范圍內(nèi)選取</p><p>  i1=2.5 i2

5、=3.5 i3=4.297</p><p>  計(jì)算傳動(dòng)件時(shí),需要知道各軸的轉(zhuǎn)速,轉(zhuǎn)矩或功率,因此應(yīng)將工作機(jī)上的轉(zhuǎn)速,轉(zhuǎn)矩或功率推算到各軸上,如傳動(dòng)裝置從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)三軸,依次為A,B,C,D,E軸 則:</p><p><b>  各軸轉(zhuǎn)速:</b></p><p>  n= nm/io=940r/min nA,nB,n

6、C,nD,nE分別為A,B,C,D,E軸的轉(zhuǎn)速</p><p>  n= n/i1=376r/min nA為高速軸,nE為低速軸</p><p>  n= n/i2=107.43r/min</p><p>  n= n/i3=25r/min io,i1,i2,i3,i4依次為電動(dòng)軸至高速軸A,AB軸,BC軸,CD軸,DE軸的傳動(dòng)比</p&g

7、t;<p>  n= n/i4=25r/min</p><p><b>  各軸功率</b></p><p>  PA=Pdη=2.2kw PD-電動(dòng)機(jī)輸出功率</p><p>  PB=Paηa=2.2*0.96=2.112kw</p><p&g

8、t;  Pc=PBη=2.112*0.97=2.04864kw</p><p>  PD=Pcη=2.04864*0.97=1.9871808kw</p><p>  PE=PDη=1.9871808*0.995=1.977244896kw</p><p><b>  3.各軸轉(zhuǎn)矩</b></p><p>  TA=Td

9、*io*η=22.35106383Nm</p><p>  TB=TAi1η=53.64255319Nm</p><p>  Tc=Tbi2η=182.1164681Nm</p><p>  TD=Tci3η=759.0778295Nm</p><p>  TE=Tdi4η=755.2824403Nm</p><p>

10、  式中Td-電動(dòng)機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩</p><p>  Td=9550Pd/ nm=9550*2.2/940=22.35106383Nm</p><p><b>  設(shè)計(jì)帶傳動(dòng)</b></p><p>  確定設(shè)計(jì)功率 (1)表9-9查得工作情況系數(shù)kA=1.3(干粉壓片機(jī)的載荷變動(dòng)較大,每天工作8小時(shí))</p><p&

11、gt;  據(jù)式9-12 Pd=kA*ρ=1.3*2.2=2.86kw</p><p>  選擇V帶型號(hào) 查圖9-9,選A型V帶</p><p>  確定帶輪直徑dd1,dd2 (1)參考圖9-9及表9-4 選取小帶輪直徑dd1=100mm</p><p>  (2)驗(yàn)算帶速 V1=πdd1n1/60*1000=4.92182849(m/s)<

12、;/p><p>  (3)從動(dòng)帶輪直徑 dd2=idd1=2.5*100=250mm</p><p>  查表9-4取dd2=250mm</p><p>  確定中心距 (1)按式9-19初選中心距ao</p><p>  0.7(100+250)≤ao(100+250) 即245≤ao≤700 取ao=500mm<

13、/p><p>  (2)按式9-20求帶的計(jì)算基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ldo</p><p>  Ldo=2ao+π/2(dd1+dd2)+(dd2-dd1)/4ao</p><p><b>  =1560mm</b></p><p>  (3)查表9-2,取帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld=1600mm</p><p>  按式9

14、-21計(jì)算實(shí)際中心距 a=ao+Ld-Lo/2=500+1600-1560/2=520mm</p><p>  (4)按式9-22確定中心距調(diào)整范圍</p><p>  amax=a+0.03Ld=500+0.03*1600=568mm</p><p>  amin=a-0.015Ld=520-0.015*160=496mm</p><p>

15、  驗(yàn)算小帶輪包角α1≈180°-dd2-dd1/a*57.3°=180°-250-100/520*57.3°≈163.47°>120° 合適</p><p>  確定V帶根數(shù)Z (1)由表9-5查dd1=100mm, n1=800r/min及n1=950r/min時(shí)單根A型V帶的額定功率分別為0.83kw和0.95kw,用線性插值法

16、求n1=940r/min時(shí)的額定功率值。</p><p>  P1=0.83+[(0.95-0.83)/(950-800)](940-800)=0.942kw</p><p>  由表9-6查得△Po=0.11kw</p><p>  (2) 由表9-7查得包角修正系數(shù)k=0.96</p><p>  (3)由表9-8查得帶長(zhǎng)修正系kl=0.

17、99</p><p>  (4)計(jì)算V帶根數(shù)Z 由式9-24</p><p>  Z≥Pa/(p1+△Po) kkl=2.86 Z取3根</p><p>  由表9-1查得m=0.1kg/m</p><p>  由式9-25 Fo=500Pd/VZ[2.5/ k-1]+mV²=146N</p>

18、<p>  計(jì)算單根V帶初拉力Fo和對(duì)軸的壓力FQ</p><p>  由式9-26 FQ=2Zfosin(α/2)=876N</p><p>  設(shè)計(jì)I,II兩對(duì)齒輪傳動(dòng)</p><p>  選擇齒輪材料,熱處理方法及精度等級(jí)。</p><p>  減速機(jī)選閉式傳動(dòng),無(wú)特殊要求,為制造方便,采用軟齒面鋼制齒輪。查表6-1

19、并考慮HBS1=HBS2+30~50的要求,小齒輪選用45鋼,調(diào)質(zhì)處理,齒面硬度217-255HBS,大齒輪選用45鋼,正火處理,齒面硬度162-217HBS計(jì)算時(shí)取HBS1=240,HBS2=200,該減速機(jī)為一般傳動(dòng)裝置,轉(zhuǎn)速不高,根據(jù)表6-2,初選8級(jí)精度</p><p>  按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>  載荷系數(shù)k 由于工作平穩(wěn),精度不高,且齒輪為對(duì)稱(chēng)布置,查表6

20、-3取k=1.5(中等沖擊)</p><p>  小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T1 T11=9.55*102.112/376=53642.5Nmm</p><p>  T21=9.55*102.04864/107.43=182114Nmm</p><p>  齒數(shù)Z和齒寬系數(shù) 取小齒輪系數(shù)Z11=28 Z21=30</p><p>  取

21、大齒輪系數(shù)Z21=i2Z2=3.5*28=98 Z22=128.91</p><p>  實(shí)際傳動(dòng)比:i23=129/30=4.3</p><p>  誤差△I=i23-i/I=0.069%≤2.5% 合適</p><p>  齒數(shù)比U1=3.5 U2=4.3</p><p>  查表6-6,取Φd=0.9 [δH]=δHlimZnt

22、/sH</p><p>  由圖6-8查得δHlim1=595Mpa δHlim2=555Mpa</p><p>  取SH=1,計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(每天工作8小時(shí))每年工作300天,預(yù)期使用壽命為20年</p><p>  N11=60n1j=60*376*1*8*300*20=1.08288*10 N12=N11/u1=3.0939*10</p>

23、;<p>  N21=60n2j=60*107.43*1*18*300*20=3.09394*10 N22=N21/u2=7.195*10</p><p>  由圖6-6查得Zn11=1.0 Zn12=1.06</p><p>  Zn21=1.06 Zn22=1.16</p><p>  [δ

24、H]11=595*1.0/1=595Mpa [δH]12=555*1.06/1=588.3Mpa</p><p>  [δH]21=595*1.06/1=630.7Mpa [δH]22=555*1.6/1=643.8Mpa</p><p>  取小值代入 故取[δH]1=588.3Mpa [δH]2=630.7Mpa</p><p>  標(biāo)準(zhǔn)齒輪

25、 α=20°則Zh==2.49</p><p>  兩對(duì)齒輪材料均為鋼,查表6-4 ZE=189.8 (彈性系數(shù))</p><p>  由于是閉式軟齒面齒輪傳動(dòng),齒輪承載能力應(yīng)由齒面接觸疲勞強(qiáng)度決定由式6-11</p><p>  d11≥=52.93893654mm</p><p>  d21≥=74.91376821m

26、m</p><p>  模數(shù)M1=d11/Z1=49.14415534/28=1.890676305</p><p>  M2=d21/Z2=69.543782/30=2.497125607</p><p>  由表5-2取M1=2.0mm 取M2=2.5mm</p><p>  3.主要尺寸計(jì)算 d11=M1Z11=2.0*2

27、.8=56mm d22=M1Z12=2.0*98=196mm</p><p>  d21=M2Z21=2.5*30=75mm d22=M2Z22=2.5*129=322.5mm</p><p>  齒寬 b1=φd1d11=0.9*56=50.4mm b2=φd1d21=0.9*75=67.5mm</p><p>  取

28、b11=55mm b12=50mm b21=70mm b22=65mm</p><p>  []12=12Ynt12/ S=300Mpa</p><p>  []21=21Ynt21/ S=314.3Mpa</p><p>  []22=22Ynt22/ S=300Mpa</p><p>  11=(2KT11/bm1Z11) 11

29、11=2*1.2*53642.5/50*2.0*28*2.55*1.61=94.38≤[]11</p><p>  12=11(1212/1112)=94.38*2.18*1.79/2.55*1.61=89.71≤[]12</p><p>  21=(2KT21/bm2Z21) 2121=2*1.2*182114/65*2.5*30*2.52*1.625=146.85≤[]21</p

30、><p>  22=21(2222/2121)=146.85*2.16*1.81/2.52*1.625=140.21≤[]22</p><p>  5.齒輪的圓周速度 V1=πd11n11/60*1000=3.14*56*376/60*1000=1.1m/s</p><p>  V2=πd21n21/60*1000=3.14*75*107.43/60*1000=0.

31、442m/s</p><p><b>  6.齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>  設(shè)計(jì)B,C,D三軸</b></p><p>  選擇軸的材料并確定許用應(yīng)力 (1)選用45鋼正火處理</p><p> ?。?)由表5-2查得強(qiáng)度極限=588Mpa</p><p&g

32、t;  由表5-1查得許用彎曲應(yīng)力[=54Mpa</p><p>  確定B,C,D軸的直徑dmin (1)按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的直徑dmin</p><p> ?。?)由表5-3取A=110,則</p><p>  d=A=19.6mm</p><p>  d=A=29.4mm</p><p>  d=A=47.3m

33、m</p><p> ?。?)考慮有鍵槽,將直徑增大5%,則</p><p>  d=19.6*(1+5%)=20.58mm</p><p>  d=47.3*(1+5%)=49.665mm</p><p>  B軸輸入端的直徑和長(zhǎng)度應(yīng)和大帶輪相同,故軸輸入端下徑d=30 mm,L=48 mm;C軸兩端直徑應(yīng)和軸承相符,選取63型滾動(dòng)軸承,其

34、軸承孔直徑為35mm和軸配合部分長(zhǎng)度為21mm,故軸兩端直徑d=35 mm。D軸輸出端的直徑和長(zhǎng)度應(yīng)和聯(lián)帶輪相符。選取TL9型彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器,其軸孔直徑為50mm,和軸配合部分長(zhǎng)度為84mm,故軸輸出端直徑d=50mm</p><p>  C軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) (1)軸上零件的定位,固定和裝配</p><p>  二級(jí)減速器中,可將齒輪安排在箱體中部,相對(duì)兩軸承不對(duì)稱(chēng)分布,小齒輪設(shè)計(jì)在軸上

35、靠右,大齒輪右面由小齒輪定位,周向靠干鍵和過(guò)渡配合固定,兩軸承分別以套筒和軸肩定位,周向則采用過(guò)渡配合或過(guò)盈配合固定。軸做成階梯形,右軸承從右面裝入,大齒輪,套筒,左軸承依次從左面裝到軸上。</p><p> ?。?)確定軸各段直徑和長(zhǎng)度</p><p>  1段直徑d1=35mm L1=21mm (初選6307型滾動(dòng)軸承,其內(nèi)徑35mm,外徑80 mm,寬度21 mm)</p&g

36、t;<p>  2段直徑d2=45mm 小齒輪與軸承有一定距離 L2=10mm</p><p>  3段直徑d3=75mm L3=70mm(小齒輪段)</p><p>  4段直徑d4=55mm L4=60-2=58mm</p><p>  5段直徑d5=35mm L5=2+20+21=43mm</p><p>  

37、(3)繪制軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)草圖</p><p>  由上述軸各段長(zhǎng)度可算得軸支承跨距L=181mm</p><p>  按彎扭合成強(qiáng)度(1)繪制軸受力簡(jiǎn)圖</p><p>  校核C軸和強(qiáng)度(2)計(jì)算軸所受力 Ft1=2T1/d1=2*182114/75=4856.4N</p><p>  Fr1=Ft1*tanα=1767.6N<

38、/p><p>  Ft2=2T1/d2=2*182114/196=1858.3N</p><p>  Fr2=Ft2*tanα=676.4N</p><p>  (3)繪制垂直彎距圖b FRBV=(1767.6*125.5-676.4*60.5)/181=999.5N</p><p>  FRAV=(1767.6*55.5-676.4*120

39、.5)/181=91.7N</p><p>  計(jì)算彎距 MCV(左)= FRAV*l1=91.7*60.5*0.001=5.55N*m</p><p>  MCV(右)=FRAV*l3- Fr1(l3-l2)=5.55N*m</p><p>  MDV(左)=(91.7*125.5+676.4*65)*0.001=55.47N*m</p>&l

40、t;p>  MDV(右)=999.5*55.5*0.001=55.47 N*m</p><p>  MCV=-(MCV(左)-60.5/125.5*MCV(右))=21.19N*m</p><p>  MDV= MDV(左)-55.5/120.5*MDV(右)=52.91N*m</p><p>  (4) 繪制水平彎距圖C FRBH=(4856.5*125

41、.5-1858.3*60.5)=2746.1N</p><p>  截面D處的當(dāng)量彎距為 FRAH=(4856.5*55.5-1858.3*120.5)=252.0N</p><p>  MCH(左)=FRAH*l1=252.0*60.5*0.001=15.25 N*m</p><p>  MCH(右)=(2746.1*120

42、.5-4856.4*65)*0.001=15.24 N*m</p><p>  MDH(左)=(252*125.5+1858.3*65)*0.001=152.42 N*m</p><p>  MDH(右)=2746.1*55.5*0.001=152.41N*m</p><p>  MCH=60.5/125.5*MCH(左)-MCH(右))=58.23N*m</

43、p><p>  MDH=MDH(左)-55.5/120.5*MDH(右)=145.39N*m</p><p> ?。?)繪制合成彎距圖d </p><p> ?。?)繪制彎距圖e T=9550*P/n=9550*2.04864/107.43=182.114N*m</p><p> ?。?)繪制當(dāng)量彎距圖f 轉(zhuǎn)距產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力

44、按脈動(dòng)循環(huán)變化,取α=0.6</p><p>  截面C處的當(dāng)量彎距為</p><p>  截面D處的當(dāng)量彎距為</p><p> ?。?)校核危險(xiǎn)截面C處的強(qiáng)度強(qiáng)度足夠; 校核危險(xiǎn)截面D處的強(qiáng)度強(qiáng)度足夠。</p><p>  B軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) (1)軸上零件的定位,固定和裝配</p><p>  二級(jí)減速器中,

45、可將齒輪安排在箱體中部,相對(duì)兩軸承不對(duì)稱(chēng)分布,齒輪設(shè)計(jì)在軸上靠左,周向則采用過(guò)渡配合或過(guò)盈配合固定。軸做成階梯形,左軸承從左面裝入,右軸承和大帶輪依次從右面裝到軸上。</p><p> ?。?)確定軸各段直徑和長(zhǎng)度</p><p>  1段直徑d1=30mm L1=48mm</p><p>  2段直徑d2=35mm(裝有6307型滾動(dòng)軸承)帶輪與箱體外壁有一定距

46、離而定,為此該段長(zhǎng)為70mm, L2=21+70=101mm</p><p>  3段直徑d3=45mm L3=83mm</p><p>  4段直徑d4=56mm L4=22mm</p><p>  5段直徑d5=35mm (裝有6307型滾動(dòng)軸承) L5=21mm</p><p> ?。?)繪制軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)草圖</p>

47、;<p> ?。?)由上述軸各段長(zhǎng)度可算得軸支承跨距L=181mm</p><p> ?。?)按彎扭合成強(qiáng)度(1)繪制軸受力簡(jiǎn)圖a</p><p>  校核B軸和強(qiáng)度 計(jì)算軸所受力 Ft=1915.8N Fr=697.3N</p><p>  (2)繪制垂直彎距圖b FRBV=(60*697.3)/181=231.1N<

48、/p><p>  FRAV=(121*697.3)/181=466.2N</p><p>  計(jì)算彎距 MCV(右)= =121*231.1*0.001=27.97N*m</p><p>  MCV(左)=60*466.2*0.001=27.97N*m</p><p>  (3) 繪制水平彎距圖c FRBv=60*1915.8/181=

49、635N</p><p>  FRAv=121*1915.8/181=1280.7N</p><p>  (4)繪制合成彎距圖d </p><p>  (5)繪制彎距圖e T=9550*P/n=9550*2.112/376=53.64N*m</p><p>  (6)繪制當(dāng)量彎距圖f 轉(zhuǎn)距產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力按脈動(dòng)循環(huán)變化,取

50、α=0.6</p><p>  (7)校核危險(xiǎn)截面C處的強(qiáng)度強(qiáng)度足夠</p><p>  D軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) (1)軸上零件的定位,固定和裝配</p><p>  二級(jí)減速器中,可將齒輪安排在箱體中部,相對(duì)兩軸承不對(duì)稱(chēng)分布,齒輪左面由軸肩定位,右面用軸端定位環(huán)軸向定位,周向靠平鍵和過(guò)渡配合固定,聯(lián)軸器軸向以靠階梯鍵和過(guò)渡配合固定,周向則采用過(guò)渡配合或過(guò)盈配合固定。

51、軸做成階梯形,左軸承從左面裝入,齒輪,定位環(huán),右軸承和聯(lián)軸器依次從右面裝到軸上。</p><p> ?。?)確定軸各段直徑和長(zhǎng)度</p><p>  1段直徑d1=50mm 聯(lián)軸器軸孔長(zhǎng)度為80mm L1=80mm</p><p>  2段直徑d2=55mm (裝有6311型滾動(dòng)軸承 ) 帶輪與箱體外壁有一定距離而定,為此該段長(zhǎng)為75mm, L2=

52、2+12+29+75=118mm</p><p>  3段直徑d3=75mm L3=65-2=63mm</p><p>  4段直徑d4=65mm (右端軸肩d3=85mm)L4=83mm</p><p>  5段直徑d5=55mm (裝有6311型滾動(dòng)軸承) L5=29mm</p><p> ?。?)繪制軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)草圖</p&g

53、t;<p> ?。?)由上述軸各段長(zhǎng)度可算得軸支承跨距L=189mm</p><p> ?。?)按彎扭合成強(qiáng)度(1)繪制軸受力簡(jiǎn)圖a</p><p>  校核D軸和強(qiáng)度 計(jì)算軸所受力 Ft=4707.2N Fr=1713.3N</p><p> ?。?)繪制垂直彎距圖b FRBV=(59*1713.3)/189=534.8N&

54、lt;/p><p>  FRAV=(150*1713.3)/189=1178.5N</p><p>  計(jì)算彎距 MCV(右)=MCV(左)=1178.5*59*0.001=69.53N*</p><p>  (3) 繪制水平彎距圖c FRBv=59*4707.2/189=1469.4N</p><p>  FRAv=130*4707.

55、2/189=3227.8N</p><p>  (4)繪制合成彎距圖d </p><p>  (5)繪制彎距圖e T=9550*P/n=9550*1.987/25=759N*m</p><p>  (6)繪制當(dāng)量彎距圖f 轉(zhuǎn)距產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力按脈動(dòng)循環(huán)變化,取α=0.6</p><p>  (7)校核危險(xiǎn)截面C處的強(qiáng)度強(qiáng)度足

56、夠</p><p><b>  減速器設(shè)計(jì)資料</b></p><p>  鑄鐵減速器箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸(齒輪減速器)</p><p>  名稱(chēng) 符號(hào) 取值</p><p>  箱座壁厚

57、 δ 8</p><p>  箱蓋壁厚 δ1 8</p><p>  箱座凸緣壁厚 b 12</p><p>  箱蓋凸緣壁厚

58、 b1 12</p><p>  箱座低凸緣壁厚 b2 20</p><p>  地腳螺釘直徑 df 20</p><p>

59、;  地腳螺釘數(shù)目 n 6</p><p>  軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1 16</p><p>  蓋與座聯(lián)接螺栓直徑 d2 12</p>&

60、lt;p>  聯(lián)接螺栓d2的間距 L 160</p><p>  軸承端蓋螺栓直徑 d3 8</p><p>  視孔蓋螺栓直徑 d4 6</p

61、><p>  定位銷(xiāo)直徑 d 10</p><p>  到外箱壁距離 c1 c1(df)=26 c1(d1)=22 c1(d2)=18</p><p>  到凸緣邊壁距離 c2 c

62、2(df)=24 c2(d1)=20 c2(d2)=16</p><p>  軸承旁凸臺(tái)半徑 R c2</p><p>  凸臺(tái)高度 h 50</p><p>  外箱壁到軸承端面距離

63、 L1 47</p><p>  鑄造過(guò)渡尺寸 x,y 3,15或4,20</p><p>  大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離 Δ1 10</p><p>  齒輪端面與內(nèi)箱壁

64、距離 Δ2 8</p><p>  箱座肋厚 m 6.8</p><p>  軸承端蓋外徑 D2 120和170</p><

65、;p>  軸承旁聯(lián)接螺栓距離 s s=D2</p><p><b>  起重吊耳和吊鉤</b></p><p><b>  d=b</b></p><p><b>  b=20</b></p><p&

66、gt;<b>  R=24</b></p><p><b>  E=16</b></p><p><b>  K=34</b></p><p><b>  H=14</b></p><p><b>  R=8.5</b></p&

67、gt;<p><b>  B=20</b></p><p>  通氣帽 M36x2</p><p>  桿式油標(biāo) M16x1.5</p><p>  型無(wú)骨架橡膠油封 35*60*12和55*80*12</p><p>  鍵的選擇和強(qiáng)度校核 A型平鍵(45鋼)<

68、;/p><p>  公稱(chēng)直徑d 公稱(chēng)尺寸bxh 軸深t L k</p><p>  ф30 8x7 4.0 40 3.268</p><p>  ф55 16x10 6.0

69、 55 4.585</p><p>  ф75 20x12 7.5 65 5.170</p><p>  ф55 16x10 6.0 80 4.644</p><p

70、>  δp1=(2*53642.5)/(30*3.268*40)=27.36Mpa</p><p>  δp2=(2*182114)/(55*4.585*55)=26.26Mpa</p><p>  δp3=(2*759034)/(75*5.170*65)=60.23Mpa</p><p>  δp4=(2*759034)/(55*4.644*80)=81.7

71、22Mpa</p><p>  查表13-2鍵聯(lián)接的許用擠壓應(yīng)力〔δp〕 取沖擊載荷〔δp〕=90Mpa</p><p><b>  則四鍵的強(qiáng)度都足夠</b></p><p>  上沖頭主加壓機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>  該機(jī)構(gòu)選定方案是由曲柄搖桿機(jī)構(gòu)和搖桿串聯(lián)而成的。</p><p>

72、  設(shè)OAA=AB=200mm</p><p>  2*OAA(1-sinθ)=0.4 θ=2.56°</p><p>  2*T*9.8*cosθsinθcosα<=9550*p/(nr)cos(β-90)</p><p>  AC=140mm,COB=50mm</p><p><b>  α=14.17

73、76;</b></p><p><b>  β=122.5°</b></p><p>  T=15.0086t 當(dāng)T>=15t時(shí)合適。</p><p>  則OA=AB=200mm,AC=140mm,CO=50mm,α=14.18°,β=122.5°。</p><p

74、><b>  參考文獻(xiàn):</b></p><p>  1、蔡厚道.?dāng)?shù)控機(jī)床構(gòu)造.北京:北京理工大學(xué)出版社,2007.2:1-5</p><p>  2、汪木蘭.?dāng)?shù)控原理與系統(tǒng).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2004.7:264-275</p><p>  3、Mahbubur Rahman *, Jouko Heikkala, Kauko Lap

75、palainen.Modeling,Measurement and error compensation of multi-axis machine tools.Part I:theory.International Journal of Machine Tools & Manufacture 40 (2000) 1535-1546.</p><p>  4、http://zhidao.baidu.com

76、/question/15375676.html</p><p>  5、陳嬋娟.?dāng)?shù)控車(chē)床設(shè)計(jì).北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2006.2: 135-148</p><p>  6、 韓鴻鸞,榮維芝.?dāng)?shù)控機(jī)床結(jié)構(gòu)與維修.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2004.8: 179-190</p><p>  7、機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì),機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2004.8</

77、p><p>  8、王積偉,章宏甲等.液壓與氣動(dòng)傳動(dòng).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2005:108-114</p><p>  9、陳立德.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ).北京:高等教育出版社,(2005重?。?92-93</p><p>  10、Rohit G. Reddy, Richard E. DeVor *, Shiv G. Kapoor.A mechanistic forc

78、e model for combined axial-radial contour turning.International Journal of Machine Tools & Manufacture 41(2001) 1551-1572 </p><p>  11、陸劍中,孫家寧.金屬切削原理與刀具.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2005.1: </p><p

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