2005年---外文翻譯--預(yù)測(cè)石油和天然氣管道的內(nèi)部點(diǎn)蝕（譯文）

1、<p><b>　　中文6300字</b></p><p>　　本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）外文翻譯譯文</p><p>　　學(xué)生姓名： </p><p>　　院 （系）： </p><p>　　專業(yè)班級(jí)：

2、 </p><p>　　指導(dǎo)教師： </p><p>　　完成日期： </p><p>　　預(yù)測(cè)石油和天然氣管道的內(nèi)部點(diǎn)蝕：</p><p><b>　　淺探腐蝕科學(xué)模型</

3、b></p><p>　　Predicting Internal Pitting Corrosion of Oil and Gas Pipelines:</p><p>　　Review of Corrosion Science Models</p><p>　　起止頁碼：1-12頁</p><p>　　出版日期（期刊號(hào)）：CORROS

4、ION 2005 Paper No.05643</p><p>　　出版單位：Natural Resources Canada</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　石油和天然氣管道在生產(chǎn)中的劣化一顯著因素是內(nèi)部點(diǎn)蝕腐蝕。腐蝕科學(xué)家通常假定影響點(diǎn)蝕的參數(shù)，實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行實(shí)驗(yàn)以了解與腐蝕速率有關(guān)參數(shù)的范圍和影響，對(duì)此進(jìn)行理論解

5、釋（基于腐蝕動(dòng)力學(xué)和/或熱力學(xué)），最后結(jié)合這些參數(shù)的影響，開發(fā)出預(yù)測(cè)模型。本文回顧了腐蝕科學(xué)預(yù)測(cè)模型的優(yōu)點(diǎn)和缺點(diǎn)。</p><p><b>　　簡(jiǎn)介</b></p><p>　　在石油和天然氣工業(yè)中很大程度上依賴于大量使用碳鋼和低合金鋼。這些鋼引起的CO 2和H2 S的腐蝕一直保留了下來。為了關(guān)注重要的具有完整性的管道。局部腐蝕（即分離的點(diǎn)蝕）保持著更頻繁的問題。因此

6、，有必要在設(shè)計(jì)時(shí)確定由于內(nèi)部點(diǎn)蝕的風(fēng)險(xiǎn)生產(chǎn)設(shè)備和交通設(shè)施。</p><p>　　一個(gè)真正的工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)方法來評(píng)估的內(nèi)部腐蝕是不存在的風(fēng)險(xiǎn)的。這里有一少量的參考在美國汽油全國協(xié)會(huì)的出版物，其中有石油學(xué)會(huì)和加拿大協(xié)會(huì)，沒有專業(yè)組織或機(jī)構(gòu)提供一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的指引。</p><p>　　現(xiàn)場(chǎng)操作人員需要能夠在項(xiàng)目開發(fā)的各個(gè)階段使用，并應(yīng)用于預(yù)測(cè)和后續(xù)操作的工具。這樣的工具應(yīng)該回答以下六個(gè)問題：</p&

7、gt;<p>　　內(nèi)部腐蝕是否造成顯著的風(fēng)險(xiǎn)？</p><p>　　如果發(fā)生，在操作過程中，什么時(shí)候發(fā)生故障？</p><p>　　在管道的什么地方發(fā)生故障的？</p><p><b>　　故障的原因是什么？</b></p><p>　　為了正確預(yù)測(cè)的故障，哪些工作參數(shù)需要進(jìn)行監(jiān)測(cè)？</p>

8、<p>　　如何能預(yù)測(cè)故障，并在用戶之間利用友好的方法？</p><p>　　已開發(fā)出解決這些問題的方法大致可分為腐蝕科學(xué)，電化學(xué)，和腐蝕工程方法。本文將對(duì)腐蝕科學(xué)模型優(yōu)點(diǎn)和缺點(diǎn)進(jìn)行了審查。該電化學(xué)和防腐工程科學(xué)模型將在其他部分中對(duì)其進(jìn)行描述。</p><p><b>　　腐蝕科學(xué)模型</b></p><p>　　用腐蝕科學(xué)方法來預(yù)測(cè)

9、石油和天然氣管道的內(nèi)部腐蝕發(fā)展模式，典型地特征在于以下：</p><p>　　對(duì)影響腐蝕的因素進(jìn)行了預(yù)測(cè)。</p><p>　　實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)以了解這些影響的程度</p><p>　　參數(shù)對(duì)腐蝕速率的影響。</p><p>　　理論解釋（基于腐蝕動(dòng)力學(xué)和/或熱力學(xué)）的開發(fā)。</p><p>　　各種參數(shù)的影響集成。&

10、lt;/p><p>　　十二種腐蝕科學(xué)模型在下面討論。</p><p>　　DE WAARD-MILLIAMS模型</p><p>　　由德Waard和Milliams開發(fā)的模型是最經(jīng)常被引用的模型來測(cè)量?jī)?nèi)部點(diǎn)蝕。該模型的第一個(gè)版本發(fā)表于1975年，它自已有三次修訂。</p><p>　　1975年版本（影響溫度和CO2分壓）</p>

11、<p>　　腐蝕電流（IC）和pH值之間的關(guān)系如下所示：</p><p><b>　?。?）</b></p><p>　　探討A的（這由碳酸代表腐蝕）的值，腐蝕率決定于在0.1％氯化鈉的溶液中光滑的X-52碳鋼中的圓柱形試樣，用CO2和無氧的飽和的N 2。使用線性腐蝕速率監(jiān)測(cè)偏振技術(shù)。還進(jìn)行在高壓釜中七天和質(zhì)量損失實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了測(cè)定。 斜坡A的等式。從一些記

12、錄來測(cè)量腐蝕速率與CO2的壓力為- 1.3相反。 </p><p>　　一些電極，特別是在溫度高于60℃，成為覆蓋有黑色層，而腐蝕速率下降到一個(gè)較低的值。在停滯的環(huán)境中，觀察到這種效果甚至在40℃?？紤]到2的溶解度和離解常數(shù)的變化CO2。pH為測(cè)定溫度為PCO2 =1巴的函數(shù)（修正為水蒸汽壓力）。</p><p>　　使用下式求出的pH和溫度之間的線性關(guān)系： </p><

13、;p><b>　　（2）</b></p><p>　　在恒定pH水平，溫度對(duì)腐蝕速率的影響可以描述為10.7kcal/mole活化能。基于這些簡(jiǎn)單的實(shí)驗(yàn)，得出的結(jié)論是碳素鋼作為CO 2的分壓和溫度的函數(shù)腐蝕的速率可以預(yù)測(cè)，只要該鈍化不會(huì)發(fā)生，并且列線圖被開發(fā)了。無論是Waard-Milliams方程還是相應(yīng)的列線圖已經(jīng)獲得了廣泛的認(rèn)可。</p><p>　　19

14、91年版（總壓力，規(guī)模和影響烴）</p><p>　　腐蝕速率列線圖，Vnomo是進(jìn)一步簡(jiǎn)化為：</p><p><b>　　（3）</b></p><p>　　其中，T是溫度，K是常數(shù)，并且PCO2是CO2的分壓。列線圖使用直線，而不是曲線溫標(biāo)本身進(jìn)行了簡(jiǎn)化。由此產(chǎn)生的腐蝕率不顯著從那些使用先前等式獲得不同。</p><p

15、>　　另外，矯正因子的影響被引入到總壓力，尺度，以及碳?xì)浠衔镏衼怼?lt;/p><p>　　1993年版本（流量的影響）</p><p>　　在早期版本的模型，在CO2的腐蝕速率中沒有顯著測(cè)量液體流動(dòng)速度上的影響。腐蝕反應(yīng)被認(rèn)為是激活控制，但所觀察到的腐蝕率在某些情況下為速度預(yù)測(cè)的兩倍左右。 因此，一個(gè)半經(jīng)驗(yàn)公式的開發(fā)是為了描述和測(cè)量上的內(nèi)部點(diǎn)蝕的流速的效果腐蝕。</p>

16、<p>　　1995版本（鋼組織的影響）</p><p>　　在1995年，在CO2的腐蝕速率和碳化物的效果處理中應(yīng)注意，該修改建議（這將解釋各種低合金鋼之間的差），應(yīng)該作為暫行考慮，而且它只會(huì)適用于保護(hù)膜不形成的條件下。</p><p>　　SRINIVASAN 模型</p><p>　　所述斯里尼瓦桑模型的基礎(chǔ)上為CO2和腐蝕之間的Waard-Mil

17、liams關(guān)系，但在這個(gè)模型對(duì)附加校正因子進(jìn)行了介紹。這種方法的第一個(gè)步驟是計(jì)算系統(tǒng)pH值。所述溶解的CO2（或H2 S），有助于pH值被確定為一個(gè)功能的酸性氣體的分壓，碳酸氫鹽和溫度。</p><p>　　除了pH值的降低，Srinivasan模型考慮到了以下的三倍角色的H2 S：</p><p><b>　　低級(jí)別H2S</b></p><p&

18、gt;　　在H2S（<0.01 psia）的非常低的水平，CO2是主要腐蝕物質(zhì)。在溫度高于60℃，耐腐蝕和被動(dòng)成為FeCO3功能和H2S的存在是顯著降低。</p><p><b>　　CO2占主導(dǎo)的系統(tǒng)</b></p><p>　　在溫度低于120℃，即使少量的H2S（pCO2/ pH2S>200）的存在可導(dǎo)致鐵硫化物層四方硫鐵礦的形成。這四方硫鐵礦層，它

19、是制作在金屬表面上的Fe和S之間的反應(yīng)的功能，通過這兩個(gè)pH值的影響和溫度。這種表面反應(yīng)可以導(dǎo)致形成一個(gè)薄的表面層，可以減輕腐蝕。</p><p><b>　　H2S占主導(dǎo)的系統(tǒng)</b></p><p>　　在的pCO2 / pH2S<200的比例，存在一個(gè)優(yōu)先形成的亞穩(wěn)定硫化物層形成優(yōu)先于FECO3層。在溫度范圍介于60℃至240℃這層是保護(hù)，提供該層是完美的

20、，即不存在假期或裂紋。</p><p>　　這里，四方硫鐵礦層最初形成作為表面吸附現(xiàn)象。在較高濃度和溫度，四方硫鐵礦變得更穩(wěn)定。</p><p>　　在溫度低于60℃或高于240℃，HS的存在鋼加速腐蝕，因?yàn)镠2S的存在防止了穩(wěn)定FeCO3層的形成。還已經(jīng)觀察到，在溫度低于60℃或高于240℃的FeS變得不穩(wěn)定，多孔，不提供保護(hù)。</p><p>　　其他疊加系統(tǒng)關(guān)

21、鍵參數(shù)的影響是：</p><p><b>　　增加最大操作溫度;</b></p><p><b>　　溶解氯化物;</b></p><p><b>　　增加氣—油比;</b></p><p>　　增加水氣比/含水率;</p><p>　　油的類型及其持久

22、性;</p><p><b>　　元素硫/通風(fēng);</b></p><p><b>　　增加流體速度;</b></p><p><b>　　改變流量的類型;</b></p><p><b>　　抑制物型和效率。</b></p><p>

23、;<b>　　CROLET模型</b></p><p>　　該模型預(yù)測(cè)油井的腐蝕概率。它是基于字段的詳細(xì)分析對(duì)CO2腐蝕數(shù)據(jù)來自兩個(gè)油田作業(yè)。</p><p>　　Crolet表示，三種互為補(bǔ)充的情況是必要的，以測(cè)量?jī)?nèi)部點(diǎn)蝕：</p><p>　　水必須存在并與該金屬接觸;</p><p>　　水必須具有足夠的“潛在腐蝕

24、性”（PC）;</p><p>　　條件必須是有利于腐蝕在當(dāng)?shù)匕l(fā)展，那就是積極的陽極站點(diǎn)必須保持穩(wěn)定的保護(hù)或緩慢腐蝕的區(qū)域附近。</p><p>　　水切割線在25至40％之間，腐蝕的風(fēng)險(xiǎn)在中等流速和在低保持低壓力中。在高壓下，腐蝕發(fā)生在水切口的0.5至5％。</p><p>　　潛在腐蝕性被定義為可以由可產(chǎn)生的最大均勻腐蝕速率介質(zhì)在沒有任何保護(hù)作用。腐蝕速度將保持

25、輕微如果潛在腐蝕性低。相反，一個(gè)高電位腐蝕性并不一定意味著更高的速率的腐蝕。</p><p>　　潛在的腐蝕性表示碳鋼在CO2的最大可能的腐蝕速率含中等。因此，它是可以在實(shí)驗(yàn)室中使用容易測(cè)量的參數(shù)簡(jiǎn)單的技術(shù)。</p><p>　　在Crolet模型影響潛在腐蝕性的參數(shù)是：</p><p><b>　　pH值;</b></p>&l

26、t;p><b>　　H2CO3濃度;</b></p><p><b>　　CO2;</b></p><p><b>　　醋酸水平;</b></p><p><b>　　溫度;</b></p><p><b>　　流速。</b>&

27、lt;/p><p>　　該Crolet模型的潛在腐蝕性值，并由德Waard給出的腐蝕速率和Milliams列線圖非常相似，表現(xiàn)出良好的綜合協(xié)議。 </p><p>　　CO2生產(chǎn)含海域影響的性質(zhì)和物理化學(xué)本地化腐蝕。而實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)可以測(cè)量的CO2的含潛在腐蝕性媒體，局部的CO2腐蝕的現(xiàn)象已被證明是非常困難的重現(xiàn)。</p><p>　　該Crolet模型確定三類井：&l

28、t;/p><p>　　腐蝕性（C）：井的壽命少于兩到三年。</p><p>　　可能腐蝕（P）：井與潛在的腐蝕問題。</p><p>　　非腐蝕性（N）：井中沒有腐蝕問題已經(jīng)遇到過一段至少八年，盡管顯著含水率。</p><p><b>　　NESIC 模型</b></p><p>　　版本1（腐蝕表層

29、的缺乏）</p><p>　　Nesic采取了理論方法通過模擬在發(fā)生個(gè)別電化學(xué)反應(yīng)水的CO2系統(tǒng)。</p><p>　　仿照在水的CO2系統(tǒng)中的過程是在金屬表面上的電化學(xué)反應(yīng)和所有的物種在系統(tǒng)中，如H +，CO2，H2CO3和Fe2+的傳輸過程。</p><p>　　所述Nesic模型的版本1著重于在酸性溶液中發(fā)生的電化學(xué)反應(yīng)與溶解的CO2。運(yùn)輸過程中的一種簡(jiǎn)化的方

30、式通過假設(shè)一個(gè)獨(dú)立的處理物種，并通過使用良好建立的傳質(zhì)系數(shù)為流體力學(xué)擴(kuò)散感興趣的系統(tǒng)，例如旋轉(zhuǎn)的汽缸和改變管流。</p><p>　　玻璃細(xì)胞實(shí)驗(yàn)用來研究腐蝕機(jī)理，并確定該模型常量。實(shí)驗(yàn)結(jié)果，然后用來提出一個(gè)機(jī)械的CO2腐蝕模型。</p><p>　　該Nesic模型需要輸入下列信息：</p><p><b>　　溫度；</b></p&g

31、t;<p><b>　　pH值；</b></p><p><b>　　CO2分壓；</b></p><p><b>　　氧濃度；</b></p><p><b>　　鋼；</b></p><p><b>　　流動(dòng)幾何；</b&

32、gt;</p><p>　　該模型的預(yù)測(cè)是類似于1995年版的德Waard和Milliams模型。相比與以往所有型號(hào)，Nesic聲稱，目前的理論模型給出了更清晰的圖片腐蝕機(jī)制和關(guān)鍵參數(shù)的影響。</p><p>　　大多數(shù)在Nesic模型的常量可以通過實(shí)驗(yàn)確定，并且他們?cè)谖锢砩鲜窍嚓P(guān)。由于模型是理論性的，它可以被包括在新的腐蝕相關(guān)的概念，如運(yùn)輸過程中的更詳細(xì)的處理。這可能導(dǎo)致更準(zhǔn)確的預(yù)測(cè)保護(hù)

33、膜的形成或物理正確的方式納入抑制劑的效果。</p><p>　　版本2（腐蝕表面層的存在）。</p><p>　　在CO2的腐蝕，當(dāng)Fe2+溶液和CO32-的濃度超過該溶解度極限，它們相結(jié)合，形成固體碳酸鐵薄膜。結(jié)晶片成核是一個(gè)非常艱難的過程，以數(shù)學(xué)建模。此外，在許多情況下，腐蝕，沉淀速率被認(rèn)為是由晶體生長速率，而不是成核速率來控制。</p><p>　　所述Nes

34、ic模型版本2可以用于預(yù)測(cè)結(jié)垢傾向的等效（即該任何膜之前的沉淀速率和腐蝕速率）之間的比例而形成。</p><p>　　利用該模型，兩種尺度主要情況可確定：</p><p>　　當(dāng)降水率比腐蝕速率低得多（它們表示在相同的單位），其結(jié)果為多孔和unprotective膜。</p><p>　　當(dāng)降水率比腐蝕速率高得多，一個(gè)致密的保護(hù)鐵高得多碳酸鹽薄膜將形成。</p

35、><p>　　腐蝕膜的厚度和孔隙率已經(jīng)相關(guān)經(jīng)驗(yàn)與腐蝕結(jié)果循環(huán)實(shí)驗(yàn)。人們認(rèn)識(shí)到，保護(hù)性碳酸鐵的腐蝕產(chǎn)物膜是至關(guān)重要在預(yù)測(cè)的實(shí)際腐蝕速率在較高的溫度和pH值，和該機(jī)械建模這些腐蝕膜的形態(tài)是一個(gè)困難的任務(wù)。該模型的弱點(diǎn)主要與</p><p>　　缺少可靠的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)在更高的溫度和CO2分壓。此外，有關(guān)導(dǎo)電膜表面的存在，例如，碳化鐵或鐵的影響硫化物，需要引入。</p><p>&

36、lt;b>　　MISHRA模型</b></p><p>　　鋼的CO2腐蝕的解決方案被認(rèn)為是化學(xué)反應(yīng)控制的過程。在米什拉模型中的腐蝕速率方程推導(dǎo)基本反應(yīng)速率理論的基礎(chǔ)上，并且是然后與文獻(xiàn)中報(bào)道的經(jīng)驗(yàn)確定的關(guān)系進(jìn)行比較。以下預(yù)測(cè)方程是作為pH的函數(shù)和CO2和溫度中的分壓。</p><p><b>　　(4)</b></p><p&g

37、t;　　此預(yù)測(cè)方程也有類似的形式othermodels的開發(fā)經(jīng)驗(yàn)速率方程。常數(shù)項(xiàng)可以被設(shè)計(jì)來表示影響其它材料和環(huán)境因素腐蝕速率，如鋼顯微組織，該溶液的流速，等等，。該應(yīng)用限制為上述等式是當(dāng)腐蝕過程開始是擴(kuò)散控制的，這通常發(fā)生腐蝕產(chǎn)物規(guī)模穩(wěn)定的在鋼表面上形成后</p><p>　　ANDERKO 模型</p><p>　　這種全面的模式已經(jīng)發(fā)展到計(jì)算碳鋼的腐蝕速率的CO2的存在下，H2 S

38、和鹽水洗滌。該模型結(jié)合了熱力學(xué)模型（即提供現(xiàn)實(shí)水性體系的形態(tài)）與電化學(xué)模式（其測(cè)量局部陰極和在金屬表面上的陽極過程）。由該模型考慮了局部的方法包括鐵和還原氫離子，水，碳酸和硫化氫的氧化。</p><p>　　該模型還包括形成碳酸鐵和硫化鐵鱗和他們的作用，對(duì)率的一般腐蝕溫度和溶液化學(xué)的函數(shù)。的準(zhǔn)確性Anderko模型已經(jīng)通過在實(shí)驗(yàn)室數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，計(jì)算出腐蝕速率驗(yàn)證條件，可能或可能不利于保護(hù)鱗的形成。一個(gè)好的協(xié)議所計(jì)

39、算的和實(shí)驗(yàn)的腐蝕速率之間已經(jīng)獲得。這款機(jī)型采用了溫度，壓力，溶液組成和流速的影響。</p><p><b>　　奧多模型</b></p><p>　　由礦物鱗的沉積形成的保護(hù)膜早就已知以減少或消除腐蝕。外經(jīng)辦FeCO3（或Fe3O4）層沉積占去Waard和Milliams模型。在除了FeCO3（或Fe3O4）的沉積，方解石垢沉積物也會(huì)減少或消除腐蝕。另一個(gè)刻度校正因子

40、引入到占碳酸鈣水垢的效果整體腐蝕速率。修正系數(shù)，女方解石，被定義。引起的扼流圈，一個(gè)局部動(dòng)蕩收縮的管，彎頭，下降等將局部增加比例的趨勢(shì)。過渡按比例的飽和度的縮放與無腐蝕，耐腐蝕性，無影響力的區(qū)域材料沒有明確的規(guī)定。</p><p><b>　　DAYALAN模型</b></p><p>　　版本1（腐蝕表面層的缺席）</p><p>　　這個(gè)模

41、型是一個(gè)全面的計(jì)算程序和計(jì)算機(jī)程序來預(yù)測(cè)碳鋼管道腐蝕速率的CO2的含油氣田的條件流動(dòng)的液體。計(jì)算程序是基于對(duì)CO2腐蝕機(jī)理模型和開發(fā)從基本原理出發(fā)。該模型考慮到了CO2的腐蝕機(jī)理和電化學(xué)反應(yīng)，化學(xué)平衡反應(yīng)，傳質(zhì)動(dòng)力學(xué)。一個(gè)過程還開發(fā)了以預(yù)測(cè)在沒有尺度均勻的CO2腐蝕速率。它再延伸用規(guī)模形成機(jī)理模型來衡量條件下環(huán)境保護(hù)對(duì)外合作中心3層的形成</p><p><b>　　發(fā)生。</b></

42、p><p>　　在版本1中，腐蝕過程分為以下四個(gè)步驟：</p><p>　　步驟1：CO2在水溶液中的溶解，以形成其采取的各種反應(yīng)性物質(zhì)部分中的CO2腐蝕反應(yīng);</p><p>　　步驟2：這些反應(yīng)物到金屬表面的運(yùn)輸；</p><p>　　步驟3：在金屬表面發(fā)生陰極和陽極的電化學(xué)反應(yīng)；</p><p>　　步驟4：腐蝕反應(yīng)

43、的本體溶液的產(chǎn)品的運(yùn)輸。</p><p>　　腐蝕過程的總速率，因此，取決于所使用的速率，這些個(gè)體的各在給定的條件下發(fā)生的步驟。要使用這個(gè)模型計(jì)算出的腐蝕率，以下三個(gè)問題必須回答：</p><p>　　1. 什么是散裝濃度即參與腐蝕的各種物種的反應(yīng)？ （這需要平衡常數(shù)為所有的化學(xué)反應(yīng)）;</p><p>　　2. 什么是所涉及的反應(yīng)物/產(chǎn)品運(yùn)輸?shù)馁|(zhì)量傳遞速率

44、從金屬表面的腐蝕反應(yīng) （這需要的傳質(zhì)系數(shù)。）;</p><p>　　3. 什么是在金屬表面上的陰極和陽極電化學(xué)反應(yīng)的速率？（這需要電化學(xué)反應(yīng)速率常數(shù)。）</p><p>　　版本2（腐蝕表面層的存在）</p><p>　　不考慮規(guī)模，這些過程中考慮的Dayalan模型版2本是：</p><p><b>　　化學(xué)平衡；</b

45、></p><p>　　反應(yīng)物和產(chǎn)物的本體溶液和金屬表面之間的傳質(zhì)；</p><p><b>　　電化學(xué)組合；</b></p><p>　　在此模型中的第2版的金屬的整個(gè)表面可用于陽極反應(yīng)和用于陰極反應(yīng)。為條件，其中有一個(gè)表面層，還需要附加的六個(gè)步驟：</p><p>　　測(cè)量上規(guī)模表面陰極電化學(xué)反應(yīng);</p

46、><p>　　確定為反應(yīng)物和產(chǎn)物的金屬表面之間的傳質(zhì)過程和該層表面上;</p><p>　　計(jì)算金屬表面可用于陽極和陰極反應(yīng)的區(qū);</p><p>　　找出刻度的表面上的陰極反應(yīng)的動(dòng)力學(xué);</p><p>　　確定通過規(guī)模的附加傳質(zhì)過程;和</p><p>　　計(jì)算各種物質(zhì)的濃度在刻度表面除了其濃度在金屬表面上。</

47、p><p>　　迭代方法被用于預(yù)測(cè)腐蝕速率。最初，該程序計(jì)算腐蝕率假設(shè)有在金屬表面上無水垢。金屬表面的分?jǐn)?shù)的值所覆蓋的尺度被設(shè)定等于零和A我的值（金屬表面的分?jǐn)?shù)是裸）變?yōu)檫@一步。</p><p><b>　　POTS模型</b></p><p>　　這個(gè)機(jī)械模型預(yù)測(cè)的CO2腐蝕速率和流體流動(dòng)的影響。該模型（極限腐蝕速率[LCR]）還提供了用于基于所

48、述腐蝕速率的理論上限該速度決定步驟是質(zhì)子和碳的運(yùn)輸和生產(chǎn)的假設(shè)酸中的擴(kuò)散和反應(yīng)邊界層。</p><p>　　與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比證實(shí)，LCR壺模型提供了一個(gè)上流動(dòng)的事實(shí)限制。低于3米/秒和不結(jié)垢條件的流速，存在與合理的協(xié)議單相流的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，并與由二氧化碳的分壓控制的pH閥。電荷轉(zhuǎn)移動(dòng)力學(xué)包容提供了一種方式來獲得的協(xié)議在更高的流速。為流速約為1米/秒，腐蝕速率不從去Waard-Milliams偏離太遠(yuǎn)列線圖值</p

49、><p><b>　　SSH模型</b></p><p>　　該模型是一種最壞的情況的模式，主要是來自于實(shí)驗(yàn)室數(shù)據(jù)在低溫和</p><p>　　從實(shí)驗(yàn)室和現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)的在溫度100℃以上的組合。</p><p><b>　　USL模型</b></p><p>　　在USL模型，由西南

50、路易斯安那大學(xué)開發(fā)的，基于預(yù)測(cè)腐蝕率關(guān)于操作條件，溫度和氣體凝析氣井的流速。</p><p><b>　　NYBORG模型</b></p><p>　　尼堡綜合1993年和1995年的版本去WaardMilliams模型與常用三相流體流模型。從得到的溫度，壓力和液體流動(dòng)速度分布此流體流模型被用于計(jì)算沿的CO2分壓，pH值，和腐蝕速率型材管道。</p>&

51、lt;p><b>　　討論</b></p><p>　　腐蝕科學(xué)模型準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)由內(nèi)部點(diǎn)蝕所帶來的風(fēng)險(xiǎn)的能力可以概括為以下六個(gè)關(guān)鍵問題。</p><p>　　1. 內(nèi)部腐蝕是否造成顯著的風(fēng)險(xiǎn)？</p><p>　　幾乎所有腐蝕科學(xué)模型可以回答這個(gè)問題，但結(jié)果的精度不保證。實(shí)驗(yàn)建立在這列出的腐蝕科學(xué)模型的明確的規(guī)定和在控制條件下精心進(jìn)行。以

52、及對(duì)各個(gè)參數(shù)的影響的了解。許多團(tuán)體都重復(fù)這些容易復(fù)制的實(shí)驗(yàn)。一般在與腐蝕速率相關(guān)的石油和天然氣管道的實(shí)驗(yàn)條件下，都容易獲得。</p><p>　　2. 如果發(fā)生，在操作過程中，什么時(shí)候發(fā)生故障？</p><p>　　基于在實(shí)驗(yàn)室中確定的一般的腐蝕速率，這個(gè)問題可以容易地回答，</p><p>　　但同樣的結(jié)果的精度沒有保證。這種情況的原因是：</p>

53、<p>　?。?）. 實(shí)驗(yàn)的持續(xù)時(shí)間相對(duì)較短。通常各種型號(hào)情況下的實(shí)驗(yàn)只持續(xù)24小時(shí)，時(shí)間最長為7天左右的。。</p><p>　?。?）. 各種模型的預(yù)測(cè)不總是與其他的模型相同。</p><p>　　3. 在該管道什么地方將發(fā)生故障？</p><p>　　腐蝕科學(xué)模型還沒有發(fā)展到足以回答這個(gè)問題。</p><p>　　4

54、. 故障的原因的什么？</p><p>　　在該領(lǐng)域中，管道故障的主要原因之一是局部點(diǎn)蝕，但沒有一個(gè)本報(bào)告中提到的模型可以絕對(duì)肯定地預(yù)測(cè)出這個(gè)點(diǎn)蝕會(huì)發(fā)生。上局部腐蝕的信息不能準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)因?yàn)楦g科學(xué)模型進(jìn)行開發(fā)的模型實(shí)驗(yàn)持續(xù)時(shí)間太短，局部腐蝕沒有開始。</p><p>　　5. 為了正確預(yù)測(cè)的故障，哪些工作參數(shù)需要進(jìn)行監(jiān)測(cè)？</p><p>　　腐蝕科學(xué)建模方

55、法是動(dòng)態(tài)的性質(zhì)。隨著越來越多的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)變得可用，該機(jī)型正在不斷升級(jí)和改良參數(shù)。但是要作出準(zhǔn)確的預(yù)測(cè)尚未建立。</p><p>　　6. 如何能預(yù)測(cè)故障，并在用戶之間利用友好的方法？</p><p>　　該模型通常驗(yàn)證了與用于開發(fā)模型中的實(shí)驗(yàn)室數(shù)據(jù)。雖然用戶可友好法的計(jì)算機(jī)程序已發(fā)展到使用模型中，但該系統(tǒng)驗(yàn)證根據(jù)實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)操作數(shù)據(jù)模型不能完成。</p><p>&l

56、t;b>　　結(jié)論</b></p><p>　　通過對(duì)幾個(gè)模型審查，得出以下結(jié)論已經(jīng)得出：</p><p>　　1. 該機(jī)型是簡(jiǎn)單的，基于夯實(shí)的科學(xué)原則的基礎(chǔ)，認(rèn)真履行實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)，并取得友好用戶。</p><p>　　2. 由于實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)開發(fā)模型時(shí)間較短，局部點(diǎn)蝕（失敗的在該領(lǐng)域的主要原因）未觀察到，并沒有考慮在模型中。</p>&