結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課程設(shè)計(jì)--鋼筋混凝土簡支t形梁橋一片主梁設(shè)計(jì)

1、<p>　　目 錄</p><p>　　一 基本設(shè)計(jì)資料及設(shè)計(jì)要求……………………………………………………………..2</p><p>　　二 正截面設(shè)計(jì)…………………………………………………………………………………….4</p><p>　　2.1 內(nèi)力組合計(jì)算………………………………………………………………………………4<

2、/p><p>　　2.2 鋼筋旋轉(zhuǎn)………………………………………………………………………………………4</p><p>　　2.3 截面復(fù)核………………………………………………………………………………………5</p><p>　　三 斜截面設(shè)計(jì)……………………………………………………………………………………..6</p><p>　　3.1 驗(yàn)

3、算截面尺寸……………………………………………………………………………….6</p><p>　　3.2 核算是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋…………………………………………………6</p><p>　　3.3 計(jì)算剪力圖分配…………………………………………………………………………..6</p><p>　　3.4 箍筋設(shè)計(jì)……………………………………………………………………

4、…………………7</p><p>　　3.5 彎起鋼筋設(shè)計(jì)………………………………………………………………………………8</p><p>　　四 全梁承載力校核…………………………………………………………………………….13</p><p>　　4.1 選定斜截面頂端位置…………………………………………………………………13</p><p>

5、;　　4.2 斜截面承載能力復(fù)核……………………………………………………………………13</p><p>　　4.3 跨中截面所能承擔(dān)的最大彎矩計(jì)算…………………………………………….14</p><p>　　五 裂縫及變形驗(yàn)算……………………………………………………………………………..15</p><p>　　5.1 使用階段裂縫寬度驗(yàn)算……………………………

6、…………………………………..15</p><p>　　5.2 撓度計(jì)算………………………………………………………………………………………15</p><p>　　基本設(shè)計(jì)資料及設(shè)計(jì)要求</p><p><b>　　1、設(shè)計(jì)題目</b></p><p>　　鋼筋混凝土簡支T形梁橋一片主梁設(shè)計(jì)。</p>&l

7、t;p><b>　　2、設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　?。?）某公路鋼筋混凝土簡支梁橋主梁結(jié)構(gòu)尺寸。</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)跨徑：13.00m；</p><p>　　計(jì)算跨徑：12.50m；</p><p>　　主梁全長：12.96m；</p><p>　　梁的截面尺寸如下圖（單位m

8、m）：</p><p>　　梁高h(yuǎn)=1000mm，翼板有效寬度1200mm，翼板厚度100mm，腹板厚度180mm。（翼板厚度可以根據(jù)計(jì)算適當(dāng)修改）</p><p><b>　?。?）計(jì)算內(nèi)力</b></p><p>　　I類環(huán)境條件，安全等級(jí)為二級(jí)，沖擊系數(shù)u=1.24。</p><p>　　跨中截面計(jì)算彎矩(標(biāo)準(zhǔn)值)

9、</p><p>　　恒載彎矩：M1/2恒＝462.5kNm；</p><p>　　汽車荷載彎矩：M1/2汽＝439.5kNm；（未計(jì)入汽車沖擊系數(shù)）。</p><p>　　人群荷載彎矩：M1/2人＝23kNm；</p><p>　　支點(diǎn)截面計(jì)算剪力(設(shè)計(jì)值)</p><p><b>　　V支=363KN&l

10、t;/b></p><p>　　跨中截面計(jì)算剪力（設(shè)計(jì)值）</p><p>　　Vd1/2＝62kN</p><p><b>　　V1/4按公式計(jì)算</b></p><p><b>　?。?）材料</b></p><p>　　主筋用HRB335級(jí)鋼筋</p>

11、<p>　　箍筋用R235級(jí)鋼筋</p><p><b>　　采用焊接鋼筋骨架</b></p><p>　　混凝土為C20（可以提高標(biāo)號(hào)）</p><p><b>　　3、設(shè)計(jì)要求</b></p><p>　　⒈進(jìn)行T形梁正截面設(shè)計(jì)計(jì)算、配筋；</p><p>

12、　?、策M(jìn)行T形梁斜截面設(shè)計(jì)計(jì)算、配筋；</p><p>　?、尺M(jìn)行T形梁的撓度及裂縫寬度驗(yàn)算，撓度不超過L/600,裂縫不超過0.2mm。</p><p><b>　　二、正截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　2.1內(nèi)力組合計(jì)算：</p><p>　　彎矩組合設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：

13、 </p><p>　　剪力組合設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：</p><p>　　2.1.1 彎矩組合設(shè)計(jì)值：跨中截面 Md，l/2 = 1.2×462.5+1.4×439.5+0.8×1.4×23=1196.06KN.m</p><p>　　1/4截面 Md，l/4 = 1.2×346.9+1.4×32

14、9.6+0.8×1.4×17.3=897.096KN.m</p><p>　　2.1.2 剪力組合設(shè)計(jì)值：支點(diǎn)截面 Vd，0 = 1.2×363=435.6KN.m</p><p>　　跨中截面 Vd，l/2 = 1.2×62=74.4KN.m</p><p><b>　　鋼筋選擇</b></

15、p><p>　　根據(jù)跨中界面正截面承載力極限狀態(tài)計(jì)算要求，確定縱向受拉鋼筋數(shù)量。</p><p>　　受壓翼板的有效寬度?。?lt;/p><p>　　1、 =L/3=12500/3=4167mm</p><p>　　2、=1200mm(裝配式T形梁，相鄰兩梁的平均間距為1200mm)</p><p>　　3、=b+2 bh +

16、12 =180+0+12×100=1380mm</p><p>　　三者中最小值，即=1200mm。</p><p>　　擬采用焊接鋼筋骨架配筋：設(shè)as=30+0.07×1000=100mm，則</p><p>　　h0=1000-100=900mm </p><p>　　h`f=100mm </p>&

17、lt;p>　　翼緣計(jì)算寬度為b`f=1200mm</p><p>　　首先選擇界面類型：得</p><p>　　γ0 Md≤fcdb`f h`f（h0- h`f/2）</p><p>　　γ0 Md=1.0×1196.06=1196.06</p><p>　　fcdb`f h`f（h0- h`f/2）=9.2×120

18、0×100（900-50）=938.4×106</p><p>　　γ0 Md＞938.4 故按Ⅱ第類T形梁計(jì)算</p><p>　　確定混凝土受壓區(qū)高度x：</p><p>　　由γ0 Md=fcdbX(h0-x/2）+fcd(b`f－b) h`f（h0- h`f/2） </p><p>　　代入數(shù)據(jù)可解得合適的解

19、X=326 mm (﹥h`f=100mm，﹤ξb h0=504 mm)</p><p>　　由式（3-43）求得</p><p>　　As=(9.2×180×326+9.2×100×1020）÷280=5279 mm2</p><p>　　選8Φ28+2Φ20，提供As=5554mm2，鋼筋布成五層，每層兩根，混凝土

20、保護(hù)層厚度取30mm﹥d=28mm及附表1-8中規(guī)定的30mm，鋼筋間橫向間距Sn=180-2×30-2×31.6=56.8mm﹥40mm及1.25d=1.25×28=35mm 。故滿足構(gòu)造要求。 </p><p><b>　　截面復(fù)核</b></p><p><b>　　求實(shí)際有效高度h0</b

21、></p><p>　　已設(shè)計(jì)的受拉鋼筋中，8Φ28的面積為4926 mm2 ，2Φ20的面積為628mm2 ，fsd=280MPa。由圖1-1鋼筋布置圖可求得as =30+2×31.6=93.2mm則實(shí)際有效高度h0=1000-93.2=906.8mm （2）判定T形截面類型</p><p>　　由式（3-46）計(jì)算</p><p>　　=9.

22、2×1200×100=1.1 KN·m</p><p>　　=（4926+308）×280=1.29 KN·m</p><p>　　由于＜，故為第二類T形截面。</p><p>　?。?）求受拉區(qū)剛度X</p><p>　　由公式（3-43）fcdbX+fcdh`f（-b）= fsdAs，得

23、X=372.4 mm，滿足h`f=100mm<ξb h0=504 mm。</p><p>　?。?）正截面抗彎承載力</p><p>　　將各已知值及X代入式（3-44）=fcdbX(h0-x/2）+fcd(b`f－b) h`f（h0- h`f/2）=9.2×180×370×（900-370/2）+9.2×（1200-180）×100

24、×（900-100/2）=1237.8KN·m≥1196.06KN.m</p><p>　　又ρ=As/bh0=2.7%＞ρmin =0.2%</p><p>　　故截面復(fù)核滿足要求。</p><p><b>　　三、斜截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　3.1 驗(yàn)算截面尺寸</p>

25、<p>　　根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底層鋼筋2Ф28通過支座截面，則支點(diǎn)截面有效高度為</p><p>　　h0=1000-（30+31.6/2）=954.2mm</p><p>　　γ0 Vd,0=1.0×363=363KN</p><p>　　0.51×10-3bh0=392KN＞γ0 Vd,0</p><p>

26、　　所以該T形梁截面尺寸符合設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　核算是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋</p><p>　　3.2.1 跨中截面：</p><p>　　γ0 Vd,l/2=1.0×62=62KN</p><p>　　0.50×10-3ftd bh0=0.50×10-3×1.06×180&#

27、215;954.2=91KN＞γ0 Vd=62KN</p><p>　　3.2.2 支座截面：</p><p>　　γ0 Vd,0=1.0×363=363KN</p><p>　　0.50×10-3ftd bh0=0.50×10-3×1.06×180×954.2=91KN＜γ0 Vd=363KN</

28、p><p>　　因γ0 Vd,l/2（=62KN）＜0.50×10-3ftd bh0＜γ0 Vd,0（=363KN），故可在梁跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段應(yīng)按計(jì)算配置腹筋。</p><p>　　3.3 計(jì)算剪力圖分配</p><p>　　繪剪力圖，如圖1-2所示。</p><p>　　支點(diǎn)處剪力計(jì)算值，跨中處剪力計(jì)算值&

29、lt;/p><p>　　=91 KN的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡(luò)圖按比例求得，為</p><p>　　=12500/2×(91-62)÷(363-62)=602mm</p><p>　　在長度內(nèi)可按構(gòu)造要求布置箍筋。同時(shí)根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，在支座中心線向跨徑長度方向不小于一倍梁高h(yuǎn)=1000mm范圍內(nèi)，鋼筋的間距最大為100mm。</p

30、><p>　　距支座中心線的h/2處的計(jì)算剪力值（）由剪力包絡(luò)圖按比例求得，為</p><p><b>　　=339KN</b></p><p>　　其中應(yīng)由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值至少為0.6Q’j=203KN，應(yīng)由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔(dān)的剪力計(jì)算值最多為0.4Q’j=136KN，設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長度為3500mm。（圖1-2）</p

31、><p><b>　　箍筋設(shè)計(jì)</b></p><p>　　采用直徑為Φ8的雙肢箍筋， ASV1=50.3，箍筋截面積ASV=nsvAsv1=2×50.3=100.6mm2</p><p>　　在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等距離布置。為計(jì)算簡便按式(4-5)設(shè)計(jì)箍筋時(shí)，式中的斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率p及斜截面有效高度可近似按支座

32、截面和跨中截面的平均值取用，計(jì)算如下：</p><p>　　跨中截面Pl/2=100ρl/2=100×5554/(180×906.8)=3.3 ＞2.5 ，取Pl/2=2.5</p><p>　　支點(diǎn)截面P0=100ρ0=100×1232/（180×954.2）=0.72</p><p>　　則平均值分別為P=（2.5+0.7

33、2）÷2=1.61，h0=（906.8+954.2）÷2=930.5mm</p><p><b>　　箍筋間距Sv=</b></p><p><b>　　=195mm</b></p><p>　　取Sv=150mm，根據(jù)《公橋規(guī)》規(guī)定，制作中心至h/2=500mm范圍內(nèi)取Sv=100mm</p&g

34、t;<p>　　ρk=%>ρsb min=0.18% 符合上述要求</p><p>　　綜合上述計(jì)算，在支座中心向跨徑長度方向的1200mm范圍內(nèi)，設(shè)計(jì)箍筋間距=100mm，爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取150mm。</p><p><b>　　彎起鋼筋設(shè)計(jì)</b></p><p>　　設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋為Φ22，鋼

35、筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離</p><p>　　彎起鋼筋的彎起角度為45°，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。為了得到每對(duì)彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起鋼筋的末端折點(diǎn)應(yīng)落在前一排彎起鋼筋的構(gòu)造規(guī)定來得到各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)計(jì)算位置，首先要計(jì)算彎起鋼筋上、下彎點(diǎn)之間垂直距離 </p><p>　　現(xiàn)擬彎起N1～N5鋼筋，將計(jì)算的各排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面的以及至支座中心距離、分配的剪力計(jì)算

36、值、所需的彎起鋼筋面積列入表1中?，F(xiàn)將表1中有關(guān)計(jì)算如下：</p><p>　　根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，簡支梁的第一排彎起鋼筋（對(duì)支座而言）的末端彎起點(diǎn)應(yīng)位于支座中心截面處。這時(shí)，為</p><p>　　h1=1000-〔（30+31.6×1.5）+（44+25.1+31.6×0.5）〕</p><p><b>　　=838mm</

37、b></p><p>　　彎筋的彎起角為45°，則第一排彎筋（2N5）的彎起點(diǎn)1距支座中心距離為838mm。彎筋與梁縱軸線交點(diǎn)1′距支座中心距離為415mm</p><p>　　對(duì)于第二排彎起鋼筋，可得到△h2=801mm</p><p>　　彎起鋼筋（2N4）的彎起點(diǎn)2距支點(diǎn)中心距離為838+801=1639mm</p><p&

38、gt;　　分配給第二排彎起鋼筋的計(jì)算剪力值，由比例關(guān)系計(jì)算可得到：</p><p>　　(3500+500-838)/3500=/136 則=123KN 其中0.4Q’j=136KN；h/2=500mm；設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長為3500mm。</p><p>　　所需要提供的彎起鋼筋截面積（）為</p><p><b>　　=906 mm2</b&

39、gt;</p><p>　　第二排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)2’距支座中心距離為1248mm</p><p>　　其余各排彎起鋼筋的計(jì)算方法與第二排彎起鋼筋計(jì)算方法相同</p><p><b>　　表1彎起鋼筋計(jì)算表</b></p><p><b>　?、倮L制彎矩包絡(luò)圖 </b></p>&

40、lt;p>　　包絡(luò)圖是在荷載作用下沿跨徑變化最大彎矩圖。嚴(yán)格的繪制方法應(yīng)按梁上各截面的彎矩影響線布置荷載而求得。但一般中小橋可根據(jù)求得的跨中彎矩近似按拋物線規(guī)律求出梁上其他位置的值，再連成圓順的曲線，即得彎矩包絡(luò)圖，簡支梁彎矩包絡(luò)圖拋物線公式近似為：</p><p>　　式中：—從跨中算起，即跨中縱坐標(biāo)為0，支點(diǎn)縱坐標(biāo)；</p><p><b>　　計(jì)算如下：</b&

41、gt;</p><p>　　先按拋物線公式近似求出控制截面的彎矩值。已知L=12.5m，，Md，l/2 =1196.06KN.m</p><p><b>　　配置跨中截面鋼筋。</b></p><p>　?。缰刑帲篗d，l/2 =1196.06KN.m</p><p>　?。篗d，l/8 =1121KN ：Md，l

42、/4=897KN : Md，3l/8=523KN :</p><p>　　通過以上五個(gè)控制截面，就可以把他們連接成一光滑的曲線。所得到的圖1-3（a、b）的彎矩包絡(luò)圖。</p><p>　　各排彎起鋼筋彎起后，相應(yīng)正截面抗彎承載力Mui計(jì)算如表2。</p><p>　　現(xiàn)以彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置來檢查是否滿足《公路橋規(guī)》的要求。</p><

43、;p>　　第一排彎起鋼筋（2N3）:</p><p>　　其充分利用點(diǎn)“k” 的橫坐標(biāo)x=4449mm<=5521mm ,說明1點(diǎn)位于m點(diǎn)左邊，且-x=（5521-4449=1072mm ）> /2(=909/2=455)，滿足要求。</p><p>　　其不需要點(diǎn)l的橫坐標(biāo)x=5315mm，而2N3鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)(=5881mm) > x(=5315m

44、m),亦滿足要求?，F(xiàn)將各排彎起鋼筋充分利用點(diǎn)與不需要點(diǎn)坐標(biāo)列于下表中。</p><p>　　由上述檢查結(jié)果可知圖4所示彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置是滿足要求的。</p><p>　　由于2N1、2N2和2N3鋼筋彎起點(diǎn)形成的抵抗彎矩圖遠(yuǎn)大于彎矩包絡(luò)圖，故進(jìn)一步調(diào)整上述彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置，在滿足規(guī)范對(duì)彎起鋼筋彎起點(diǎn)要求前提下，使抵抗彎矩圖接近彎矩包絡(luò)圖；在彎起鋼筋之間，增設(shè)直徑為16mm的斜筋為

45、2N5、2N6、2N7等，使各彎起鋼筋和斜筋的水平投影長度有所重疊。圖5為調(diào)整后的主梁彎起鋼筋、斜筋的布置圖。</p><p>　　四、 全梁承載力校核</p><p><b>　　選定斜截面頂端位置</b></p><p>　　距支座中心h/2處的截面的橫坐標(biāo)x=6250-500=5750mm，正截面有效高度=947mm，現(xiàn)取斜截面投影長度9

46、47mm，則得到選擇的斜截面頂端位置A，其橫坐標(biāo)為x=5833-947=4886mm.</p><p><b>　　斜截面承載能力復(fù)核</b></p><p>　　A處正截面上的剪力及相應(yīng)的彎矩計(jì)算如下：</p><p>　　=62+（363-62）*2*4886/12500</p><p><b>　　=29

47、7.3KN</b></p><p>　　=1196*（1-0.61）</p><p><b>　　=465.1KN</b></p><p>　　A處正截面有效高度=936mm（主筋為4Φ28），則實(shí)際廣義剪跨比m及斜截面投影長度c分別為：</p><p><b>　　1.67<3</b&

48、gt;</p><p>　　=938mm＞936mm</p><p>　　將要復(fù)核的斜截面如圖所示斜截面，斜角</p><p>　　(936/938)=49.9'</p><p>　　斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有2Φ28（2N3），相應(yīng)的主筋配筋率p為</p><p>　　1232*100/（180*947）=0.7

49、3<2.5</p><p>　　箍筋的配筋率100.6/（150*180）=0.37%＞ρ min（=0.18%）</p><p>　　與斜截面相交的彎起鋼筋有2N1(2Φ28)、2N2（2Φ28），斜筋有2N4（2Φ16）按式規(guī)定的單位要求，將以上計(jì)算值代入該式，則得到AA’斜截面抗剪承載力為</p><p>　　=577.712KN >297.3KN

50、.</p><p>　　故距支座中心為h/2處的截面抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　3) 跨中截面所能承擔(dān)的最大彎矩計(jì)算</p><p>　　b`f=1200mm, h`f=100mm, as=106.25mm, h0=893.75mm</p><p><b>　　x = mm<mm</b>

51、;</p><p>　　M`du==0.9=1340×106KN·m</p><p>　　Mdu=1339.54×106KN·m< M`du=1340×106KN·m</p><p>　　但兩者僅相差0.15%，可以認(rèn)為跨中界面的正截面承載力是滿足要求的。</p><p>　　

52、五、 裂縫及變形驗(yàn)算</p><p>　　1. 使用階段裂縫寬度驗(yàn)算</p><p>　　根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第6·4·3條：矩形、T形截面鋼筋混凝土構(gòu)件其最大裂縫寬度Wfk可按下列公式計(jì)算：</p><p>　?、趴v向受拉鋼筋換算直徑As的直徑</p><p>&

53、lt;b>　　=25.9mm</b></p><p>　　焊接鋼筋骨架d=1.3de=1.3×25.9=33.7mm</p><p>　?、瓶v向受拉鋼筋配筋率</p><p>　　ρ=As/[bh0+(bf－b)hf]=5554/(180×1186.40)=0.0334>0.02，取ρ=0.02。</p>&

54、lt;p>　?、鞘芾摻钤谑褂煤奢d作用下鋼筋重心處的拉應(yīng)力</p><p>　　根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第6·4·4條縱受拉鋼筋的應(yīng)力按下式計(jì)算：</p><p>　　σss=Ms/(0.87Ash0)=1302.85×106/(0.87×1186.40×5554)=174.41MP

55、a</p><p>　　⑷短期荷載作用下的最大裂縫寬度</p><p>　　螺紋鋼筋C1=1.0；C3=1.0；</p><p>　　C2=1+0.5Nl/Ns=1+0.5×1060.48/1302.85=1.4070</p><p>　　滿足《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第6·4

56、·2條的要求。</p><p><b>　　2.撓度計(jì)算</b></p><p>　　根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第6·5·1條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)給定的構(gòu)件剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。</p><p>　　第6·5

57、3;2條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的剛度可按下式計(jì)算：</p><p>　　根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第6·5·3條：受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù)ηθ。撓度長期增長系數(shù)為ηθ=1.60。</p><p>　　變形計(jì)算時(shí)，主梁已經(jīng)安裝就位，截面應(yīng)取翼緣的

58、全寬計(jì)算，b′f=1200mm。</p><p>　?、砰_裂截面受壓區(qū)高度</p><p>　　bx20/2=αESAs(h0－x0)</p><p>　　1200×x20/2=6.6667×5554(947－x0)</p><p>　　解得：x0＝185.2mm>h′f=100mm</p><p

59、>　　說明為第二類T形截面，重新計(jì)算x。</p><p>　?。╞′f－b）h′f (x0－h(huán)′f /2)+bx20/2=αESAs(h0－x0)</p><p>　?。?200－180）×100×(x0－100/2)+180×x20/2=6.6667×5554(947－x0)</p><p>　　x0=170.3mm&

60、gt;h′f=100mm</p><p><b>　　⑵開裂截面慣性矩</b></p><p>　　Icr=b′fx3/3－(b′f－b)(x－h(huán)′f)3/3+αESAs(h0－x)2</p><p>　　=1200×281.323/3－(1200－180)(171.4－100)3/3</p><p>　　+6

61、.6667×5554(947－171.4)2=4.8876×1010mm4</p><p><b>　?、侨孛媸軌簠^(qū)高度</b></p><p><b>　　=378.4mm</b></p><p><b>　?、热孛鎽T性矩</b></p><p>　　

62、I0= b′fx30/3－(b′f－b)(x0－h(huán)′f)3/3+b(h－x0)3/3+αESAs(h0－x0)2</p><p>　　=1200×379.43/3－(1200－180)(379.4-100)3/3+180(1000－379.4)3/3</p><p>　　+(6.6667－1)×5554×(947－379.4)2</p><

63、p>　　=8.9423×1010mm4</p><p>　　⑸全截面換算截面重心軸以上部分面積對(duì)重心軸的面積矩</p><p>　　S0=bx02/2+(b′f－b)h′f(x0－h(huán)′f/2)</p><p>　　=180×379.42/2+(1200－180)×100×(379.4－100/2)</p>

64、<p>　　=8.9457×107mm3</p><p><b>　　⑹開裂彎矩</b></p><p>　　換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。</p><p>　　W0=I0/(h－x0)=8.9514×1010/(1000－379.4)=1.0829×108mm3</p><p>

65、<b>　　受拉區(qū)塑性影響系數(shù)</b></p><p>　　γ=2S0/W0=2×8.9593×107/1.0909×108=1.6452</p><p><b>　　開裂彎矩</b></p><p>　　Mcr=γftkW0=1.6452×2.01×1.0909×

66、;108=360.16×106kN－m</p><p>　?、碎_裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度</p><p><b>　　全截面的抗彎剛度</b></p><p>　　B0=0.95EcI0=0.95×2.00×104×8.9514×1010=2.5512×1015mm4·N/m

67、m2</p><p><b>　　開裂截面的抗彎剛度</b></p><p>　　Bcr=EcIcr=2.00×104×4.8989×1010=1.4697×1015mm4·N/mm2</p><p>　　開裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度</p><p>　?、毯爿d在跨中截面產(chǎn)

68、生的撓度</p><p><b>　　=25.83mm</b></p><p>　?、涂勺兒奢d有頻遇值在跨中截面產(chǎn)生的彎矩</p><p>　　MQ=0.7×697.28+1.0×55.3=543.40kN.m</p><p>　?、慰勺兒奢d有頻遇值在跨中截面產(chǎn)生的撓度</p><

69、p><b>　　=14.17mm</b></p><p>　?、虾奢d短期效應(yīng)組合下，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度并考慮荷載長期效應(yīng)的影響的撓度：</p><p>　　fs=fG+fQ=19.58+14.17=33.98mm</p><p>　　fp=ηθ(fs－fG)=1.6×(33.98－25.83)<