大氣課程設計--高效霧化吸收異味氣體處理系統(tǒng)設計

1、<p>　　高效霧化吸收異味氣體處理系統(tǒng)設計</p><p>　　學院名稱： 化學與環(huán)境工程學院 </p><p>　　專 業(yè)： 環(huán)境工程 </p><p>　　班 級： </p><p>　　學 號：

2、 </p><p>　　姓 名： </p><p>　　指導教師： </p><p><b>　　年 月</b></p><p>　　高效霧化吸收異味氣體處理系統(tǒng)設計</p><p>　　摘 要：大氣污

3、染是我國當前最突出的環(huán)境問題之一，工業(yè)廢氣所排放的大量污染物是造成我國嚴重大氣污染的最重要的原因，尤其是臭氣，它主要來自污水處理廠分選車間、穩(wěn)定化工藝及污泥脫水處理。其污染物的特性是：垃圾臭氣成分復雜、臭度高，對人體呼吸系統(tǒng)、消化系統(tǒng)及皮膚造成明顯的傷害；硫化氫的嗅閾值極低，使處理后的氣體能達到國家排放標準，但人的嗅覺仍能感覺到，且有較濃的刺激性。 本設計臭氣基本情況為：臭度5495；硫化氫 (H2S) 濃度7.5mg/m3；

4、甲硫醇(CH3SH)的濃度0.75 mg/m3 ；廢氣流量10000m3/h；當?shù)卮髿鈮?00kPa；廢氣排放溫度35℃。</p><p>　　按照惡臭污染物排放標準GB14554-93，現(xiàn)有項目執(zhí)行惡臭污染物廠界二級標準。因此，本設計所以選擇污染物的排放濃度為：H2S 0.10 mg/m3,甲硫醇 0.01mg/m3。 </p><p>　　經處理工藝的比較，最終選用高效霧化吸收異味

5、氣體處理系統(tǒng)設計工藝。該工藝是一種濕-干法脫硫工藝，其脫硫過程是H2S被霧化的NaOH溶液，甲硫醇被NaClO氧化后又被NaOH溶液吸收，該工藝的設備操作簡單，系統(tǒng)能耗較小，減少投資，便于管理，使排放的氣體達到惡臭污染物排放標準。</p><p>　　關鍵字：廢氣處理；脫硫；吸收；填料塔</p><p><b>　　目 錄</b></p><p&

6、gt;<b>　　序 言1</b></p><p><b>　　課程設計說明書2</b></p><p><b>　　第一章 概 述2</b></p><p>　　1.1 設計依據和采用的標準和規(guī)范2</p><p>　　1.2 設計范圍2</p>&

7、lt;p>　　1.3 設計原則2</p><p>　　1.4排氣概況及自然條件2</p><p>　　第二章 廢氣處理工藝設計4</p><p>　　2.1 處理工藝的確定4</p><p>　　2.1.1 廢氣處理工藝的比較4</p><p>　　2.1.2 廢氣處理工藝的確定5</p>

8、<p>　　2.2 相關化學反應方程式5</p><p>　　2.3 處理構筑物的設計5</p><p>　　2.3.1 填料塔直徑高度壓降的設計6</p><p>　　2.3.2 填料塔內部構件的選取6</p><p>　　2.3.3 系統(tǒng)總阻力的計算6</p><p>　　2.3.4 風機和

9、電機的選擇7</p><p>　　2.3.5費用核算8</p><p>　　第三章 設計計算書9</p><p>　　3.1設計基礎資料9</p><p>　　3.2填料塔直徑高度的計算9</p><p>　　3.2.1標準狀況下體積的換算9</p><p>　　3.2.1填料塔直徑

10、的確定9</p><p>　　3.2.3驗算噴淋密度12</p><p>　　3.2.4 填料塔高度H12</p><p>　　3.2.5填料層壓降△P13</p><p>　　3.3填料塔內部構建的選取13</p><p>　　3.3.1氣液進出口管徑的選取13</p><p>　

11、　3.3.2 除霧器的選擇13</p><p>　　3.3.3 殼體14</p><p>　　3.3.4 吸收液儲存和循環(huán)水箱14</p><p>　　3.3.5 填料和格柵14</p><p>　　3.3.6 液位計和噴嘴15</p><p>　　3.4系統(tǒng)總阻力15</p><p&

12、gt;　　3.4.1各管段的管徑和流速15</p><p>　　3.4.2 各管段局部阻力系數(shù)16</p><p>　　3.4.3總壓力損失17</p><p>　　3.5風機和電機的選擇18</p><p>　　3.5.1風機的選型原則18</p><p>　　3.5.2 風機計算19</p>

13、<p>　　3.5.3 風機和電機的選擇19</p><p>　　3.6費用核算20</p><p>　　3.6.1藥劑費20</p><p>　　3.6.2電費21</p><p>　　3.6.3總費用21</p><p><b>　　參考文獻22</b></p&

14、gt;<p>　　高效霧化吸收異味氣體處理系統(tǒng)設計</p><p><b>　　序 言</b></p><p>　　近年來，工業(yè)廢氣所排放的大量污染物是造成我國嚴重大氣污染的最重要的原因。工業(yè)廢氣指企業(yè)廠區(qū)內燃料燃燒和生產工藝過程中產生的各種排入空氣的含有污染物氣體的總稱。 這些廢氣有：二氧化碳、 二硫化碳、 硫化氫、 氟化物、 氮氧化物、 氯 氯花氫

15、、 一氧化碳、 硫酸(霧)、 鉛、 汞、 鈹化物、 煙塵及生產性粉塵，排入大氣，會污染空氣。這些物質通過不同的途徑呼吸道進入人的體內，有的直接產生危害，有的還有蓄積作用，會更加嚴重的危害人的健康。廢氣污染和生態(tài)環(huán)境惡化已成為經濟發(fā)展的制約因素，保護大氣環(huán)境是實施可持續(xù)發(fā)展的必由之路。</p><p>　　我國工業(yè)結合技術改造，結構調整，開發(fā)綜合利用新技術、新工藝和新設備，工業(yè)廢氣的治理也取得了顯著成就，一些地區(qū)的

16、工業(yè)廢氣污染受到控制或緩解。 常用的廢氣處理方法有廢氣燃燒法、廢氣液體吸收法、廢氣活性炭吸附法。燃燒法只適用于凈化那些可燃有害組分濃度較高的廢氣，或者是用于凈化有害組分燃燒時熱值較高的廢氣；采用吸附法時，當有機廢氣中含有易燃氣體時，由于吸附過程中會產生熱量，因此存在安全隱患，因此，吸附法要依據有機廢氣的性質合理采用。</p><p>　　由于該工廠產生的惡臭氣體主要是H2S和CH3SH，而目前硫化物的處理

17、多采用半干法或濕法，所以經比較，選擇吸收法，選用高效霧化吸收異味氣體處理工藝，它在實際的廢氣處理工程中也取得了顯著環(huán)境效益和經濟效益。</p><p><b>　　課程設計說明書</b></p><p><b>　　第一章 概 述</b></p><p>　　1.1 設計依據和采用的標準和規(guī)范 </p>&l

18、t;p>　　（1）惡臭污染物排放標準GB14554-93</p><p>　?。?）簡明通風設計手冊</p><p>　?。?）大氣污染控制工程設計手冊</p><p><b>　　1.2 設計范圍 </b></p><p>　　工藝確定與構筑物的計算，各部分細部計算和高程計算。繪制填料吸收塔結構圖、填料塔內部構件

19、圖。計算書與說明書的整理。</p><p><b>　　1.3 設計原則</b></p><p>　　根據環(huán)境治理與綜合整治為指針，根據技術先進可靠，經濟合理的原則進行總體和各單元構筑物的設計。</p><p>　　1.4排氣概況及自然條件</p><p><b>　　臭度為5495</b><

20、/p><p>　　硫化氫 (H2S) 濃度為7.5mg/m3</p><p>　　甲硫醇(CH3SH)的濃度為0.75mg/m3 </p><p>　　廢氣流量10000m3/h</p><p>　　當?shù)卮髿鈮?00kPa</p><p><b>　　廢氣排放溫度35℃</b></p>

21、<p>　　按照惡臭污染物排放標準GB14554-93，現(xiàn)有項目執(zhí)行惡臭污染物廠界二級標準。因此，本設計所以選擇污染物的排放濃度為：H2S 0.10 mg/m3,甲硫醇 0.01mg/m3。</p><p>　　表1-1 惡臭污染物廠界標準值</p><p>　　第二章 廢氣處理工藝設計</p><p>　　2.1 處理工藝的確定</p>&

22、lt;p>　　2.1.1 廢氣處理工藝的比較</p><p>　　常用的廢氣處理方法有廢氣燃燒法、廢氣液體吸收法、廢氣活性炭吸附法。</p><p>　　燃燒法：只適用于凈化那些可燃有害組分濃度較高的廢氣，或者是用于凈化有害組分燃燒時熱值較高的廢氣。由于有機氣態(tài)污染物燃燒氧化的最終產物是CO2和 H2O，因而使用這種方法不能回收到有用的物質，但由于燃燒時放出大量的熱，使排氣的溫度很高

23、，所以可以回收熱量。目前，在實際中使用的燃燒凈化方法有直接燃燒、熱力燃燒和催化燃燒。直接燃燒法雖然運行費用較低，但容易發(fā)生爆炸，并且浪費熱能產生二次污染，因此目前較少采用；熱力燃燒法通過熱交換器回收了熱能，降低了燃燒溫度，但當VOCs濃度較低時，需加人輔助燃料，從而增大了運行費用；催化燃燒法由于燃燒溫度顯著降低，從而降低了燃燒費用，但由于催化劑容易中毒，因此對進氣成分要求極為嚴格，同時催化劑成本高，使得該方法處理費用較高。</p&

24、gt;<p>　　吸附法：是處理低濃度VOCs的有效方法之一，它是采用吸附劑將氣體中的VOCs吸附，凈化后的氣體排入大氣。由于活性炭性價比高，它是目前最常用的吸附劑。但當有機廢氣中含有易燃氣體時，由于吸附過程中會產生熱量，因此存在安全隱患，解決辦法是限制入口氣流的VOCs含量小于25%。當VOCs分子量大于130且具有低揮發(fā)性（沸點大于240 ℃）時，吸附劑會對其強烈吸附，從而導致解吸困難；相反，當VOCs分子量小于45時

25、，又出現(xiàn)了吸附不牢的情況，而且對于混合型有機廢氣當其中的有機物分子量相差過大時，吸附效果也不佳。因此，吸附法要依據有機廢氣的性質合理采用。</p><p>　　吸收法：當采用某種液體處理氣體混合物時，在氣-液相的接觸過程中，氣體混合物中的不同組分在同一種液體中的溶解度不同，氣體中的一種或數(shù)種溶解度大的的組分將進入到液相中，從而使氣相中各組分相對濃度發(fā)生了改變，即混合氣體得到分離凈化，這個過程稱為吸收。吸收法可分為

26、化學吸收及物理吸收，物理吸收使廢氣中一種或幾種組分溶解于選定的液體吸收劑中，這種吸收劑應具有與吸收組分有較高的親和力，低揮發(fā)性，吸收液飽和后經加熱解吸再冷卻重新使用。本法適合于溫度低、中高濃度的廢氣，需配備加熱解析冷凝等回收裝置，裝機體積大、投資較大，要選擇一種廉價高效的低揮發(fā)性吸收液，同時還應注意吸收液二次污染的處理。 </p><p>　　2.1.2 廢氣處理工藝的確定</p><p>

27、;　　H2S不穩(wěn)定，具有酸性、還原性、可燃性，它是無色有刺激性氣味的氣體。蒸汽壓 2026.5kPa/25.5℃，閃點：<-50℃，熔點：-85.5℃，沸點：-60.4℃，溶解性：溶于水、乙醇，溶解度：1：2.6（溶于水），密度：相對密度(空氣=1)1.19</p><p>　　由于該工廠產生的惡臭氣體主要是H2S和CH3SH，目前硫化物的處理多采用半干法或濕法。燃燒法可能去除有用的物質，而且本設計的廢氣處

28、理量較大，有機廢氣的化學活性高，濃度相當，最終選擇液體吸收法，采用高效霧化吸收異味氣體。它是一種濕-干法脫硫工藝，其脫硫過程是H2S被霧化的NaOH溶液，甲硫醇被NaClO氧化后又被NaOH溶液吸收，該工藝的設備操作簡單，系統(tǒng)能耗較小，減少投資，便于管理，使排放的氣體達到惡臭污染物排放標準。</p><p>　　圖2-1 廢氣吸收示意圖</p><p>　　2.2 相關化學反應方程式<

29、;/p><p>　　(1)H2S+2NaOH→Na2S+H2O</p><p>　　(2)CH3SH+4NaClO→CH3OH+H2SO3+4NaCl</p><p>　　H2SO3+2NaOH→Na2SO3+2H2O</p><p>　　2.3 處理構筑物的設計</p><p>　　2.3.1 填料塔直徑高度壓降的設計&

30、lt;/p><p>　　標準狀態(tài)下的處理氣流量Vs=8747.7m3/h</p><p><b>　　塔徑D=2.2m</b></p><p>　　填料層厚度h=1.6m，分二層，每層0.8米</p><p>　　填料層壓降△P=627.84Pa</p><p>　　填料塔高度H=6.8m</p

31、><p>　　2.3.2 填料塔內部構件的選取</p><p>　?。?）氣液進出口管徑均選取560mm。</p><p>　?。?）除霧器的選擇：根據實際情況，本設計選用的是重力沉降型除霧器，絲網型結構。</p><p>　　（3）殼體選用具有耐酸耐堿性質的玻璃鋼（FRP）。</p><p>　?。?）吸收液儲存和循環(huán)水

32、箱分別設1m。</p><p><b>　　（5）填料和格柵</b></p><p>　　本設計選用塑料鮑爾環(huán)（亂堆）填料因子，規(guī)格為38mm×38mm×1.44mm。</p><p>　　格柵通常選用絲網型格柵，孔徑應小于38mm。</p><p><b>　?。?）液位計和噴嘴</

33、b></p><p>　　液位計安裝在水箱上，用以讀取水箱內液面高度，以保證充足的水量。</p><p>　　噴嘴將吸收液充分潤濕填料，填料塔的中間部位可設3個噴嘴，兩側相應少些，分別設2個噴嘴。</p><p>　　2.3.3 系統(tǒng)總阻力的計算</p><p>　　(1)設漏風率為10% </p><p>　　

34、管段1：設備密閉罩 ξ=1.0</p><p>　　90°彎頭（取r/d=1.25）1個彎頭ξ=0.2</p><p>　　填料塔入口處變徑管的局部壓力損頭忽略不計，ξ=0</p><p>　　管段2：填料塔出口處變徑管的局部壓力損頭ξ=0.25</p><p>　　90°彎頭（取r/d=1.25）3個彎頭ξ=3×

35、;0.2=0.6</p><p>　　管段3：90°彎頭（取r/d=1.25）2個彎頭ξ=0.2×2=0.4</p><p>　　風機入口處變徑管的局部壓力損頭忽略不計，ξ=0</p><p>　　兩個三通（θ=90°）ξ=2×0.7=1.4</p><p>　　兩個閥門ξ=2×0.3=0.6

36、</p><p>　　風機出口處變徑管的局部壓力損失ξ=0.25</p><p>　　管段4：帶擴散管的傘形風帽，取h/d=0.4， ξ=1.0</p><p>　?。?）各管段長度、管徑、流速、局部阻力損失、摩擦壓力損失等總結如表2-1：</p><p>　　表2-1 壓力損失表</p><p>　　總壓力損失=12

37、1.6+87.7+241.3+69.6=520Pa</p><p>　　2.3.4 風機和電機的選擇</p><p>　　（1）風機選型計算風量（Qf）</p><p>　　K1：管網漏風附加系數(shù)，一般送、排風系統(tǒng)K1=1.05~1.1，取1.1</p><p>　　K2:設備漏風附加系數(shù)，按有關設備樣本選取，K2一般處于1.02~1.05范

38、圍，取1.05</p><p>　　則：Qf =K1K2Q=11550m3/h </p><p>　?。?）風機選型計算全壓（Pf）</p><p>　　α1-----管網計算的總壓力損失附加系數(shù)。對于定轉速風機，按1.1~1.15取值，取1.1</p><p>　　α2-----通風機全壓負差系數(shù)，一般可取α2=1.05（國內風機行業(yè)標準）

39、</p><p>　　則：Pf=(Pα1+PS)α2=1260Pa</p><p>　　(3)查取相關表格，選擇機號No.6.3， 傳動方式C，主軸轉速1800r/min，序號3的風機，其全壓為1580Pa,流量為11550 m3/h，內效率為90.5%，所需功率5.49kW,電動機型號為Y200L(JO282-4)，功率為30（40）kw 所需功率 N= =<6.65kW

40、 </p><p><b>　　2.3.5費用核算</b></p><p>　?。?）藥劑費（按照費用 NaOH：2000元/噸 ；NaClO：2000元/噸）</p><p>　　消耗純NaOH：1636kg/年；純NaClO：403kg/年</p><p>　　藥劑總費用為NaOH：3272元/年；NaClO：806

41、元/年</p><p>　　（2）電費（按工業(yè)電費1元/度） </p><p>　　用電量為 6.65×24×365=58254度/年</p><p>　　電費為 1×58254=58254元/年</p><p>　　總費用=藥劑費+電費=總費用=3272+806+58254=62332元/年</p>

42、<p><b>　　第三章 設計計算書</b></p><p><b>　　3.1設計基礎資料</b></p><p><b>　　臭度為5495</b></p><p>　　硫化氫 (H2S) 濃度為7.5mg/m3</p><p>　　甲硫醇(CH3SH)的濃

43、度為0.75mg/m3 </p><p>　　廢氣流量10000m3/h</p><p>　　當?shù)卮髿鈮?00kPa</p><p><b>　　廢氣排放溫度35℃</b></p><p>　　按照惡臭污染物排放標準GB14554-93，現(xiàn)有項目執(zhí)行惡臭污染物廠界二級標準。因此，本設計所以選擇污染物的排放濃度為：H2S

44、0.10 mg/m3,甲硫醇 0.01mg/m3</p><p>　　3.2填料塔直徑高度的計算</p><p>　　3.2.1標準狀況下體積的換算</p><p>　　3.2.1填料塔直徑的確定</p><p>　　由于氣體流量一般，只需一個塔進行吸收，一個塔吸收10000m³/h</p><p>　　液氣

45、比的取值范圍為：20-100,取50</p><p><b>　　則：</b></p><p>　　得：m=316000kg/h </p><p>　　查《大氣污染控制工程》書[1]，在35℃時，ρv=1.1325kg/m3 </p><p>　　洗滌液密度ρL=1000kg/m3</p><p

46、><b>　　廢氣流量</b></p><p>　　由圖3-1中，用亂堆填料法查得[2]</p><p>　　圖3-1 Eckert通用關聯(lián)圖</p><p>　　橫坐標為1.126和縱坐標為0.0123</p><p>　　查表3-1得知：38mm×38mm×1.44mm塑料鮑爾環(huán)（亂堆）的填

47、料因子Ф=200m-1;液體密度校正系數(shù)Ψ=1，黏度μL=1mPa.s</p><p>　　表3-1 常用散裝填料的特性參數(shù)</p><p><b>　　泛點氣速為，</b></p><p>　　設空塔速取泛點氣速79%，</p><p>　　u=0.7umax=0.7×0.96=0.672m/s </p

48、><p>　　則塔徑D=2.2m，再計算空塔氣速</p><p>　　泛點率u/umax=0.73/0.96=76%</p><p>　　3.2.3驗算噴淋密度</p><p>　　因填料為38mm×38mm×1.44mm，塔徑與填料尺寸之比大于8。因填料尺寸小于75mm，故?。↙W）min =0.08m3/(m·h

49、)，由表3-1查得[1]，σ=151m2/ m3</p><p>　　則：計算最小噴淋密度</p><p>　　Umin=（LW）minσ=0.08×151=12.08 m3/(m2·h)</p><p>　　操作條件下的噴淋密度為</p><p>　　m3/(m2·h) （> Umin）</p&g

50、t;<p>　　經核算，選用塔徑2.2m符合要求。</p><p>　　3.2.4 填料塔高度H</p><p>　　廢棄進入時硫化氫的體積分數(shù)：</p><p>　　廢氣出口處的硫化氫體積分數(shù)：</p><p><b>　　則：</b></p><p><b>　　填料層

51、總高</b></p><p>　　取H=1.6m ，所以，填料層分兩層，高度分別為0.8m。</p><p>　　設置水箱1m，空氣管徑0.70m，格柵厚0.2m，填料層與噴淋口距0.5m，噴淋口距下層填料0.5m，除霧器高0.3m</p><p>　　則：填料塔總高h=1+0.3+0.7+0.5+(0.2+0.4+0.28+0.02+0.8)*2+0

52、.3+0.6=6.8m</p><p>　　3.2.5填料層壓降△P</p><p><b>　　縱坐標：,</b></p><p><b>　　橫坐標：1.126</b></p><p>　　根據以上兩個數(shù)值，在圖3-1中確定塔的操作點，△P/Z=40×9.81=392.4Pa/m &l

53、t;/p><p>　　即填料層的總壓強降為1. 6×392.4×1.3=627.84Pa。</p><p>　　3.3填料塔內部構建的選取</p><p>　　3.3.1氣液進出口管徑的選取</p><p>　　氣體進口管徑的取值一般為（mm）：560，630，700，800，900，1120，1250，1400等[3]<

54、;/p><p>　　若取管徑560mm，則風速 </p><p>　　表3-2 一般通風系統(tǒng)風管內的風速（m/s）</p><p>　　查表3-2選用塑料風管，干管的風速范圍為6~14 m/s則v滿足要求。</p><p>　　液體管徑通常取20mm。</p><p>　　3.3.2 除霧器的選擇</p>

55、<p>　　除霧器用來除去塔內上部逸出的氣體中的霧滴。</p><p>　　除霧器的種類主要有：重力沉降型；慣性碰撞型；離心分離型；吸附過濾型；靜電吸引型等。目的是將氣體中攜帶的霧沫或夾帶的液滴分離出來。一般直徑大于50μm的液滴可用重力沉降法分離，5μm以上的液滴可用慣性碰撞與離心分離的形式除去，對于更小的細液滴則采用先凝聚后除液的方法，或采用高效的纖維過濾器及靜電除霧器等。</p>&

56、lt;p>　　目前在煙氣脫硫大型裝置中應用較多的除霧器結構形式有：折板式、波紋擋板式、人字形、板翅式、渦輪旋風式、絲網型等。</p><p>　　根據實際情況，本設計選用的是重力沉降型除霧器，絲網型結構。</p><p><b>　　3.3.3 殼體</b></p><p>　　廢氣中含有的污染物H2S和CH3SH具有強酸性和堿性，所以殼

57、體選用具有耐酸耐堿性質的玻璃鋼（FRP）。</p><p>　　3.3.4 吸收液儲存和循環(huán)水箱</p><p>　　吸收液儲存和循環(huán)水箱是廢氣處理系統(tǒng)中另一個重要部分。</p><p>　　吸收液儲存根據吸收液的用量，并使吸收槽有一定的富裕量。吸收槽可設1m，并通過不斷補充藥劑量來滿足生產需求。</p><p>　　循環(huán)水箱為噴霧氧化提供水

58、源，將吸收液加以反復利用，節(jié)約生產成本，設水箱高度1m。</p><p>　　3.3.5 填料和格柵</p><p>　　在填料塔內，氣體由填料間的空隙流過，液體在填料表面形成液膜并沿填料間的空隙而下流，氣液的傳質過程在潤濕的填料表面上進行，因此，填料塔的生產能力和傳質速率均與填料特性密切相關。</p><p>　　在選擇填料時，一般要求比表面積和空隙率要大，填料的

59、潤濕性能好，單位體積填料的質量輕，造價低，并有足夠的力學強度。</p><p>　　填料的種類很多大致可分為實體填料與網體填料兩類。實體填料有環(huán)形填料（如拉西環(huán)、鮑爾環(huán)及階梯環(huán)）和鞍形填料（如弧鞍、矩鞍）以及柵板、波紋板填料。網體填料主要是由金屬絲網制成的各種填料，如鞍形網、波紋網填料等。</p><p>　　本設計選用塑料鮑爾環(huán)（亂堆）填料因子，規(guī)格為25mm×25mm

60、5;1.2mm。</p><p>　　格柵主要起了承托的作用，其上接除霧器和填料，通常選用絲網型格柵，同時值得注意的是格柵的孔徑應小于填料的孔徑，避免填料通過孔徑而下落，則格柵孔徑應小于25mm。</p><p>　　3.3.6 液位計和噴嘴</p><p>　　液位計安裝在水箱上，用以讀取水箱內液面高度，以保證充足的水量。</p><p>

61、　　噴嘴將吸收液充分潤濕填料，填料塔的中間部位可設3個噴嘴，兩側相應少些，分別設2個噴嘴。</p><p><b>　　3.4系統(tǒng)總阻力</b></p><p>　　3.4.1各管段的管徑和流速</p><p>　　圖3-2 工藝流程示意圖</p><p>　?。?）設漏風率為10% 則：</p><

62、;p>　　管段1管段2管段3的風量 L=10000 m3/h </p><p>　　則：管段1管段2管段32流速為v=</p><p>　　管段4的風量 L=10000×104×1.1=11000 m3/h </p><p><b>　　則：v=</b></p><p>　　由圖3-3查得：不同

63、管徑對應的流速和單位長度摩擦壓力損失，總結如表3-3.</p><p>　　圖3-3 圓形風管沿程摩擦壓力損失線算圖</p><p>　　3.4.2 各管段局部阻力系數(shù)</p><p>　　管段1：設備密閉罩 ξ=1.0</p><p>　　90°彎頭（取r/d=1.25）1個彎頭ξ=0.2</p><p>

64、　　填料塔入口處變徑管的局部壓力損頭忽略不計，ξ=0</p><p>　　管段2：填料塔出口處變徑管的局部壓力損頭ξ=0.25</p><p>　　90°彎頭（取r/d=1.25）3個彎頭ξ=3×0.2=0.6</p><p>　　管段3：90°彎頭（取r/d=1.25）2個彎頭ξ=0.2×2=0.4</p>&

65、lt;p>　　風機入口處變徑管的局部壓力損頭忽略不計，ξ=0</p><p>　　兩個三通（θ=90°）ξ=2×0.7=1.4</p><p>　　兩個閥門ξ=2×0.3=0.6</p><p>　　風機出口處變徑管的局部壓力損失ξ=0.25</p><p>　　管段4：帶擴散管的傘形風帽，取h/d=0.4

66、， ξ=1.0</p><p>　　表3-4三通局部阻力系數(shù)</p><p>　　表3-5 帶擴散管的傘形風帽</p><p>　?。?）各管段長度、管徑、流速、局部阻力損失、摩擦壓力損失等總結如表：</p><p>　　3.4.3總壓力損失</p><p>　　單塔總壓力損失=管段壓力損失+設備壓力損失</p&

67、gt;<p>　　總壓力損失=121.6+87.7+241.3+69.6=520Pa</p><p>　　3.5風機和電機的選擇</p><p>　　3.5.1風機的選型原則</p><p>　?、僭谶x擇風機前，應了解國內風機的生產和產品質量情況，如生產的風機品種、規(guī)格和各種產品的特殊用途，以及生產廠商的產品質量、后續(xù)服務等情況等綜合考慮。</p

68、><p>　?、诟鶕L機輸送氣體的性質不同，選擇不同用途的風機。如輸送易燃易爆氣體的應選防爆型風機；輸送煤粉的應選擇煤粉風機；輸送有腐蝕性氣體的應選擇防腐風機；在高溫場合工作或輸送高溫氣體的應選擇高溫風機；輸送濃度較大的含塵氣體應選擇排塵風機等。</p><p>　　③在風機樣本給出的標定條件下，根據風機樣本性能參數(shù)選擇風機型號。風機選擇應使工作的處在高效率區(qū)，即不應低于風機最高效率的90%。

69、同時還要注意風機工作的穩(wěn)定性。樣本中以表格形式提供數(shù)據的性能表上的數(shù)據點都是處在高校而又穩(wěn)定工作的工況下，可以直接選用。當出現(xiàn)有兩種以上的風機可供選擇時，應優(yōu)先考慮效率較高的機號較小、調節(jié)范圍較大的一種。</p><p>　?、墚旓L機配用的電機功率≤75KW時，可不設預啟動裝置。當排送高溫煙氣或空氣而選擇離心鍋爐引風機時，應設預啟動裝置及調節(jié)裝置，以防冷態(tài)運轉時造成過載。</p><p>

70、　　⑤對有消聲要求的通風系統(tǒng)，應首先考慮低噪聲風機，例如效率高、葉輪圓周速度低的風機，且使其在最高效率點工作；還要采取相應的消聲措施，如裝設專用消聲設備。風機和電機的減震措施，一般可采用減震基礎，如彈簧減震器或橡膠減震器等。</p><p>　?、拊谶x擇風機時，應盡量避免采用風機并聯(lián)或串聯(lián)工作。當風機聯(lián)合工作時，應盡可能選擇同型號同規(guī)格的風機并聯(lián)或串聯(lián)工作；當采用串聯(lián)時，第一級風機到第二級風機之間應有一定的管路聯(lián)

71、結。</p><p>　　3.5.2 風機計算</p><p>　　3.5.3 風機和電機的選擇</p><p>　　①風機選型計算風量（Qf）:風機的風量應在凈化系統(tǒng)計算總排風量上附加風管和設備的漏風量。</p><p>　　Qf =K1K2Q=11550m3/h</p><p>　　式中：Q--------系統(tǒng)設計

72、最大總排風量，m3/h</p><p>　　K1-------管網漏風附加系數(shù)，一般送、排風系統(tǒng)K1=1.05~1.1，取1.1</p><p>　　K2-------設備漏風附加系數(shù)，按有關設備樣本選取，K2一般處于1.02~1.05范圍，取1.05</p><p>　?、陲L機選型計算全壓（Pf）</p><p>　　Pf=(Pα1+PS)

73、α2=1260Pa</p><p>　　式中： P-------管網計算總壓力損失，Pa</p><p>　　PS------設備的壓力損失，Pa，可按有關設備樣本選取</p><p>　　α1-----管網計算的總壓力損失附加系數(shù)。對于定轉速風機，按1.1~1.15取值，取1.1</p><p>　　α2-----通風機全壓負差系數(shù)，一般可

74、取α2=1.05（國內風機行業(yè)標準）</p><p>　　查取相關表格[4]，選擇機號No.6， 傳動方式C，主軸轉速1800r/min，序號3的風機，其全壓為1580Pa,流量為11550m3/h，內效率為90.5%，所需功率6.65kW,電動機型號為Y132S-2,功率為7.5kW</p><p>　　則：離心通風機型號：4—72—11 No.6 C 右 90°</p&

75、gt;<p>　　修正：ηm查表3-7，取電動機直聯(lián)，ηm=1.0</p><p>　　表3-7 傳動方式與機械效率</p><p>　　K查表3-8，得K=1.1</p><p>　　表3-8 功率儲備系數(shù)K</p><p>　　所以所需功率 N= =<6.65kW式中：N------所需功率，KW</

76、p><p>　　Q------風機樣本工作點風量，m3/h</p><p>　　P-----風機樣本全壓數(shù)值換算成運行工況條件下的全壓值，Pa</p><p>　　K-----電機的功率儲備系數(shù)</p><p><b>　　3.6費用核算</b></p><p><b>　　3.6.1藥劑費

77、</b></p><p>　　按照費用NaOH ：2000元/噸 ；NaClO：2000元/噸</p><p>　　H2S：進 7.5×10000=75000mg/h=53mol/d</p><p>　　出 0.1×8747.7=874.77mg/h=0.62 mol/d</p><p>　　CH3SH：進 0

78、.75×10000=75000mg/h=3.75 mol/d</p><p>　　出 0.01×8747.7=148.859 mg/h=0.044 mol/d</p><p>　　根據反應式(1)H2S+2NaOH→Na2S+H2O</p><p>　　(2)CH3SH+4NaClO→CH3OH+H2SO3+4NaCl</p>&l

79、t;p>　　H2SO3+2NaOH→Na2SO3+2H2O</p><p>　　初始量：m(NaOH)=(53×2+3.75×2)×40=4535g/d=1655.35kg/年</p><p>　　m(NaClO)=113.3g/d=408kg/年</p><p>　　排出量：m(NaOH)=(0.62×2×4

80、0+0.044×2×40)=5.39g/d=19.4kg/年</p><p>　　m(NaClO)=0.066×4×74.5=1.33g/d=4.8kg/年</p><p>　　則消耗純NaOH：1636kg/年；純NaClO：403kg/年</p><p>　　藥劑總費用為NaOH：3272元/年；NaClO：806元/年&

81、lt;/p><p><b>　　3.6.2電費</b></p><p>　　按工業(yè)電費：1元/度</p><p>　　用電量為 6.65×24×365=58254度/年</p><p>　　電費為 1×96360=58254元/年</p><p><b>　　3

82、.6.3總費用</b></p><p>　　總費用=藥劑費+電費=總費用=3272+806+58254=62332元/年</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 郝吉明,馬廣大. 大氣污染控制工程[M].北京：高等教育出版社，2002.</p><p>　　[2] 夏清,陳常