大氣處理課程設(shè)計--某小型燃煤電站鍋爐煙氣除塵、脫硫處理與脫銷處理系統(tǒng)的設(shè)計

1、<p><b>　　大</b></p><p><b>　　氣</b></p><p><b>　　污</b></p><p><b>　　染</b></p><p><b>　　課</b></p><p

2、><b>　　程</b></p><p><b>　　設(shè)</b></p><p><b>　　計</b></p><p><b>　　姓名： XX</b></p><p><b>　　指導(dǎo)老師： 老師</b></p>

3、<p>　　專業(yè)：環(huán)境監(jiān)測與治理技術(shù)</p><p><b>　　學(xué)院：化工食品學(xué)院</b></p><p><b>　　學(xué)號：目 錄</b></p><p>　　一、課程設(shè)計題目4</p><p>　　二、設(shè)計原始資料4</p><p>　　1.鍋爐

4、設(shè)備的主要參數(shù)4</p><p>　　2.污染源強相關(guān)參數(shù)4</p><p>　　3.煤的工業(yè)分析值4</p><p>　　4.按鍋爐大氣污染排放標(biāo)準(zhǔn)（GB13271—2001）中二類區(qū)標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行4</p><p>　　三、設(shè)計方案的確定及原理4</p><p><b>　　四、設(shè)計計算6<

5、;/b></p><p><b>　　1.耗煤量計算6</b></p><p>　　2.煙氣量、煙塵和二氧化硫濃度與氮氧化物濃度的計算6</p><p>　　2.1標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論空氣量6</p><p>　　2.2標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論煙氣量（設(shè)空氣含濕量為12.93(m3/kg)）7</p><

6、;p>　　2.3標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量7</p><p>　　2.4標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣含塵濃度7</p><p>　　2.5標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣中二氧化硫濃度的計算8</p><p>　　2.6標(biāo)態(tài)下氮氧化物濃度的計算8</p><p>　　3.除塵器的選擇8</p><p>　　3.1除塵器應(yīng)達到的除塵效率8&

7、lt;/p><p>　　3.2除塵器的選擇9</p><p>　　4.旋風(fēng)除塵器的設(shè)計9</p><p>　　4.1確定旋風(fēng)除塵器的進口氣流速度v9</p><p>　　4.2確定旋風(fēng)除塵器的幾何尺寸9</p><p>　　4.3壓力損失△P 10</p><p><b>

8、;　　5.脫銷工藝10</b></p><p>　　6.脫硫方案的確定11</p><p>　　（1）噴淋塔內(nèi)流量計算11</p><p>　?。?） 噴淋塔徑計算12</p><p>　?。?）噴淋塔高度計算12</p><p>　　7.確定除塵器，風(fēng)機，煙囪的位置及管道布置。并計算各管段的管徑

9、，長度煙囪高度和出口內(nèi)徑以及系統(tǒng)總阻力。14</p><p>　　7.1各裝置及管道布置的原則14</p><p>　　7.2管徑的確定15</p><p>　　8.煙囪的計算15</p><p>　　8.1煙囪高度的確定15</p><p>　　8.2煙囪直徑的計算16</p><p&

10、gt;　　8.3煙囪的抽力16</p><p>　　9.系統(tǒng)阻力的計算17</p><p>　　9.1摩擦壓力損失17</p><p>　　9.2局部壓力損失17</p><p>　　9.3系統(tǒng)總總阻力（其中鍋爐出口前阻力為1200pa）18</p><p>　　1)總阻力計算18</p>

11、<p>　　10.風(fēng)機和電動機的選擇及計算18</p><p>　　10.1標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機風(fēng)量的計算18</p><p>　　10.2風(fēng)機風(fēng)壓的計算19</p><p><b>　　五、小結(jié)19</b></p><p>　　六、參考資料19</p><p>　　大氣污染控制

12、工程課程設(shè)計</p><p><b>　　課程設(shè)計題目</b></p><p>　　某小型燃煤電站鍋爐煙氣除塵、脫硫處理與脫銷處理系統(tǒng)的設(shè)計。</p><p><b>　　設(shè)計原始資料</b></p><p>　　1.鍋爐設(shè)備的主要參數(shù)</p><p>　　鍋爐型號SZL-8

13、-1.25-ALL</p><p>　　額定蒸發(fā)量：7.5t/h</p><p>　　排煙溫度：160 ℃ </p><p>　　2.污染源強相關(guān)參數(shù)</p><p>　　煙氣密度（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)）：1.37 kg/m3</p><p>　　煙氣在鍋爐出口的阻力：1200Pa</p><p>　　排煙

14、中飛灰占煤中不可燃成分的比例：18％</p><p>　　當(dāng)?shù)卮髿鈮海?01.325×(273+24)/273=110.23KPa</p><p>　　室外空氣溫度：24℃</p><p>　　空氣過剩系數(shù)：α=1.3</p><p><b>　　3.煤的工業(yè)分析值</b></p><p&g

15、t;　　C=65%；H=5%；S=3.2%；O=4.8%；N=3%：灰分10.6%；</p><p>　　4.按鍋爐大氣污染排放標(biāo)準(zhǔn)（GB13271—2001）中二類區(qū)標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行</p><p>　　煙塵濃度排放標(biāo)準(zhǔn)（標(biāo)準(zhǔn)狀況下）：200㎎/ </p><p>　　二氧化硫排放標(biāo)準(zhǔn)（標(biāo)準(zhǔn)狀況下）：900-55㎎/</p><p>　　氮氧化物排

16、放標(biāo)準(zhǔn)（標(biāo)準(zhǔn)狀況下）：400㎎/</p><p>　　設(shè)計方案的確定及原理</p><p>　　由于所處理的煙氣含塵較多，硫與氮的含量也較多，故采用除塵與脫硫脫氮分開的操作系統(tǒng)，以得到更好的處理效果。</p><p>　　鍋爐煙氣通過風(fēng)機進入SCR反應(yīng)器。用NH3作為還原劑，在鉑或非重金屬催化劑的作用下，在較低溫度條件下，NH3有選擇地將廢氣中的Nox還原為氮氣。&

17、lt;/p><p>　　液氨從液氨槽車有卸氨壓縮機送入液氨儲罐，再經(jīng)過蒸發(fā)器槽蒸發(fā)氨氣后，通過氨緩沖槽和輸送管道進入鍋爐區(qū)；通過與空氣混合后，由有分布導(dǎo)閥進入SCR反應(yīng)器，SCR反應(yīng)器設(shè)置于空氣預(yù)熱器上游，氨氣進入SCR反應(yīng)器的上方，通過一種特殊的噴霧裝置和煙氣混合；混合后，煙氣通過反應(yīng)器內(nèi)催化劑層進行還原反應(yīng)，并完成脫硝工程；脫硝后的煙氣進入空氣預(yù)留器進行交換。</p><p>　　鍋爐煙氣

18、經(jīng)旋風(fēng)除塵器除塵后，通過風(fēng)機后進入吸收塔。在吸收塔內(nèi)煙氣向上流動且被向下流動的循環(huán)漿液以逆流方式洗滌。循環(huán)漿液則通過噴漿層內(nèi)設(shè)置的噴嘴噴射到吸收塔中，以便脫除SO2、SO3，與此同時在“強制氧化工藝”的處理下反應(yīng)的副產(chǎn)物被導(dǎo)入的空氣氧化為石膏（CaSO4?2H2O），并消耗作為吸收劑的石灰石。循環(huán)漿液通過漿液循環(huán)泵向上輸送到噴淋層中，通過噴嘴進行霧化，可使氣體和液體得以充分接觸。每個泵通常與其各自的噴淋層相連接，即通常采用單元制。<

19、;/p><p>　　在吸收塔中，石灰石與二氧化硫反應(yīng)生成石膏，這部分石膏漿液通過石膏漿液泵排出，進入石膏脫水系統(tǒng)。脫水系統(tǒng)主要包括石膏水力旋流器（作為一級脫水設(shè)備）、漿液分配器和真空皮帶脫水機。</p><p>　　經(jīng)過凈化處理的煙氣流經(jīng)兩級除霧器除霧，在此處將清潔煙氣中所攜帶的漿液霧滴去除。同時按特定程序不時地用工藝水對除霧器進行沖洗。進行除霧器沖洗有兩個目的，一是防止除霧器堵塞，二是沖洗水

20、同時作為補充水，穩(wěn)定吸收塔液位。</p><p>　　最后，潔凈的煙氣通過煙道進入煙囪排向大氣。</p><p>　　脫氮過程主反應(yīng)有以下幾個：</p><p>　?、?4NO+4NH3+O2—>4N2+6H2O;</p><p>　?、?NO+4NH3—>5N2+6H2O</p><p>　?、?NO2+

21、8NH3—>7N2+12H2O;</p><p>　?、?NO2+4NH3+O2—>3N2+6H2O;</p><p>　　脫硫過程主反應(yīng)由以下幾個：</p><p>　　①SO2 + H2O → H2SO3 (吸收)</p><p>　?、贑aCO3 + H2SO3 → CaSO3

22、0;+ CO2 + H2O (中和) </p><p>　?、跜aSO3 + 1/2 O2 → CaSO4 (氧化)</p><p>　?、蹸aSO3 + 1/2 H2O → CaSO3?1/2H2O (結(jié)晶)</p><p>　　⑤CaSO4 + 2H2O → CaSO4?2H2O (結(jié)晶)&l

23、t;/p><p>　　⑥CaSO3 + H2SO3 → Ca(HSO3)2 (pH控制)</p><p>　　處理煙氣工藝流程圖 1</p><p><b>　　設(shè)計計算</b></p><p><b>　　1.耗煤量計算</b></p><p>

24、　　鍋爐效率η=78.2%；褐煤低位熱值15466Kj/kg；一噸蒸汽所需要的全部熱量為2446820kj/噸 耗煤量=2446820*7.5/15466*78.2%=1517kg 取1.6噸/h</p><p>　　2.煙氣量、煙塵和二氧化硫濃度與氮氧化物濃度的計算</p><p>　　2.1標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論空氣量</p><p>　　式中 ， ，

25、，——分別為煤各元素所含的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。</p><p>　　代入＝65% ，＝5%，＝3.2%，＝4.8%，</p><p>　　得Qa=4.76 (1.8670.65+5.560.05+0.70.032-0.70.048)=7.05 。生</p><p>　　2.2標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論煙氣量（設(shè)空氣含濕量為12.93(m3/kg)）</p><p>

26、;　　式中　——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論空氣量，；</p><p>　　——煤中水分所占質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％；</p><p>　　——N元素在所占質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％；</p><p>　　代入　Qa`=7.05 ,=6%,=3%,　</p><p>　　得Qs`＝1.867(0.65+0.3750.032)+11.20.05+1.240.06+(0.016+0.7

27、9) 7.05+0.80.03=7.5 。</p><p>　　2.3標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量</p><p>　　式中　——空氣過剩系數(shù),取1.3</p><p>　　注意：標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣流量Q以計，因此，Q=Qs×設(shè)計耗煤量</p><p>　　代入　＝7.5，＝7.05 ，</p><p>　　得=7.5+

28、1.0160.37.05＝9.73</p><p>　　設(shè)計耗煤量= 9.73×1600=15568 </p><p>　　——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量</p><p>　　2.4標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣含塵濃度</p><p>　　式中　——排煙中飛灰占不可燃成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；</p><p>　　——煤中不可燃成分的含量

29、；</p><p>　　——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量，。</p><p>　　代入＝18%,=13%,＝9.73,</p><p>　　得C=0.180.13/9.73=2.4×103（mg/m3）</p><p>　　2.5標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣中二氧化硫濃度的計算</p><p>　　式中　——煤中可燃硫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)&

30、lt;/p><p>　　代入＝3.2%,Qs＝9.73,</p><p>　　得=2×0.032×0.98/9.73×106=6.45×103（mg/m3）。</p><p>　　2.6標(biāo)態(tài)下氮氧化物濃度的計算</p><p>　　Cno=0.9N×30×106 /14×=0.

31、9×0.03/9.73×14×30×106=5.95×103（mg/m3）。</p><p>　　Cno2=0.1N×46×106/14×=0.1×0.03/9.73×14×46×106=1.01×103（mg/m3）</p><p>　　CNOx=6.96&#

32、215;103（mg/m3）</p><p><b>　　3.除塵器的選擇</b></p><p>　　3.1除塵器應(yīng)達到的除塵效率</p><p>　　式中　C——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣含塵濃度，；</p><p>　　——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下鍋爐煙塵排放標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定值，。</p><p>　　代入C=2400=2

33、00,得＝1-200/2400=0.9167=91.67%。</p><p><b>　　3.2除塵器的選擇</b></p><p>　　工作狀況下煙氣流量 </p><p>　　Q’=15568×(273+160/273)=24692</p><p>　　——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量，</p>&

34、lt;p>　　——工作狀況下煙氣溫度，K</p><p>　　——標(biāo)準(zhǔn)狀況下溫度，273K</p><p>　　總的煙氣流速Q(mào)’/3600=24692/3600=6.8589 </p><p>　　4.旋風(fēng)除塵器的設(shè)計</p><p>　　出于安全考慮，旋風(fēng)除塵器按煙氣流量為25000（m3/h）進行設(shè)計。</p><

35、;p>　　4.1確定旋風(fēng)除塵器的進口氣流速度v</p><p>　　通常鍋爐的煙氣流速為12—25m/s，可根據(jù)設(shè)計要求設(shè)ν=18m/s。</p><p>　　4.2確定旋風(fēng)除塵器的幾何尺寸</p><p>　　a.進口截面積 F=A×B=Q’/V=25000/3600×18=0.3858m2 F</p><p&

36、gt;　　式中 A—旋風(fēng)除塵器的進口高度；′</p><p>　　B—旋風(fēng)除塵器的進口寬度。</p><p>　　取A=2B，則A=878.40mm；B=439.20mm。</p><p>　　b.筒體直徑D 取B=0.3D，則D=3.33B=1462.54mm；</p><p>　　c.筒體高度H1 取H1=1.7D=1.6&#

37、215;1462.54=2340.06mm；</p><p>　　d.錐體高度H2 取H2=2.0D=2.0×1462.54=2925.08mm；</p><p>　　e.排灰口直徑D1 取D1=0.4D=0.4×1462.54=585.02mm；</p><p>　　f.出口管直徑D2 取D2=0.6D=0.6×

38、1462.54=877.52mm；</p><p>　　g.出口管長度H3 取H3=0.625D=0.625×1462.54=914.09mm；</p><p>　　h.總高度Ho 取Ho=4.0D=4.0×1462.54=5850.16mm;</p><p>　　i.圓錐體的圓錐角 α=30°</p><

39、;p>　　4.3壓力損失△P </p><p>　　式中：K—系數(shù)，標(biāo)準(zhǔn)切向進口，K=7.5；</p><p>　　ρ—工況下煙氣密度，（kg/m3）</p><p>　　ΔP=7.5×878.40×439.20/877.522×0.864×182/2=525.933Pa</p><p>

40、　　由上述計算可知所設(shè)計的除塵器的處理量為25000m3/h，進口氣流速度為18m/s，△P=525.933Pa</p><p>　　旋風(fēng)除塵器型號XD-II-10</p><p><b>　　5.脫銷工藝</b></p><p>　　采用SCR法脫銷，設(shè)計脫銷效率不低于95%，采用高沉布置方式。</p><p><

41、;b>　　5.1工藝原理</b></p><p>　　利用氨對Nox的還原功能，在催化劑的作用下將Nox還原為對大氣沒有多少影響的N2與H2O還原劑為NH3。在SCR反應(yīng)器內(nèi)，NO通過以反映被還原：① 4NO+4NH3+O2—>4N2+6H2O;</p><p>　?、?NO+4NH3—>5N2+6H2O當(dāng)煙氣中有氧氣時，①反應(yīng)式先進行，因此，按消耗量與NO還

42、原兩有那一對一的關(guān)系。在鍋爐的煙氣中，NO2一般約占總的Nox濃度的5%。</p><p>　　2NO2+4NH3+O2—>3N2+6H2O;</p><p>　　6NO2+8NH3—>7N2+12H2O;</p><p>　　表明還原NO2比還原NO需要更多的氨，因NO2含量小，因此NO2的影響并不明顯。</p><p><

43、;b>　　5.2技術(shù)要求</b></p><p>　　a.脫銷工藝采用SCR法，脫銷催化劑層數(shù)按三層設(shè)置，其中一層預(yù)留；</p><p>　　b.脫銷系統(tǒng)暫按設(shè)置煙氣旁路系統(tǒng)考慮;</p><p>　　c.還原劑采用純液氨</p><p>　　d.脫銷設(shè)備年運行小時按7000h考慮</p><p>　

44、　e.脫銷裝置可利用率不小于98%</p><p><b>　　5.3還原劑選擇</b></p><p>　　氨系統(tǒng)的腎囊腫方法原料消耗兩的比例為</p><p>　　純氨：氨水（25%）：尿素=1：4：1.9</p><p>　　純氨法應(yīng)用廣范，出運量小，有利于布置，但儲存需要較高的壓力，安全性要求高。</p&g

45、t;<p><b>　　5.4工程接口位置</b></p><p>　　液氨儲存和氨注入系統(tǒng)</p><p>　　入口：液氨罐車出口 出口：噴氨噴嘴</p><p><b>　　煙氣系統(tǒng)</b></p><p>　　入口：鍋爐省煤器出口煙道 出口：空預(yù)留器幾口煙道&l

46、t;/p><p>　　蒸汽：蒸發(fā)器入口 液氨蒸發(fā)器源接口</p><p><b>　　5.5工藝流程</b></p><p>　　液氨從液氨槽車有卸氨壓縮機送入液氨儲罐，再經(jīng)過蒸發(fā)器槽蒸發(fā)氨氣后，通過氨緩沖槽和輸送管道進入鍋爐區(qū)；通過與空氣混合后，由有分布導(dǎo)閥進入SCR反應(yīng)器，SCR反應(yīng)器設(shè)置于空氣預(yù)熱器上游，氨氣進入SCR反應(yīng)器的上方，通過一

47、種特殊的噴霧裝置和煙氣混合；混合后，煙氣通過反應(yīng)器內(nèi)催化劑層進行還原反應(yīng)，并完成脫硝工程；脫硝后的煙氣進入空氣預(yù)留器進行交換。</p><p><b>　　6.脫硫方案的確定</b></p><p>　　6.1工況下煙氣中二氧化硫濃度的計算</p><p>　　C’so2=Cso2×273/(273+160)=6450×27

48、3/(273+160)=4070(mg/m3)</p><p>　　假定煙氣進入脫硫設(shè)備后溫度降至413K。</p><p>　　此時煙氣Q=15568×(273+140)/273=23552</p><p>　　煙氣含硫濃度不大且煙氣量較小，可采用石灰法濕法脫硫。</p><p><b>　　6.2噴淋塔</b&g

49、t;</p><p>　　（1）噴淋塔內(nèi)流量計算</p><p>　　假設(shè)噴淋塔內(nèi)平均溫度為，壓力為120KPa，則噴淋塔內(nèi)煙氣流量為：</p><p>　　Qv=Qs×(273+80)/273×101.324/Pa×(1+K)</p><p>　　式中：—噴淋塔內(nèi)煙氣流量，；</p><p&

50、gt;　　—標(biāo)況下煙氣流量，；</p><p>　　K—除塵前漏氣系數(shù)，0～0.1；</p><p><b>　　代入公式得：</b></p><p>　　QV=15568×(273+80)/273×101.324/130×(1+0.005)=15612m3/h=4.34m3/s</p><p&

51、gt;　?。?） 噴淋塔徑計算</p><p>　　依據(jù)石灰石煙氣脫硫的操作條件參數(shù)，可選擇噴淋塔內(nèi)煙氣流速v=3.5m/s，則噴淋塔截面A為：</p><p>　　4.34/3.5=1.24m2</p><p>　　則塔徑d為：1.26m </p><p>　　取塔徑Do=1300mm &l

52、t;/p><p>　　（3）噴淋塔高度計算</p><p>　　噴淋塔可看做由三部分組成，分成為吸收區(qū)、除霧區(qū)和漿池。</p><p><b>　　吸收區(qū)高度：</b></p><p>　　依據(jù)石灰石法煙氣脫硫的操作條件參數(shù)得，選擇噴淋塔噴氣液反應(yīng)時間t=3s，則噴淋塔的吸收區(qū)高度為：</p><p>

53、;　　H1=V×t=3.5×3=10.5m</p><p><b>　　除霧區(qū)高度：</b></p><p>　　除霧器設(shè)計成兩段。每層除霧器上下各設(shè)有沖洗噴嘴。最下層沖洗噴嘴距最上層(3.4～4.5)m。許多工程表明3.5m/s≤煙氣流速（110%過負(fù)荷）≤4.2m/s,是性價比較高的流速區(qū)域</p><p>　　則取除霧

54、區(qū)高度為：H2=3.5m </p><p><b>　　漿池高度：</b></p><p>　　漿池容量V1按液氣比漿液停留時間t1確定：</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　—液氣比，取10L/m3；</p><p>　　Q—標(biāo)況下煙氣量，；&l

55、t;/p><p>　　t1—漿液停留時間，s；</p><p>　　一般t1為，本設(shè)計中取值為，則漿池容積為：</p><p>　　V1=10/1000×15568×5/60=12.97m</p><p>　　選取漿池直徑等于或略大于噴淋塔D0，本設(shè)計中選取的漿料直徑為D0=2.5m，然后再根據(jù)V1計算漿池高度：</p&

56、gt;<p>　　式中：h0—漿池高度，m；</p><p><b>　　V1—漿池容積，；</b></p><p>　　D0—漿池直徑，m。</p><p>　　h0=4×12.97/(3.14×2.5×2.5)=2.64m≈2.7m</p><p><b>　　噴

57、淋塔高度為：</b></p><p>　　10.5+3.5+2.7=16.7m</p><p>　　6.3新鮮漿料及漿液量的確定</p><p><b>　?。?）漿料量</b></p><p>　　1mol 1mol</p><p>　　因為根據(jù)經(jīng)驗一般鈣/硫為：1.05~1.1

58、，此處設(shè)計取為1.05則由平衡計算可得1h需消耗CaO的量為：</p><p>　　1.05×0.98×1517=1561mol/h</p><p>　　1561×56/1000=87.4kg/h</p><p><b>　?。?）漿液量</b></p><p>　　=10L/m34.34m

59、3/s=156.24m3/h</p><p>　　此設(shè)計煙氣脫硫效率達到95%左右，出氣SO2 濃度≤200mg/m3。</p><p>　　6.4石灰石/石灰法濕法煙氣脫硫的流程圖</p><p>　　鍋爐煙氣經(jīng)脫氮除塵、冷卻后送入吸收塔，吸收塔內(nèi)用配制好的石灰石或石灰漿洗滌含SO2的煙氣，洗滌凈化后的煙氣經(jīng)除霧和再熱后排放。吸收塔內(nèi)排出的吸收液流入循環(huán)槽，加入新

60、鮮的石灰石或石灰液進行再生。</p><p>　　石灰石/石灰法濕法煙氣脫硫工藝圖</p><p>　　7.確定除塵器，風(fēng)機，煙囪的位置及管道布置。并計算各管段的管徑，長度煙囪高度和出口內(nèi)徑以及系統(tǒng)總阻力。</p><p>　　7.1各裝置及管道布置的原則 </p><p>　　根據(jù)鍋爐運行情況現(xiàn)場的實際情況確定各裝置的位置。一旦確定各

61、裝置的位置， 管道的布置也就基本可以確定了。對各裝置及管道的布置應(yīng)力求簡單，緊湊，管路短，占地面積小，投資省，并使安裝，操作方便。</p><p><b>　　7.2管徑的確定</b></p><p>　　煙氣流量為0.5045m3/s，所以，管徑計算如下：</p><p>　　代入數(shù)據(jù)得d=0.70（m）</p><

62、p>　　式中Q —— 工作狀態(tài)下管道內(nèi)的煙氣流量， </p><p>　　—— 煙氣流速， 取 18</p><p><b>　　圓整并選取風(fēng)道</b></p><p><b>　　表二 風(fēng)管尺寸</b></p><p>　　內(nèi)徑：d=700-2×0.5=699()</p>

63、;<p>　　由公式可計算出實際煙氣流速：</p><p>　　V=4Q/3.14 d2 =4×6.8589/(3.14×0.692 )=17.80s(）</p><p><b>　　8.煙囪的計算</b></p><p>　　8.1煙囪高度的確定</p><p>　　確定煙囪高度，既要

64、滿足大氣污染物的擴散稀釋要求，又要考慮節(jié)省投資。</p><p>　　首先確定共用一個煙囪的所有鍋爐的總的蒸發(fā)量，然后根據(jù)鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定確定煙囪的高度。</p><p>　　表三 鍋爐蒸發(fā)量與煙囪高度關(guān)系</p><p>　　由鍋爐污染綜合排放標(biāo)準(zhǔn)上的鍋爐的總的蒸發(fā)量與煙囪高度的數(shù)據(jù),所以我選定煙囪高度為 35m。</p><p&

65、gt;　　8.2煙囪直徑的計算</p><p>　　煙囪出口內(nèi)徑可按下式計算：</p><p>　　Q——通過煙囪的總煙氣量，</p><p>　　——按表三選取的煙囪出口煙氣流速，。</p><p>　　表四 煙囪出口煙氣流速（m/s）</p><p><b>　　選定=3.0</b><

66、/p><p>　　代入數(shù)據(jù)得d=3.14m</p><p><b>　　圓整取d=3.2m</b></p><p><b>　　煙囪底部直徑</b></p><p>　　=3.41+2×0.02×35=4.81m</p><p><b>　　取d1=

67、 4.9m</b></p><p>　　式中：——煙囪出口直徑，m</p><p><b>　　H——煙囪高度，m</b></p><p>　　i——煙囪錐度，取 i=0.02</p><p><b>　　8.3煙囪的抽力</b></p><p>　　Sy=0.0

68、342×35×(1/(273+24)-1/(273+160)) ×110.23×103</p><p><b>　　=139.54</b></p><p>　　式中 H——煙囪高度，m</p><p><b>　　——外界空氣溫度，</b></p><p>

69、　　——煙囪內(nèi)煙氣平均溫度，</p><p><b>　　B——當(dāng)?shù)卮髿鈮海?lt;/b></p><p><b>　　9.系統(tǒng)阻力的計算</b></p><p><b>　　9.1摩擦壓力損失</b></p><p>　　式中L——管道長度，m</p><p&g

70、t;<b>　　d——管道直徑，m</b></p><p><b>　　——煙氣密度，</b></p><p>　　——管中氣流平均速率</p><p><b>　　——摩擦阻力系數(shù)</b></p><p><b>　　對于φ700圓管</b></p

71、><p><b>　　L=30m</b></p><p>　　1.37×273/433=0.863</p><p>　　△Pl =0.02×30/0.7×0.863×17.802/2=117Pa</p><p><b>　　9.2局部壓力損失</b></p&

72、gt;<p><b>　　(Pa)</b></p><p>　　式中 ξ——異形管件的局部阻力系數(shù)可查到</p><p>　　v——與ξ像對應(yīng)的斷面平均氣流速率,m/s</p><p><b>　　ρ——煙氣密度, </b></p><p>　　a.漸縮管 α=45°,ξ=

73、0.1,v=17.80m/s</p><p>　　△P=0.1×0.863×17.802/2=13.7Pa</p><p>　　管路中共有五個漸縮管，故 △P3=5×13.7=68.5Pa</p><p>　　b. 90°彎管部分 D=700mm 取R=D 則ξ=0.23</p><p>　　

74、=0.23×0.863×17.802/2=31.4Pa</p><p>　　管路中共有4個90°彎管，故 △P5=4×31.4=125.6Pa</p><p>　　9.3系統(tǒng)總總阻力（其中鍋爐出口前阻力為1200pa）</p><p>　　總△h=117+68.5+125.6+1200=1511.1 Pa</p>

75、<p><b>　　總阻力計算</b></p><p><b>　　a.鍋爐本身阻力</b></p><p>　　鍋爐本身阻力在之間，取350Pa；</p><p><b>　　b.省煤器阻力</b></p><p>　　省煤器阻力一般為，取45 Pa；</

76、p><p><b>　　c.除塵器阻力</b></p><p>　　旋風(fēng)風(fēng)除塵器阻力525.933 Pa；</p><p><b>　　d.脫硫裝置</b></p><p>　　壓力損失900 Pa</p><p>　　e.總阻力損失為△P=△h+350+45+525.933+9

77、00</p><p>　　=1511.1+350+45+525.933+900</p><p>　　=3332.033 Pa</p><p>　　10.風(fēng)機和電動機的選擇及計算</p><p>　　10.1標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機風(fēng)量的計算</p><p>　　取tP=160°C，tY=250°C</p

78、><p><b>　　m3/h</b></p><p>　　式中 1.1—風(fēng)量備用系數(shù);</p><p>　　Q—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機前風(fēng)量 m3/h;</p><p>　　tP—風(fēng)機前煙氣溫度 ℃；</p><p>　　B—當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Pa.</p><p>　　Qy=1.1&#

79、215;15568×(273+160)/273×101.325/110.23=24967.1 m3/h;</p><p>　　10.2風(fēng)機風(fēng)壓的計算</p><p>　　101.325/1.37</p><p>　　式中 1.2—風(fēng)壓備用系數(shù)；</p><p>　　△P—系統(tǒng)阻力，Pa</p><p&

80、gt;　　tP—風(fēng)機前煙氣溫度 ℃；</p><p>　　ty——，風(fēng)機性能表中給出的試驗用氣體溫度，℃ 250℃;</p><p><b>　　B—當(dāng)?shù)卮髿鈮?lt;/b></p><p>　　Hy=1.2(3332.03-139.54) ×433/(273+250) ×101.325/110.23×1.293/1.3

81、7=2751.91Pa</p><p><b>　　小結(jié)</b></p><p>　　這次我設(shè)計的是鍋爐煙氣除塵脫硫系統(tǒng)設(shè)計。就是針對鍋爐房排出大量煙塵及有害氣體對周圍環(huán)境和居民健康造成危害的情況來設(shè)計煙氣除塵系統(tǒng)。通過前幾個月的理論學(xué)習(xí)，現(xiàn)在真正動手設(shè)計起來還是莫不找頭腦，便與小組成員探討研究，盡管內(nèi)容可能有些相同，但是我還是想堅持自己道路，我有自己的選擇。<

82、/p><p>　　一邊忙于復(fù)習(xí)考試，一邊搜集了大量資料。在整個設(shè)計過程中計算量比較大，許多參數(shù)需要查閱相關(guān)手冊。在選定除塵器后，上網(wǎng)、去圖書館閱讀相關(guān)書籍，查找參數(shù)。最后是畫圖的任務(wù)，需要耐心，要注意準(zhǔn)確，不能抱敷衍態(tài)度。</p><p>　　在這次設(shè)計過程中通過同學(xué)的幫助、老師的指導(dǎo)和自己的努力，我學(xué)到了許多東西，鍛煉了解決實際問題的能力。課程設(shè)計要有耐心，既要獨立思考又要勤于請教，要學(xué)會利