地方電網(wǎng)規(guī)劃課程設(shè)計

1、<p><b>　　地方電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計</b></p><p><b>　　目的要求：</b></p><p>　　通過設(shè)計掌握電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計的一般原則和常用方法，綜合運用所學(xué)專業(yè)知識，特別是有關(guān)電力網(wǎng)、發(fā)電廠和變電站方面的理論、概念和計算方法，加深對電網(wǎng)特性的了解,進(jìn)而了解有關(guān)技術(shù)政策、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、設(shè)計規(guī)程和規(guī)定，樹立統(tǒng)籌兼顧、綜合平衡、整

2、體優(yōu)化的觀點，培養(yǎng)從技術(shù)、經(jīng)濟(jì)諸多方面分析和解決實際工程問題的能力。</p><p><b>　　設(shè)計內(nèi)容：</b></p><p>　　本規(guī)劃設(shè)計包括有一個電廠，四個變電站的地方電網(wǎng)。他們的地理位置如下圖： </p><p>　　發(fā)電廠G裝機（MV）：</p><p>　　412MV 10.

3、5KV</p><p><b>　　電網(wǎng)負(fù)荷（MVA）</b></p><p><b>　　具體設(shè)計過程如下：</b></p><p>　　電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計方案擬訂及初步比較</p><p>　　1、電力網(wǎng)電壓的確定和電網(wǎng)接線的初步選擇</p><p>　　由于電網(wǎng)電壓的高低與

4、電網(wǎng)接線的合理與否有著相互的影響，因此，在這里設(shè)計的時候是將兩者的選擇同時予以考慮。</p><p>　　1.1 電網(wǎng)電壓等級的選擇</p><p>　　電網(wǎng)電壓等級符合國家標(biāo)準(zhǔn)電壓等級，根據(jù)網(wǎng)內(nèi)線路輸送容量的大小和輸電距離，在此確定電網(wǎng)的電壓等級為110KV</p><p>　　1.2 電網(wǎng)接線方式</p><p>　　這里所擬訂的電網(wǎng)接線

5、方式為全為有備用接線方式，這是從電網(wǎng)供電的可靠性、靈活性與安全性來考慮的。當(dāng)網(wǎng)絡(luò)內(nèi)任何一段線路因發(fā)生故障或檢修而斷開時，不會對用戶中斷供電。這里結(jié)合所選的電網(wǎng)電壓等級，初步擬訂了五種電網(wǎng)接線方式，方案（1）、方案（2）為雙回線路，方案（3）為環(huán)網(wǎng)，方案（4），方案（5）中既有環(huán)網(wǎng)又有雙回線路。它們均滿足負(fù)荷的供電的可靠性。五種方案的電網(wǎng)接線方式如圖1-1所示：</p><p>　　圖 1-1 電網(wǎng)的接線方式

6、</p><p>　　2. 方案初步比較的指標(biāo) </p><p>　　2.1 路徑長度（公里）</p><p>　　它反映架設(shè)線路的地理長度，考慮到架線地區(qū)地形起伏等因素，單回線路長度應(yīng)在架設(shè)線路的廠、站間直線距離的基礎(chǔ)上增加（5-10）%的彎曲度。這里對各種方案的架空線路的長度統(tǒng)一增加8%的彎曲度。</p><p>　　方案（1）：

7、 </p><p><b>　　方案（2）：</b></p><p><b>　　方案（3）：</b></p><p><b>　　方案（4）：</b></p><p><b>　　方案（5）：。</b></p><p>　　2

8、.2 線路長度（公里） </p><p>　　它反映架設(shè)線路的直接費用，雙回路線路的長度應(yīng)為地理長度的2倍。</p><p>　　方案（1）： </p><p><b>　　方案（2）：</b></p><p><b>　　方案（3）：</b></p><p>

9、<b>　　方案（4）：</b></p><p><b>　　方案（5）：</b></p><p>　　2.3. 負(fù)荷矩（兆瓦*公里）</p><p>　　全網(wǎng)負(fù)荷矩等于各線段負(fù)荷矩之和，即。它可部分反映網(wǎng)絡(luò)的電壓損耗和功率損耗。在方案（3）、方案（4）、方案（5）中有環(huán)型網(wǎng)絡(luò)，這里先按線段長度和負(fù)荷功率求出各線段上的功率

10、分布（初分布），再計算其負(fù)荷矩。</p><p>　　方案（1）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示：</p><p>　　=14+j10.5MVA =7.5+j4 MVA</p><p>　　=7+j6MVA =8.5+j5MVA =+++=14*16+7*22.4+7.5*20+8.5*33.6

11、 </p><p>　　=816.4 (MW.km)</p><p>　　方案（2）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示：</p><p>　　=14+j10.5 MVA =16+j9 MVA</p><

12、p>　　=7+j6 MVA =8.5+j5 MVA</p><p>　　=+++=14*16+7*22.4+16*20+8.5*16</p><p>　　=836.8 (MW.km)</p><p>　　方案（3）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示：</p><p><b>　　將環(huán)網(wǎng)拆開：</b>&

13、lt;/p><p>　　（阻抗的大小與線路長度成正比，假設(shè)所有導(dǎo)線型號均相同）</p><p>　　=14.71+j10.10 (MVA) </p><p>　　=15.29+j9.40 (MVA) </p><p>　　=7+j5.6 (MVA) =7.79+j5.4 (MVA) =0.71-j0.4 (MVA) &l

14、t;/p><p>　　4為有功功率分點，2為無功功率分點。</p><p><b>　　=++++</b></p><p>　　=14..71*16+7*22.4+15.29*20+7.79*16+0.71*32=861.22 (MW.km)</p><p>　　方案（4）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示：</p&g

15、t;<p>　　=13.08+j9.21MVA</p><p>　　=9.42+j6.29MVA</p><p>　　=6.08+j4.71MVA =0.92+j1.29MVA =7.5+j4 MVA 1為功率分點</p><p>　　=13.08*16+6.08*22.4+7.5*20+9.42*33..6+0.92*32=841.42

16、(MW.km)</p><p>　　方案（5）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖如下所示：</p><p>　　=9.45+j5.26 MVA</p><p>　　=6.55+j3.74 （MVA）</p><p>　　=14+j10.5 MVA =7+j6MVA =1.95+j1.26 MVA 4為功率分點</p>

17、<p>　　=14*16+7*22.4+9.45*20+6.55*33..6+1.95*16=821.08 (MW.km)</p><p><b>　　所以：</b></p><p>　　方案（1）的負(fù)荷矩=816.4 (MW.km)</p><p>　　方案（2）的負(fù)荷矩=836.8 (MW.km)</p>&l

18、t;p>　　方案（3）的負(fù)荷矩=861.22 (MW.km)</p><p>　　方案（4）的負(fù)荷矩=841.42 (MW.km)</p><p>　　方案（5）的負(fù)荷矩=821.08 (MW.km)</p><p>　　2.4高壓開關(guān)（臺數(shù)）</p><p>　　由于高壓開關(guān)價格昂貴，在網(wǎng)絡(luò)投資中占較大比例，所以需應(yīng)統(tǒng)計在擬訂的

19、各設(shè)計方案中的高壓開關(guān)臺數(shù)，以進(jìn)行比較。這里暫以網(wǎng)絡(luò)接線來統(tǒng)計高壓開關(guān)臺數(shù)，暫不考慮發(fā)電廠與變電站所需的高壓開關(guān)。考慮到一條單回線路的高壓斷路器需在兩端各設(shè)置一個，故一條單回線路的高壓斷路器需2個。各種接線方案所需的高壓開關(guān)臺數(shù)（高壓斷路器）統(tǒng)計如下：</p><p>　　方案（1）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為16個；</p><p>　　方案（2）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為16個； </p&g

20、t;<p>　　方案（3）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為10個；</p><p>　　方案（4）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為12個；</p><p>　　方案（5）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為14個；</p><p>　　3.方案初步比較及選擇</p><p>　　這里將各初選方案的四個指標(biāo)如表1-1所示：</p><p>　　表

21、1-1 方案初步比較的指標(biāo)</p><p>　　根據(jù)表1-2所列四個指標(biāo)，注意到方案（3）、方案（4）與方案（5）的各項指標(biāo)較??；但考慮到方案（3）為單一環(huán)網(wǎng)，當(dāng)環(huán)網(wǎng)中的某線路發(fā)生故障而斷開時，電壓降落太大很可能不滿足電壓質(zhì)量要求，而且線路可能負(fù)荷較重，所以為慎重起見，不予采納。方案（4）與方案（5）的各項指標(biāo)均較小，因此這里僅對方案（2）與方案（5），再做進(jìn)一步的詳細(xì)比較。</

22、p><p>　　第二節(jié) 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較</p><p><b>　　.</b></p><p>　　1.架空線路導(dǎo)線截面選擇</p><p>　　對35KV及以上電壓級的架空線路，其導(dǎo)線截面的選擇是從保證安全、電能質(zhì)量和經(jīng)濟(jì)性等來考慮。一般是按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇，用電壓損失、電暈、機械強度及發(fā)熱等技術(shù)條件加

23、以校驗。在本次設(shè)計中，為了簡化計算，所選線路統(tǒng)一采用LGJ-120導(dǎo)線，所以導(dǎo)線截面的選取及校驗這一步驟可以省去。</p><p><b>　　2.電壓損耗計算</b></p><p><b>　　2.1線路參數(shù)計算</b></p><p>　　LGJ-120型號經(jīng)查表得： ，</p><p>　　

24、阻抗參數(shù)計算公式： ， （其中 為線路長度，單位：公里） </p><p>　　1）方案（4）中各線路的阻抗參數(shù)計算如下：</p><p>　　2）方案（5）中各線路的阻抗參數(shù)計算如下：</p><p>　　2.2 線路功率計算</p><p>　　由于所有方案中所選線路的型號都相同，為LGJ-120，所以該整個電網(wǎng)是一個均一網(wǎng)絡(luò)，環(huán)網(wǎng)的功

25、率分布僅與線路長度成正比，因此其功率的分布與前面所算相同，這里不再重算。</p><p><b>　　1）方案（4）：</b></p><p>　　(MVA) (MVA) </p><p>　　(MVA) (MVA) </p><p><b>　　(MVA) </b></p&

26、gt;<p><b>　　2）方案（5）</b></p><p>　　(MVA) (MVA) </p><p>　　(MVA) (MVA) </p><p><b>　　(MVA) </b></p><p>　　2.3 電壓損耗計算</p>

27、<p>　　為保證用戶的電能質(zhì)量，正常情況下，網(wǎng)絡(luò)中電源到任一負(fù)荷點的最大電壓損耗，不超過額定電壓的5%，故障時（指斷一條線路）應(yīng)不超過10%。</p><p>　　1）方案（4）電壓損耗：</p><p>　　由于方案（4）包括環(huán)網(wǎng)，在負(fù)荷變電站1處有功率分點，所以這里校驗變電站母線1處的電壓。還校驗負(fù)荷變電站3處母線電壓。</p><p><

28、b>　　a）正常情況下：</b></p><p><b>　　== 0.98KV</b></p><p>　　從電源點到負(fù)荷點1的總電壓損耗為</p><p><b>　　b）故障情況下：</b></p><p>　　若線路G-2因故障而被切除，則</p><p

29、>　　從電源點到負(fù)荷點2的總電壓損耗 </p><p>　　若線路G-4因故障而被切除，則</p><p>　　從電源點到負(fù)荷點4的總電壓損耗</p><p>　　若雙回線路G-3中的一條因故障而被切除，則</p><p>　　通過計算，可看出該方案（4）的電壓損耗，在正常情況下最大為1.51%；</p><p>

30、;　　在故障情況下，其最大可能的電壓損耗為5.9%，可見該網(wǎng)絡(luò)的電壓質(zhì)量問題還是</p><p><b>　　能得到保證的。</b></p><p>　　2）方案（5）電壓損耗計算</p><p>　　方案（5）也包括有一小環(huán)網(wǎng)，在負(fù)荷變電站4處有功率分點，所以這里校驗變電站母線4處的電壓。還校驗負(fù)荷變電站1處母線電壓。</p>

31、<p><b>　　a）正常情況下：</b></p><p>　　從電源點到負(fù)荷點1的總電壓損耗</p><p><b>　　b）故障情況下：</b></p><p>　　若線路G-4因故障而被切除，則</p><p>　　從電源點到負(fù)荷點4的總電壓損耗</p><p&

32、gt;　　若線路G-3因故障而被切除，則</p><p>　　從電源點到負(fù)荷點3的總電壓損耗</p><p>　　若雙回線路G-2中的一條因故障而被切除，則</p><p>　　從電源點到負(fù)荷點1的總電壓損耗</p><p>　　通過計算，可看出該方案（5）的電壓損耗，在正常情況下最大為0.88%；在故 </p><p&g

33、t;　　障情況下，其最大可能的電壓損耗為2.48%，可見該網(wǎng)絡(luò)的電壓質(zhì)量問題還是能得到保證的。</p><p>　　3. 電網(wǎng)的年電能損耗</p><p>　　電網(wǎng)的年電能損耗一般用最大損耗時間法計算，即： （萬度）</p><p>　　式中 為最大負(fù)荷時的有功損耗（千瓦）；</p><p>　　為最大負(fù)荷損耗時間（小時）；</p&

34、gt;<p>　　最大負(fù)荷損耗時間與元件上通過功率的最大負(fù)荷利用小時和功率因素有 </p><p>　　關(guān)，其具體的關(guān)系見附表1。</p><p>　　3.1 最大負(fù)荷時的有功損耗計算</p><p><b>　　計算公式：</b></p><p>　　式中 S=P+jQ為線路上流過的潮流（單位：M

35、W）；</p><p>　　為線路的額定電壓（KV）；</p><p><b>　　為線路的電阻值（）</b></p><p>　　a）方案（4）各線路的功率損耗經(jīng)計算如下：</p><p>　　b）方案（5）各線路的功率損耗經(jīng)計算如下：</p><p>　　3.2最大負(fù)荷損耗時間的計算</

36、p><p><b>　　與的計算</b></p><p>　　一條線路供給幾個負(fù)荷，此時按照下式計算：</p><p>　　上述計算公式以下圖為例加以說明</p><p>　　a）方案（4）最大負(fù)荷損耗時間的計算如下：</p><p>　　方案（4）中包括有環(huán)網(wǎng)，在已求出功率的初分布后，從功率分點1處

37、將其拆開成兩</p><p>　　個開式電網(wǎng)，再利用上述公式計算。</p><p>　　表2-1列出了各線路的值及相關(guān)參數(shù)</p><p><b>　　表2-1</b></p><p>　　b）方案（5） 方案（5）中也包括有環(huán)網(wǎng)，在已求出功率的初分布后，從功率分點4</p><p>　　處將其

38、拆開成兩個開式電網(wǎng)。</p><p>　　表2-2列出了各線路的值及相關(guān)參數(shù)</p><p><b>　　表2-2</b></p><p>　　3.3 電網(wǎng)的年電能損耗計算</p><p>　　a）方案（4）電網(wǎng)的年電能損耗計算如下：</p><p>　　=（74.45*2350+13.14*2

39、000+78.38*3000+</p><p>　　24.09*2750+1.46*2750）/10000=50.66（萬度）</p><p>　　b） 方案（5）電網(wǎng)的年電能損耗計算如下：</p><p>　　=（44.55*2350+42.53*2600+17.31*2750+</p><p>　　34.75*3500+1.57*3500

40、）/10000=39（萬度）</p><p>　　4. 方案經(jīng)濟(jì)比較 </p><p>　　4.1 計算網(wǎng)絡(luò)建設(shè)投資費用K</p><p>　　這里計算投資費用是為了進(jìn)行方案比較，故只計算其不同部分的投資費用。它由線路、變壓器和高壓斷路器的投資構(gòu)成。</p><p>　　4.1.1 線路投資 </p><p>　　所

41、選導(dǎo)線均為LGJ-120，單價為：20.5萬元/km，雙回路的第二回路投資取第一回路</p><p><b>　　的90%。</b></p><p>　　表2-3 方案（2）的線路投資一攬表 表2-4 方案（5）的線路投資一攬表</p><p>　　4.1.2變壓器投資</p><p>　　因兩種方案（4

42、）與（5）的電壓損耗在正常時或是在故障時都能滿足電壓質(zhì)量要求，</p><p>　　即在正常情況下<5%,在故障情況下<10%,初步考慮在變電站選擇普通雙繞</p><p>　　組變壓器就能滿足調(diào)壓要求。所以這兩種方案在變壓器上的投資相同。</p><p><b>　　a）變壓器型號選擇</b></p><p&g

43、t;　　根據(jù)變電站1、2、3、4所帶負(fù)荷的容量大小，以及為了保證供電的連續(xù)性即當(dāng)變</p><p>　　壓器因故障或需要檢修而退出運行時不至于對負(fù)荷的供電中斷，同時盡可能減小變壓器</p><p>　　的初次投資，所以考慮分別在變電站1、2、3、4處安排兩臺普通雙繞組變壓器，這兩臺</p><p>　　變壓器并聯(lián)運行。 變壓器暫按120萬元/臺計算</p

44、><p>　　b) 變壓器投資計算</p><p>　　由于這兩種方案在變電站1、2、3、4所選變壓器的容量及臺數(shù)均相同，所以它們</p><p>　　其在變壓器上的總投資也相同，變壓器的總投資費用計算如下：</p><p>　　=120*2*4=960（萬元）</p><p>　　4.1.3 高壓斷路器的投資</p

45、><p>　　所有線路采用相同型號的斷路器，暫按28.3萬元/臺計算。</p><p>　　方案（4） =12*28.3=339.6（萬元）</p><p>　　方案（5） =14*28.3=396.2（萬元）</p><p><b>　　全網(wǎng)總投資費用： </b></p><p>　　方案（4）為：

46、K=2911+960+339.6=4210.6（萬元）</p><p>　　方案（5）為：K=2922.5+960+396.2=4278.2（萬元）</p><p>　　4.2 計算年運行費用C</p><p>　　年運行費用包括全網(wǎng)的年電能損耗費和設(shè)備的折舊維護(hù)費。</p><p>　?。?）年電能損耗費 （萬元）</p>

47、<p>　　式中 為全網(wǎng)年電能損耗（萬度）</p><p>　　為電價（元/度） 這里取0.35元/度</p><p>　　方案（4）年電能損耗費=50.66*0.35=17.731（萬元）</p><p>　　方案（5）年電能損耗費=39*0.35=13.65（萬元）</p><p>　?。?）設(shè)備折舊維護(hù)費 （萬元）&l

48、t;/p><p>　　式中 K 為設(shè)備投資費</p><p>　　為設(shè)備折舊維護(hù)率，其值可取為：</p><p>　　線路 2.2%； 變電（包括變壓器、斷路器等）4.2%</p><p>　　方案（4）設(shè)備折舊維護(hù)費=2911*2.2%+（960+339.6）*4.2%</p><p>　　=118.625（萬元）

49、 </p><p>　　方案（5）設(shè)備折舊維護(hù)費=2922.5*2.2%+（960+396.2）*4.2%</p><p>　　=121.255（萬元）</p><p><b>　　全網(wǎng)年運行費用：</b></p><p>　　方案（4）為：C=17.731+118.625=136.35（萬元）</p>

50、<p>　　方案（5）為：C=13.65+121.255=134.88（萬元）</p><p>　　4.3 方案經(jīng)濟(jì)比較</p><p>　　表2-5 經(jīng)濟(jì)比較</p><p>　　這里因方案（4）的全網(wǎng)投資費用<方案（5）的全網(wǎng)投資費用</p><p>　　而方案（4）的全網(wǎng)年運行費用>方案（5）的全網(wǎng)年

51、運行費用</p><p>　　這里采用抵償年限法進(jìn)行經(jīng)濟(jì)比較</p><p>　　用下式計算抵償年限T： （年）</p><p>　　T=（4210.6-4278.2）/（134.88-136.35）=46（年）</p><p>　　因>>標(biāo)準(zhǔn)抵償年限(=5—7 年)</p><p>　　所以，在經(jīng)過

52、詳細(xì)的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)比較后，可以看出方案（5）在經(jīng)濟(jì)方面占優(yōu)，且方案（5）的電壓損耗也小于方案（4），因此最終確定選擇方案（5）作為在技術(shù)上和經(jīng)濟(jì)上綜合最優(yōu)的電網(wǎng)接線。</p><p>　　最優(yōu)方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)計算及設(shè)計成果</p><p>　　通過方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，最終選擇出方案（5）作為一個最優(yōu)方案，將其作為電網(wǎng)建設(shè)的依據(jù)，這里對其進(jìn)行更詳細(xì)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)計算。電網(wǎng)的接線圖和等值電路圖如圖3-

53、1,3-2所示：</p><p>　　圖3-1：電網(wǎng)接線圖</p><p>　　圖3-2：電網(wǎng)的等值電路圖</p><p><b>　　1. 潮流分布計算</b></p><p>　　1.1線路的充電功率</p><p>　　因為電網(wǎng)是110KV，所以這里計及線路的充電功率。</p>

54、<p><b>　　充電功率</b></p><p>　　所以：Mvar (雙回)</p><p><b>　　Mvar</b></p><p><b>　　Mvar</b></p><p><b>　　Mvar （雙回）</b></

55、p><p><b>　　Mvar</b></p><p>　　1.2 各種損耗 計及線路和變壓器的功率損耗、變壓器的激磁功率損耗。</p><p><b>　?、倬€路阻抗：</b></p><p>　?、谧儔浩鞯倪x擇（變電站變壓器均為兩臺同型號變壓器并聯(lián)）</p><p>&

56、lt;b>　　主變壓器T的容量</b></p><p>　　所以可選T的額定容量，參數(shù)：</p><p><b>　　則：</b></p><p><b>　　MVA</b></p><p>　　變電站1變壓器的容量 </p><p>　?。ㄗ⒁猓簝膳_并聯(lián)

57、運行的變壓器，每臺不可能滿載運行，當(dāng)一臺停運時，另一臺只要滿足</p><p>　　能承擔(dān)全部負(fù)荷的70%即可）</p><p>　　所以可選T11、T12的額定容量，參數(shù)：</p><p><b>　　則：</b></p><p><b>　?。?變壓器并聯(lián)） </b></p>&l

58、t;p>　　變電站2變壓器的容量</p><p>　　所以可選T21、T22的額定容量，參數(shù)：</p><p><b>　　則：</b></p><p>　　變電站3變壓器的容量</p><p>　　所以可選T31、T32的額定容量，參數(shù)：</p><p><b>　　則：

59、</b></p><p>　　變電站4變壓器的容量 </p><p>　　所以可選T41、T42的額定容量，參數(shù)：</p><p><b>　　則： </b></p><p>　　等值電路圖如下：(將環(huán)網(wǎng)在功率分點4處打開)</p><p><b>　　MVA

60、</b></p><p><b>　　MVA </b></p><p><b>　　MVA </b></p><p>　　1.3 功率分布與電壓分布</p><p>　　分別計算最大負(fù)荷、最小負(fù)荷及最嚴(yán)重斷線故障（最大負(fù)荷）時功率分布與電壓分布。</p><

61、p><b>　?、僮畲筘?fù)荷情況。</b></p><p><b>　　各節(jié)點運算負(fù)荷為：</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=MVA</b></p><p><b>　　=</b><

62、;/p><p><b>　　=MVA</b></p><p><b>　　= </b></p><p>　　=MVA </p><p><b>　　= ?</b></p><p&

63、gt;　　=MVA </p><p>　　雙回路線路功率，電壓分布：（設(shè)A的運行電壓）</p><p><b>　　MVA</b></p><p>　　MVA MVA</p><p><b>　　MVA</b>&

64、lt;/p><p><b>　　MVA</b></p><p>　　環(huán)網(wǎng)功率，電壓分布：</p><p><b>　　SⅠ=MVA</b></p><p><b>　　SⅡ=MVA</b></p><p><b>　　SⅢ=SⅠ=MVA</b

65、></p><p><b>　　△SLⅠ=MVA</b></p><p>　　SⅠ+△SLⅠ=MVA</p><p><b>　　△SLⅡ=MVA</b></p><p>　　SⅡ+△SLⅡ=MVA</p><p><b>　　△SLⅢ=MVA</b&g

66、t;</p><p>　　SⅢ'=SⅢ+△SLⅢ=MVA</p><p><b>　　△VⅠ=KV</b></p><p>　　△VⅠ=109.202KV</p><p><b>　　△VⅡ=KV</b></p><p>　　△VⅡ=109.06KV</p>

67、;<p>　?、?最小負(fù)荷情況 ，計算方法類似</p><p><b>　　各節(jié)點運算負(fù)荷為：</b></p><p>　　MVA MVA </p><p>　　MVA MVA </p><p>　　雙回路線路功率，電壓分布：（設(shè)A

68、的運行電壓）</p><p>　　MVA MVA </p><p>　　MVA MVA</p><p><b>　　MVA </b></p><p>　　環(huán)網(wǎng)功率，電壓分布：</p><p>　　SⅠ=MV SⅡ=MVA</p><p&g

69、t;<b>　　SⅢ=MVA</b></p><p>　　△SLⅠ=MVA MVA</p><p>　　△SLⅡ=MV MVA</p><p>　　△SLⅢ=MVA SⅢ'=MVA </p><p>　　△VⅠ=KV =109.42KV</p><p>　　

70、△VⅡ=KV =109.3KV</p><p>　?、蹏?yán)重故障下的功率電壓分布（最大負(fù)荷時）</p><p>　　a) 若線路G-3因故障而被切除，則</p><p>　　MVA =MVA </p><p>　　b) 若線路G-4因故障而被切除，計算類似</p><p>　　MV

71、A =MVA </p><p>　　C)若雙回線路G-2中的一條因故障而被切除，則</p><p>　　MVA MVA</p><p><b>　　MVA</b></p><p><b>　　MVA </b></p><p>　　通過計算，表明網(wǎng)絡(luò)在

72、最嚴(yán)重故障時，通過發(fā)電機調(diào)壓（升高發(fā)電機端壓）是可以保證</p><p>　　負(fù)荷點的電壓質(zhì)量，而且線路能承擔(dān)故障時的大電流。</p><p>　　2. 調(diào)壓與調(diào)壓設(shè)備選擇</p><p><b>　　2.1發(fā)電機端電壓</b></p><p>　　發(fā)電機端電壓可在額定電壓5%范圍內(nèi)變動，發(fā)電機高壓母線電壓為了滿足變電站

73、低壓母線的電壓要求，其值較大，發(fā)電機的升壓變壓器選擇一個高于額定電壓的分接頭。調(diào)節(jié)發(fā)電機端壓可以達(dá)到部分調(diào)壓的作用。這里在調(diào)節(jié)變電站低壓側(cè)電壓時借助了發(fā)電機端電壓調(diào)壓。</p><p>　　根據(jù)發(fā)電機額定容量，在發(fā)電廠選擇兩臺升壓變壓器，其參數(shù)為：</p><p>　　容量：2MVA 額定電壓：121KV / 10.5KV</p><p>　　2.2調(diào)壓及選擇

74、變電站的變壓器分接頭</p><p>　　各變電站在最大負(fù)荷與最小負(fù)荷下的高壓測流過的功率、實際電壓及低壓側(cè)的調(diào)壓要求數(shù)據(jù)如下： </p><p>　　變電站1：= (MVA) =(KV)</p><p>　　=(MVA) = (KV)</p><p>　　低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5KV 調(diào)壓要求

75、：順調(diào)壓</p><p>　　變電站2： = (MVA) =(KV)</p><p>　　=(MVA) = (KV)</p><p>　　低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5KV 調(diào)壓要求：順調(diào)壓</p><p>　　變電站3：=(MVA) =(KV)</p><p>　　= (MVA)

76、 =(KV)</p><p>　　低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5KV 調(diào)壓要求：逆調(diào)壓</p><p>　　變電站4：= (MVA) = (KV)</p><p>　　=(MVA) = (KV)</p><p>　　低壓側(cè)繞組額定電壓：10.5KV 調(diào)壓要求：順調(diào)壓</p><p>

77、;<b>　　順調(diào)壓范圍：</b></p><p><b>　　逆調(diào)壓范圍：</b></p><p>　　變電站1分接頭選擇計算如下：</p><p><b>　　=KV</b></p><p><b>　　=</b></p><p&g

78、t;<b>　　=KV</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=（+）/ 2 =（107.44+103.95）/ 2 =110.42（KV）</p><p>　　變壓器分接頭選擇與之最接近的電壓，即 ==104.5（KV）</p><p>　　校驗低壓側(cè)實際電壓：= (

79、109.05-4.165）*10.5/104.5 =10.54>10.25(KV)</p><p>　　= (109.28-2.85)*10.5/104.5 = 10.69<10.75 (KV)</p><p>　　通過校驗表明滿足低壓側(cè)的調(diào)壓要求。</p><p>　　變電站2分接頭選擇：方法類似</p><p><b&g

80、t;　　KV =</b></p><p>　　KV = =104.53（KV）</p><p>　　變壓器分接頭選擇： ==104.5（KV）</p><p>　　校驗低壓側(cè)實際電壓：= (109.47-5.36）*10.5/104.5 =10.46>10.25(KV)</p><p>　　= (1

81、09.58-4.73)*10.5/104.5 = 10.54<10.75 (KV)</p><p>　　變電站3分接頭選擇：</p><p><b>　　KV =</b></p><p>　　KV = =107.73（KV）</p><p>　　變壓器分接頭選擇： ==107.25（KV）&l

82、t;/p><p>　　校驗低壓側(cè)實際電壓：= (109.2-4.93）*10.5/107.25=10.21<10.5(KV)</p><p>　　= (109.42-3.52)*10.5/107.25 = 10.37>10 (KV)</p><p>　　變電站4分接頭選擇：</p><p><b>　　KV =<

83、;/b></p><p>　　KV = =105.92 KV</p><p>　　變壓器分接頭選擇：==107.25（KV）</p><p>　　校驗低壓側(cè)實際電壓：= (109.06-3.68）*10.5/107.25=10.32>10.25(KV)</p><p>　　= (109.3-2.93)*10.5/1

84、07.25 = 10.41<10 .75(KV)</p><p>　　各變電站的變壓器分接頭選擇位置及校驗后低壓側(cè)實際電壓表3-1：</p><p>　　表3-1 變壓器分接頭選擇位置及低壓側(cè)實際電壓</p><p><b>　　3.物質(zhì)統(tǒng)計</b></p><p>　　物質(zhì)統(tǒng)計以表格形式見附表2

85、。</p><p>　　4. 網(wǎng)損率及網(wǎng)絡(luò)輸電效率</p><p><b>　　4.1 功率損耗</b></p><p>　?。?）最大運行方式有功功率損耗率</p><p><b>　　發(fā)電機送出總功率=</b></p><p>　　=35.393+j20.92MVA<

86、;/p><p>　　負(fù)荷總有功功率=7+7+7.5+8.5+5=35（MW）</p><p>　　有功功率損耗率=（35.393-35）/ 35.393*100% = 1.11%</p><p>　?。?）最小運行方式有功功率損耗率</p><p>　　發(fā)電機送出總功率=28.78+j14.56MVA</p><p>　　

87、負(fù)荷總有功功率=6+6.5+5+7+4=28.5（MW）</p><p>　　有功功率損耗率=（28.78-28.5）/ 28.78 *100% = 0.98%</p><p>　　4.2 年電能損耗率</p><p>　　線路和變壓器的年電能損耗采用最大負(fù)荷損耗時間法計算</p><p><b>　　（萬度）</b>&

88、lt;/p><p>　　由前面的計算可得到各相關(guān)參數(shù)，可得表3-2,3-3：</p><p>　　表3-2 最大運行方式：</p><p>　　表3-3 最小運行方式：</p><p>　?。?）最大運行方式下</p><p>　　年電能損耗=38.97+59.15+84.1=182.22（萬度）</p>

89、<p>　　全網(wǎng)負(fù)荷年電能消耗：=（7*4000+7*3000+7.5*3500+8.5*4800+5*3800）/10 </p><p>　　=13505（萬度）</p><p>　　年電能損耗率=182.22/（13505+182.22）*100% =1.33%</p><p>　　輸電效率 =1-1.33%=9

90、8.67%</p><p>　　（2）最小運行方式下</p><p>　　年電能損耗=23.86+37.74+84.1=145.7（萬度）</p><p>　　全網(wǎng)負(fù)荷年電能消耗：=（6*4000+6.5*3000+5*3500+7*4800+4*3800）/10 </p><p>　　=10980（萬度）

91、</p><p>　　年電能損耗率=145.7/（10980+145.7）*100% =1.31%</p><p>　　輸電效率 =1-1.313%=98.69%</p><p>　　附表1：最大負(fù)荷損耗時間的確定</p><p><b>　　附表2 物資統(tǒng)計</b></p><p><b