2023年全國(guó)碩士研究生考試考研英語(yǔ)一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁(yè)
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文檔簡(jiǎn)介

1、<p><b>  材料成型課程設(shè)計(jì)</b></p><p>  熱連軋薄板工藝與規(guī)程設(shè)計(jì)</p><p>  姓名: 班級(jí): 成型</p><p><b>  學(xué)號(hào): 1</b></p><p><b>  目錄</b></p><

2、p>  題目及要求 ………… …………………… ………………………2</p><p>  2. 工藝流程圖 ………………………………………… ……………3</p><p>  3. 軋制規(guī)程設(shè)計(jì) …………………………… …… …………………3</p><p>  3.1 軋制方法 …………………………………… ……………………3</p><

3、;p>  3.2 安排軋制規(guī)程 ………………………………… …………………6</p><p>  3.3 校核咬入能力 ……………………………………… ……………7</p><p>  3.4 確定速度制度 ……………………………………… ……………7</p><p>  3.5 確定軋制延續(xù)時(shí)間 ……………………………… ………………8</p>

4、<p>  3.6 軋制溫度的確定…………………………………… ……………12</p><p>  3.7 計(jì)算各道的變形程度…………………………… ………………13</p><p>  3.8 計(jì)算各道的平均變形速度…………………… …………………13</p><p>  3.9 計(jì)算各道的平均單位壓力P及軋制力P… ……………………14</p&

5、gt;<p>  3.10 計(jì)算各道軋制力矩…………………… ………………………15</p><p>  4. 電機(jī)與軋輥強(qiáng)度校核 ……………………………… ……………16</p><p>  4.1 粗軋機(jī)組電機(jī)校核 ……………………………… ……………17</p><p>  4.2 精軋機(jī)組電機(jī)校核 ……………………………… ……………18

6、</p><p>  4.3 粗軋機(jī)組軋輥強(qiáng)度校核 ………………………………………20</p><p>  4.4 精軋機(jī)組軋輥強(qiáng)度校核 ………………………………………22</p><p>  5. 車(chē)間平面布置圖 …………………………………………………23</p><p>  6 總結(jié)與收獲 ……………………………………………

7、…………23</p><p>  1.題目:熱軋板帶工藝設(shè)計(jì)</p><p><b>  (1)設(shè)計(jì)目的:</b></p><p>  《材料成型課程設(shè)計(jì)》是材料成型專業(yè)必修課之一,是課程教學(xué)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。其軋鋼方向的課程設(shè)計(jì)要求達(dá)到以下目的:</p><p>  把《塑性工程學(xué)》、《塑性加工原理》、《塑性加工車(chē)間設(shè)計(jì)

8、》、《孔型設(shè)計(jì)》等專業(yè)課程中所學(xué)的知識(shí)在實(shí)際設(shè)計(jì)工作中綜合加以運(yùn)用,鞏固所學(xué)的專業(yè)知識(shí),提高對(duì)專業(yè)知識(shí)和相關(guān)技能的綜合運(yùn)用能力。</p><p>  本次設(shè)計(jì)是畢業(yè)設(shè)計(jì)前的最后一個(gè)教學(xué)環(huán)節(jié),為進(jìn)一步培養(yǎng)學(xué)生工程設(shè)計(jì)的獨(dú)立工作能力,團(tuán)隊(duì)協(xié)作意識(shí),樹(shù)立正確的設(shè)計(jì)思想,掌握工藝設(shè)計(jì)的基本方法和步驟,為畢業(yè)設(shè)計(jì)工作打下良好的基礎(chǔ)。</p><p> ?。?)制定軋制制度的原則和要求</p&g

9、t;<p>  板帶材軋制制度的確定要求是充分發(fā)揮設(shè)備能力、提高產(chǎn)量、保證質(zhì)量,并且操作方</p><p><b>  便、設(shè)備安全。即:</b></p><p>  1) 在保證設(shè)備能力允許的條件下盡量提高產(chǎn)量;</p><p>  2) 在保證操作穩(wěn)便的條件下提高質(zhì)量。</p><p> ?。?)原料及

10、產(chǎn)品規(guī)格</p><p>  原料:230mm×1500mm×11000mm;鋼種:Q215A;</p><p>  產(chǎn)品規(guī)格:2.0mm×1450mm.7.已知板坯規(guī)格為 230×1500×11000mm,鋼種為 Q295,產(chǎn)品規(guī)格為 4.6×1450mm,</p><p>  試確定其壓下規(guī)程并繪制工藝

11、布置簡(jiǎn)圖。 (4)Q215A產(chǎn)品技術(shù)要求</p><p>  表1成分要求(GB/T700-1988)</p><p>  表2 主要力學(xué)與工藝性能(GB/T700-1988)</p><p>  板帶材的尺寸要符合GB 709-88的要求,對(duì)本規(guī)格主要標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)下表:</p><p>  同時(shí)要求產(chǎn)品表面光潔無(wú)缺陷。</p>&l

12、t;p><b>  2.工藝流程</b></p><p><b> ?。?)工藝流程</b></p><p>  坯料→加熱→除鱗→定寬→粗軋→剪切/除磷→精軋→冷卻→剪切→卷取。</p><p><b> ?。?)繪制工藝簡(jiǎn)圖</b></p><p><b>

13、  3.軋制規(guī)程設(shè)計(jì)</b></p><p><b>  3.1 軋制方法</b></p><p>  常規(guī)軋制,采用1/2連軋,即粗軋機(jī)由2 架粗軋機(jī)組。</p><p><b> ?。?)粗軋機(jī)組 </b></p><p>  第一架為二輥可逆式軋機(jī),板坯在此機(jī)架上軋制1~3道次。

14、為控制寬展R1 前設(shè)有立輥E1。第二架為四輥可逆式軋機(jī),板坯在此機(jī)架上軋制1~3 道次。各軋機(jī)采用單獨(dú)傳動(dòng)。粗軋機(jī)組設(shè)備主要有粗軋機(jī)輥道,側(cè)導(dǎo)板,高壓水除鱗裝置,定寬壓力機(jī),立輥軋機(jī),中間輥道,熱卷箱和廢品推出機(jī)等組成。二輥采用剛軋輥,四輥采用鑄鐵輥。</p><p><b> ?。?)精軋機(jī)組 </b></p><p>  精軋機(jī)組由7架四輥不可逆式軋機(jī)組成連軋機(jī)組

15、。各機(jī)架采用PC 軋機(jī)。前三架主要完成壓下,后四架主要控制板形。各機(jī)架負(fù)荷分配亦不同,因此前三臺(tái)采用工作輥輥徑較大,后四架采用較小的工作輥。精軋機(jī)組前設(shè)置邊部加熱器。精軋機(jī) F1~F7全部為液壓壓下并設(shè)彎輥裝置。軋輥采用鑄鐵輥。</p><p>  軋機(jī)機(jī)組主要參考性能參數(shù):</p><p><b> ?。?)確定軋制設(shè)備</b></p><p&g

16、t;<b>  粗軋機(jī):二輥、四輥</b></p><p>  軋輥的主要參數(shù)的確定(輥身直徑D 、輥身長(zhǎng)度L )決定板帶軋機(jī)軋輥尺寸時(shí),應(yīng)先確定輥身長(zhǎng)度L,然后再根據(jù)強(qiáng)度、剛度和有關(guān)工藝條件確定其直徑D。輥身長(zhǎng)度L:應(yīng)大于所軋鋼板的最大寬度bmax</p><p>  即L=bmax+a;a值視鋼板寬度及軋機(jī)類型而定。當(dāng)bmax=1000~2500mm時(shí),a=20

17、0~400mm,</p><p>  二輥:由B=1500mm,取a=200mm,則L=1500+200=1700mm,又因?yàn)長(zhǎng)/D=1.7~2.8,所以取D=1000mm.</p><p>  四輥:輥身長(zhǎng)L=1700mm,由L/D1(D1為工作輥直徑)=1.7-2.8,L/D2(D2為支承輥直徑)=1.3-1.5,且D2/D1=1.3-1.5,則取D1=1000mm,D2=1300mm

18、.</p><p>  精軋機(jī):四輥PC軋機(jī)</p><p>  軋輥長(zhǎng)度:L= bmax+a,取a=200mm,則L=1700mm, 又因?yàn)長(zhǎng)/D1=2.4~2.8,L/D2=1.3-1.5,D2/D1=1.9-2.1,則取D1=650mm.D2=1300mm.取軋輥輥徑為D=0.65m</p><p><b>  本次選取設(shè)備如下:</b>

19、</p><p>  支承輥材質(zhì)為合金鍛鋼,許用應(yīng)力為[]=160MPa,工作輥材質(zhì)為鍛鋼,許用應(yīng)力[]=140MPa,[]=84MPa. </p><p><b>  3.2安排軋制規(guī)程</b></p><p>  根據(jù)經(jīng)驗(yàn)和原料及工藝,安排一下軋制道序:在二輥粗軋機(jī)上軋三道,在四輥粗軋機(jī)上軋三道。然后分別經(jīng)過(guò)精軋機(jī)組各一道次。

20、</p><p>  粗軋機(jī)組各道壓下量分配規(guī)律為:第一道考慮咬入及坯料厚度偏差而不應(yīng)給以最大壓下量;中間各道次應(yīng)以設(shè)備能力所允許的最大壓下量軋制;最后道次為了控制出口厚度和帶坯的板形,應(yīng)適當(dāng)減小壓下量。</p><p>  精軋連軋機(jī)組分配各架壓下量的原則,一般也是充分利用高溫的有利條件,把壓下量盡量集中在前幾架,在后幾架軋機(jī)上為了保證板形、厚度精度及表面質(zhì)量,壓下量逐漸減小。 為保證帶

21、鋼機(jī)械性能,防止晶粒過(guò)度長(zhǎng)大,終軋即最后一架壓下率應(yīng)不低于10%。此外, 壓下量分配應(yīng)盡可能簡(jiǎn)化精軋機(jī)組的調(diào)整和使軋制力及軋制功率不超過(guò)允許值。依據(jù)以上 原則,精軋逐架壓下量的分配規(guī)律是:第1架可以留有適當(dāng)余量,即考慮到帶坯厚度的 可能波動(dòng)和可能產(chǎn)生咬入困難等,而使壓下量略小于設(shè)備允許的最大壓下量;第2~4架, 為了充分利用設(shè)備能力,盡可能給以大的壓下量軋制;以后各架,隨著軋件溫度降低,變形 抗力增大,應(yīng)逐漸減小壓下量;為控制帶鋼的板形

22、、厚度精度及性能質(zhì)量,最后一架的壓 下量一般在10~15%左右??紤]咬入條件的限制,最大壓下量△hmax=D(1-cosαmax),對(duì)熱軋帶鋼咬入角可達(dá)15°~22°, 取20°, </p><p>  二輥粗軋機(jī)得△hmax=60.3mm,對(duì)四輥粗軋機(jī)△hmax=60.3mm,精軋機(jī)組△hmax=39.2mm.</p><p>  粗軋和精軋壓下如下:

23、 </p><p><b>  3.3校核咬入能力</b></p><p>  由于以上所用壓下量都小于各自軋機(jī)△hmax,因此咬入校核通過(guò)。</p><p><b>  3.4確定速度制度</b></p><p>  3.4.1粗軋機(jī)組的速度制度</p><p>  本設(shè)計(jì)

24、采用穩(wěn)定高速咬入</p><p>  粗軋組前1--3道次==35rpm;后4--6道==55rpm;前6道次拋出速度均為=20rpm</p><p>  3.4.2精軋機(jī)組的速度制度</p><p>  精軋組速度:應(yīng)滿足金屬秒流量相等,即</p><p><b>  =C</b></p><p&g

25、t;  ————式中:h1,h2…h(huán)6——各架的出口厚度;</p><p>  v1,v2…v6——各架的出口速度;C——連軋常數(shù)。</p><p>  根據(jù)經(jīng)驗(yàn)最后一道次穿孔速度V7=10m/s;最大軋制速度V7n=18m/s</p><p>  則有:V1=0.9m/s;V2=1.6m/s;V3=2.8m/s;V4=4.7m/s;V5=6.7m/s;V6=8.7

26、m/s;</p><p>  另有:V1n=1.6;V2n=2.8;V3n=5;V4n=8.4;V5n=12;V6n=15.7;</p><p>  3.5確定軋制延續(xù)時(shí)間</p><p>  3.5.1粗軋機(jī)組軋制延續(xù)時(shí)間</p><p>  由于軋件較長(zhǎng),為操作方便可采用梯形速度圖(a),(b)</p><p>&

27、lt;b> ?。╝)</b></p><p><b>  (b)</b></p><p>  (其中:為拋出速度;為咬入速度;為額定轉(zhuǎn)速;單位:rpm。)</p><p>  由圖可知:純軋時(shí)間=t4+t2+t3;其中:</p><p>  加速軋制時(shí)間t2= </p><p

28、><b>  減速軋制時(shí)間t4=</b></p><p><b>  等速軋制時(shí)間t3=</b></p><p>  ————式中,加速度a取40rpm;減速度b取60rpm;L為該道次軋后長(zhǎng)度;D為工作輥直徑。</p><p>  根據(jù)經(jīng)驗(yàn),第一道和第二道次之間間隙時(shí)間取t12=2s,其他分別有:t23=3s;t3

29、4=5s;t45=3s;t56=3s;t67=16s。 </p><p>  則,有以上條件代入公式可得:</p><p>  第一道次純軋時(shí)間為:</p><p>  t2=0;t4=(35-20)/60=0.25s;t3=6.79s</p><p>  1=t2+t3+t4=7.0s</p><p>  第二道次純

30、軋時(shí)間為:</p><p>  t2=0 ;t4=0.25s;t3=8.64s</p><p>  2=t2+t3+t4=8.89s</p><p>  第三道次純軋時(shí)間為:</p><p>  t2=0;t4=0.25s;t3=11.65s</p><p>  3=t2+t3+t4=11.90s</p>

31、<p>  第四道次純軋時(shí)間為:</p><p>  t2=0;t4=(55-20)/60=0.58s;t3=9.88s</p><p>  4=t2+t3+t4=10.46s</p><p>  第五道次純軋時(shí)間為:</p><p>  t2=0;t4=0.58;t3=14.64s</p><p>  5

32、=t2+t3+t4=15.22s</p><p>  第六道次純軋時(shí)間為:</p><p>  t2=0;t4=0.58s;t3=22.63s</p><p>  6=t2+t3+t4=23.21s</p><p>  3.5.2精軋機(jī)組軋制延續(xù)時(shí)間</p><p>  粗軋軋完的帶坯長(zhǎng)度為66.3m,至精軋機(jī)間隙時(shí)間

33、按經(jīng)驗(yàn)取t67=16s,精軋機(jī)組有7個(gè)機(jī)架,精軋機(jī)組的間隙時(shí)間:</p><p>  式中:s0——精軋機(jī)組各架間距,4~6m,取6m;</p><p>  v1--v7---F1~F7的穿帶速度精軋各機(jī)架轉(zhuǎn)速。</p><p>  由前面數(shù)據(jù)代入計(jì)算的:</p><p><b>  t0=15.4s</b></p

34、><p>  (2)加速前的純軋時(shí)間:</p><p><b>  =16.3s</b></p><p>  式中:sj——精軋機(jī)組末架至卷取機(jī)間距,sj=150m;</p><p>  D——卷取機(jī)卷筒直徑,D=0.8m;</p><p>  N——參數(shù),N=3~5,取5;</p>&

35、lt;p>  V6——第七架的穿帶速度,10m/s</p><p>  (3)加速段軋制時(shí)間:</p><p>  =40s </p><p>  式中:v7n——第七架的最大速度,18m/s</p><p>  V7——第七架的穿帶速度,10m/s</p><p>  采用加速度a=0.2m/s

36、2</p><p>  (4)加速后的恒速軋制時(shí)間:</p><p>  =32.6s </p><p><b>  其中加速段的板長(zhǎng)</b></p><p><b>  =560m</b></p><p>  (5)精軋機(jī)最后一架的純軋時(shí)間為:</p>

37、<p>  tj=tj1+tj2+tj3=88.9s</p><p><b>  精軋軋制周期為:</b></p><p>  T=tj+t0=104.3s</p><p>  (7)帶坯在中間輥道上的冷卻時(shí)間為:</p><p>  帶坯在中間輥道上的冷卻時(shí)間,等于間隙時(shí)間加上精軋第一架的純軋時(shí)間,精軋第一架

38、的純軋時(shí)間,等于精軋周期減去尾部通過(guò)精軋各機(jī)架的時(shí)間。</p><p>  軋件尾部通過(guò)精軋各機(jī)架的時(shí)間為:</p><p><b>  =8.7s</b></p><p><b> ?。⊿0=6m;)</b></p><p>  故,精軋第一架的純軋時(shí)間為:</p><p>

39、;  T-t0'=95.6s</p><p>  帶坯在輥道上的冷卻時(shí)間為:</p><p>  Z=t67+95.6s=111.6s</p><p>  3.6 軋制溫度的確定</p><p>  3.6.1粗軋機(jī)組軋制溫度確定</p><p>  板坯加熱溫度定為1270℃,出爐溫度降為50 ℃,粗軋前高壓

40、水除鱗溫度降為20℃,故立輥開(kāi)軋溫度為1200℃,考慮立輥軋后再噴高壓水除鱗,再進(jìn)行強(qiáng)冷后,第一道開(kāi)軋溫度定為1180 ℃,</p><p>  由每一道次溫降公式,</p><p>  ————Z----為之前道次和本道次純軋時(shí)間和間隙時(shí)間;</p><p>  H---為本道次入口厚度,T---為開(kāi)軋溫度+273 。 </p><p> 

41、 第一道次軋后尾部溫度為:</p><p><b>  T1=1180℃-</b></p><p>  =1180℃-12.9(1/H1)[(1180℃+273)/1000]4 = 1178.3℃</p><p>  第二道次軋后尾部溫度為:</p><p><b>  T2=1180℃-</b>&

42、lt;/p><p>  =1180℃-12.9[(2+t12+2)/H2][(1180+273)/1000]4=1175.0℃</p><p>  第三道次軋后尾部溫度為:</p><p>  由第二道次頭部溫度為</p><p>  T2'=T1-12.9(t12/H2)[(T1+273)/1000]4=1177.7℃</p>

43、;<p>  T3=T2'-12.9[(2+t23+3)/H3][(T2'+273)/1000]4=1172.8℃</p><p>  第四道次軋后尾部溫度為:</p><p><b>  T4=T3-</b></p><p>  =T3-12.9[(t34+4)/H4][(T3+273)/1000]4=1165.

44、6℃</p><p>  第五道次軋后尾部溫度為:</p><p><b>  T5=T3-</b></p><p>  =T3-12.9[(t45+4+5)/H5][(T3+273)/1000]4=1154.5℃</p><p>  第六道次軋后尾部溫度為:</p><p><b> 

45、 T6=T4-</b></p><p>  =T4-12.9[(t56+5+6)/H6][(T4+273)/1000]4=1127.8℃</p><p>  3.6.2精軋機(jī)組軋制溫度確定</p><p>  (1) 帶坯尾部進(jìn)入精軋第一架的溫度為:</p><p><b>  =973.3K</b><

46、/p><p>  式中:T0為粗軋最后一道次溫度+273;Z為帶坯冷卻時(shí)間;h為該道次入口厚度. </p><p>  即為T(mén)1-273=973.3℃</p><p>  考慮精軋前高壓水除磷,溫降30℃,則尾部進(jìn)入精軋第一架溫度T'=943.3℃。</p><p>  尾部通過(guò)精軋機(jī)組的總溫降為:</

47、p><p><b>  =37.6℃</b></p><p>  ———式中,T'為T(mén)'+273,n為7,</p><p>  即每一架溫降為=37.6℃/6=6.3℃</p><p><b>  尾部終軋溫度為:</b></p><p>  T終= T'

48、 - =905.7℃</p><p>  3.7 計(jì)算各道的變形程度</p><p><b>  由公式, </b></p><p>  得出各道次變形程度,見(jiàn)下表。</p><p>  3.8 計(jì)算各道的平均變形速度</p><p><b>  有公式,</b></p

49、><p>  式中,v為軋制瞬間速度;H,h分別為軋件入口和出口速度;R為工作輥半徑。</p><p>  得出各道次平均變形速度,見(jiàn)下表。</p><p>  3.9 計(jì)算各道的平均單位壓力P及軋制力P</p><p>  3.9.1各道次平均單位壓力</p><p>  由公式,=...................

50、............(1)</p><p>  另,由志田茂簡(jiǎn)化公式</p><p>  =.....................(2)</p><p>  首先對(duì)變形抗力的確定,運(yùn)用相應(yīng)的公式: </p><p>  .........................................................

51、.............(3)</p><p>  式中A、B、C、D、E、N—系數(shù),見(jiàn)下表。</p><p>  Q215A變形阻力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)值</p><p>  有公式(1),(2),(3),并代入數(shù)據(jù)計(jì)算得到各道次平均單位壓力,見(jiàn)下表。</p><p>  3.9.2各道次軋制壓力P</p><p> 

52、 計(jì)算各道次軋制壓力:運(yùn)用Sims和志田茂簡(jiǎn)化公式</p><p>  P==bl...........................(4)</p><p>  ————其中,l=未變形區(qū)長(zhǎng)度</p><p>  由以上(1)(2)(3)(4)公式并代入數(shù)據(jù),計(jì)算得出各道次軋制壓力P,見(jiàn)下表。</p><p>  3.10 計(jì)算各道軋制力矩

53、</p><p>  傳動(dòng)兩個(gè)軋輥所需要的軋制力矩為:</p><p>  Mz = 2Pa =2Pχl </p><p>  ——— l為變形區(qū)長(zhǎng)度 ; 熱軋板帶時(shí) χ = 0.42~0.50,取0.5.</p><p>  則,根據(jù)公式,并代入數(shù)據(jù),得出各道次軋制力矩。見(jiàn)下表。</p><p>  3.7--3.1

54、0小節(jié)匯總,表中為以上各所求結(jié)果:</p><p><b>  電機(jī)與軋輥強(qiáng)度校核</b></p><p><b>  溫升校核:</b></p><p>  M jum ≤ Mer </p><p><b>  過(guò)載校核 :</b></p><p> 

55、 Mmax ≤ KG M er </p><p>  Mmax:軋制周期內(nèi),負(fù)荷圖中的最大力矩 ;</p><p>  KG:電機(jī)允許的過(guò)載系數(shù); 直流電機(jī) 2.0~2.5 ,交流電機(jī) 2.5~3.0</p><p>  Mmax=Mc+Md=M0+Mz+Mf+Md </p><p><b>  (3)軋輥強(qiáng)度校核</b

56、></p><p><b>  由經(jīng)驗(yàn),</b></p><p>  對(duì)于二輥: d/D=0.75--0.80;l/d=0.80--1.0;</p><p>  對(duì)于四輥: d/D=0.67--0.75;l/d=0.83--1.0;</p><p>  (其中,d

57、為輥頸直徑,D為輥身直徑,l為輥頸長(zhǎng)度)</p><p>  4.1 粗軋機(jī)組電機(jī)校核</p><p><b>  (1)溫升校核:</b></p><p>  Mjum ≤ Mer </p><p>  由公式 &

58、lt;/p><p>  并代入數(shù)據(jù)計(jì)算得出:</p><p>  Mjum=186.86N.m≤ Mer=2000N.m</p><p>  得,軋機(jī)溫升校核通過(guò)。</p><p><b>  (2)過(guò)載校核 :</b></p><p>  Mmax ≤ KG M er </p>&l

59、t;p>  由以下及相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式:</p><p>  Mmax=Mc+Md=M0+Mz+Mf+Md;</p><p>  M0=(0.03--0.06)Mer; </p><p>  Mf=Mf1/i+Mf2=P×f1×d1 + (1/η1- 1)(Mz+Mf1)/ i;</p><p>  Md= GD2/375

60、×(dn/dt) kg.m = GD2/38.2×(dn/dt) N.m</p><p>  其中:G :轉(zhuǎn)動(dòng)部分的重量,kg ; D:轉(zhuǎn)動(dòng)部分的慣性直徑,m 。</p><p>  dn/dt:轉(zhuǎn)速加速度。Mmax:軋制周期內(nèi),負(fù)荷圖中的最大力矩;</p><p>  P為軋制壓力; d為軋輥直徑; η為傳動(dòng)效率=0.98;</p>

61、;<p>  i為傳動(dòng)比=1;KG=2; M er=1000N.m;a=40m/s;b=60m/s。 </p><p>  代入數(shù)據(jù)計(jì)算得出: </p><p>  Mmax=650N.m ≤ KGMer=2×1000N.m=2000N.m </p><p>  所以軋機(jī)過(guò)載校核通過(guò)。</p><

62、p>  4.2 精軋機(jī)組電機(jī)校核</p><p><b>  (1)溫升校核:</b></p><p>  Mjum ≤ Mer </p><p>  由公式 </p><p>  并代入數(shù)據(jù)計(jì)算得出:<

63、/p><p>  Mjum=292.73N.m≤ Mer=1000N.m</p><p>  得出,軋機(jī)溫升校核通過(guò).</p><p><b>  (2)過(guò)載校核 :</b></p><p>  Mmax ≤ KG M er </p><p>  由以下及相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式</p><

64、p>  Mmax=Mc+Md=M0+Mz+Mf+Md;</p><p>  M0=(0.03--0.06)Mer; </p><p>  Mf=Mf1/i+Mf2=P×f1×d1 + (1/η1- 1)(Mz+Mf1)/ i;</p><p>  Md = GD2/375×(dn/dt) kg.m = GD2/38.2×

65、(dn/dt) N.m</p><p>  其中:G :轉(zhuǎn)動(dòng)部分的重量,kg ; D:轉(zhuǎn)動(dòng)部分的慣性直徑,m 。</p><p>  dn/dt:轉(zhuǎn)速加速度;Mmax:軋制周期內(nèi),負(fù)荷圖中的最大力矩;</p><p>  P為軋制壓力; d為軋輥直徑;η為傳動(dòng)效率=0.98; i為傳動(dòng)比=1; KG=2; M er=1000N.m;a=40m/s;b=60m/s。

66、 </p><p><b>  代入數(shù)據(jù)計(jì)算得出:</b></p><p>  Mmax= 650N.m≤ KG M er =2×1000N.m=2000N.m</p><p>  所以軋機(jī)過(guò)載校核通過(guò)。</p><p>  4.3 粗軋機(jī)組軋輥強(qiáng)度校核</p><p><

67、;b>  二輥:</b></p><p>  由經(jīng)驗(yàn)取d=800mm,l=800mm。</p><p>  軋制力取最大P=1539.65t;a=2l+L(輥身長(zhǎng))=3.3m;D=1000mm;W1為輥身抗彎斷面系數(shù),W2為輥頸抗彎截面系數(shù),Mk為軋輥扭矩;Wn為抗扭截面系數(shù)。</p><p><b>  則,</b><

68、/p><p>  輥身中央最大彎矩為:</p><p>  Mmax=P(a/4-L/8)= 94.3KN.m</p><p>  輥身中央最大彎應(yīng)力:</p><p>  =Mmax/W1=Mmax/=96.10MPa</p><p><b>  輥頸最大彎矩為:</b></p>&l

69、t;p>  Mmax=P(a-L)/4=61.5KN.m</p><p><b>  輥頸最大彎應(yīng)力:</b></p><p>  =Mmax/W2=Mmax/=123MPa</p><p><b>  輥頸扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力為:</b></p><p>  =Mk/Wn=60.1MPa</p&

70、gt;<p><b>  (2)四輥:</b></p><p>  由經(jīng)驗(yàn)取d支=800mm,l支=800mm。</p><p>  軋制力取最大P=2039.21t;a=2l+L(輥身長(zhǎng))=3.3m;DBR=1300mm;W1為輥身抗彎斷面系數(shù),W2為輥頸抗彎截面系數(shù),Mk為軋輥扭矩;Wn為抗扭截面系數(shù)。</p><p><

71、;b>  1)支承輥強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p>  輥身中央最大彎矩為:</p><p>  Mmax=P(a/4-L/8)= 124.9KN.m</p><p>  輥身中央最大彎應(yīng)力:</p><p>  =Mmax/W1=Mmax/=57.93MPa</p><p><b>  

72、輥頸最大彎應(yīng)力:</b></p><p>  =Mmax/W2=Mmax/=159MPa</p><p><b>  2)工作輥強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p><b>  輥頸扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力為:</b></p><p>  =Mk/Wn=79.7MPa</p><p&g

73、t;  由 支承輥材質(zhì)為合金鍛鋼,許用應(yīng)力為[]=160MPa,工作輥材質(zhì)為鍛鋼,許用應(yīng)力[]=140MPa,[]=84MPa </p><p>  知,軋輥強(qiáng)度校核通過(guò)。</p><p>  4.4 精軋機(jī)組軋輥強(qiáng)度校核</p><p>  由經(jīng)驗(yàn)取d支=910mm,d工=455mm;l支=910mm,l工=455mm。</p><p&g

74、t;  軋制力取最大P=2930.66t;a=2l+L(輥身長(zhǎng))=3.52m;DBR=1300mm;W1為輥身抗彎斷面系數(shù),W2為輥頸抗彎截面系數(shù),Mk為軋輥扭矩;Wn為抗扭截面系數(shù)。</p><p><b>  1)支承輥強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p>  輥身中央最大彎矩為:</p><p>  Mmax=P(a/4-L/8)=195.6

75、2 KN.m</p><p>  輥身中央最大彎應(yīng)力:</p><p>  =Mmax/W1=Mmax/=89.04MPa</p><p><b>  輥頸最大彎應(yīng)力:</b></p><p>  =Mmax/W2=Mmax/=157MPa</p><p><b>  2)工作輥強(qiáng)度計(jì)算

76、</b></p><p><b>  輥頸扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力為:</b></p><p>  =Mk/Wn=35.4MPa</p><p>  由 支承輥材質(zhì)為合金鍛鋼,許用應(yīng)力為[]=160MPa,工作輥材質(zhì)為鍛鋼,許用應(yīng)力[]=140MPa,[]=84MPa </p><p>  知,軋輥強(qiáng)度校核通過(guò)。&l

77、t;/p><p>  5. 車(chē)間平面布置圖</p><p><b>  平面布置圖附后</b></p><p><b>  6. 總結(jié)與收獲</b></p><p>  本次設(shè)計(jì)主要對(duì)熱軋板帶壓下規(guī)程做了一些規(guī)定,在通過(guò)對(duì)各個(gè)規(guī)程的設(shè)計(jì)和計(jì)算過(guò)程中,鞏固并加深了大學(xué)以來(lái)本專業(yè)所學(xué)知識(shí),為即將到來(lái)的畢業(yè)設(shè)

78、計(jì)打了基礎(chǔ),更為以后在工作中應(yīng)用所學(xué)知識(shí)奠定了一定的基礎(chǔ)。</p><p>  同時(shí)通過(guò)這次設(shè)計(jì),更加認(rèn)識(shí)到了自己的不足,須要多加練習(xí)和鞏固所學(xué)知識(shí),這樣才能學(xué)以致用,做得更好。</p><p><b>  軋制程序表</b></p><p>  注:B--軋件寬度;H--軋件軋前厚度;h--軋件軋后厚度;h---壓下量;--壓下率;L--軋件

79、長(zhǎng)度;--穿帶速度;--軋制速度;---間隙時(shí)間;--純軋時(shí)間;T--軋件尾部溫度;P--軋制力;Mz--軋制力矩</p><p>  產(chǎn)品規(guī)格:2.0mm1450mm; 坯料尺寸:230mm1500mm11m; 鋼種:Q215A;開(kāi)軋溫度:1180; 粗軋周期:76.68s; 精軋周期:104.3s; </p><p>  軋輥強(qiáng)度校核及軋機(jī)能力校核均通過(guò)。</p>

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