化工原理課程設(shè)計--kno3水溶液三效并流加料蒸發(fā)裝置的設(shè)計

1、<p><b>　　化工原理課程設(shè)計B</b></p><p>　　題目：KNO3水溶液三效并流加料蒸發(fā)裝置的設(shè)計</p><p>　　學(xué)生姓名： </p><p>　　學(xué) 號：

2、 </p><p>　　班 級： </p><p>　　專 業(yè)： </p><p>　　指導(dǎo)教師： </p><p>　　化工原理設(shè)計B任務(wù)書</p>&l

3、t;p>　　題目： KNO3水溶液三效并流加料蒸發(fā)裝置的設(shè)計</p><p>　　任務(wù)起止日期：2017年6月26日～2017年6月30日</p><p>　　化工原理課程設(shè)計任務(wù)</p><p>　　KNO3水溶液三效并流加料蒸發(fā)裝置的設(shè)計</p><p><b>　　摘要</b></p>&l

4、t;p>　　蒸發(fā)器可廣泛用于醫(yī)藥、食品、化工、輕工等行業(yè)的水溶液或有機(jī)溶媒溶液的蒸發(fā),特別適用于熱敏性物料(例如中藥生產(chǎn)的水、醇提取液等)。同時，蒸發(fā)操作也可對溶劑進(jìn)行回收。 </p><p>　　隨著工業(yè)蒸發(fā)技術(shù)的發(fā)展，蒸發(fā)器的結(jié)果和型式也不斷的改進(jìn)。目前，蒸發(fā)器大概分為兩類：一類是循環(huán)型，包括中央循環(huán)管式、懸筐式、外熱式、列文式及強(qiáng)制循環(huán)式等；另一類是單程型，包括升膜式、降膜式、升—降膜式等。這些蒸發(fā)器

5、型式的選擇，要多個方面綜合得出。</p><p>　　現(xiàn)在化工生產(chǎn)實踐中，為了節(jié)約能源、提高經(jīng)濟(jì)效益，很多廠家采用的蒸發(fā)設(shè)備是多效蒸發(fā)。因為這樣可以降低蒸氣的消耗量，從而提高蒸發(fā)裝置的各項熱損失。多效蒸發(fā)流程可分為：并流流程、逆流流程、平流流程以及錯流流程。在選擇型式時應(yīng)考慮料液的性質(zhì)、工程技術(shù)要求、公用系統(tǒng)的情況等。</p><p>　　關(guān)鍵詞：化工設(shè)備；三效蒸發(fā)裝置 ；溶液;并流<

6、;/p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　一 緒論……………………………………………………….....................（1）</p><p>　　二 設(shè)計任務(wù)………………………………………………….....................（2）</p><p>　　2.1設(shè)計任務(wù)……

7、………………………………………….....................（2）</p><p>　　2.2操作條件……………………………………………….....................（2）</p><p>　　三 設(shè)計條件及設(shè)計方案說明……………………………….....................（2）</p><p>　　四 物性數(shù)據(jù)及相關(guān)計算……

8、……………………………….....................（3）</p><p>　　4.1估計各效蒸發(fā)量和完成液濃度……………………….....................（3）</p><p>　　4.2估計各效蒸發(fā)溶液的沸點和有效總溫度差………….....................（4）</p><p>　　4.3加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量

9、的初步計算……….....................（5）</p><p>　　4.4蒸發(fā)器傳熱面積的估算……………………………….....................（7） </p><p>　　4.5有效溫度的再分配…………………………………….....................（7）</p><p>　　4.6重復(fù)上述計算步驟………………………

10、…………….....................（8）</p><p>　　4.7計算結(jié)果列表………………………………………........................（11）</p><p>　　五 主體設(shè)備計算和說明…………………………….......................……..（11） </p><p>　　5.1加熱管的選擇和

11、管數(shù)的初步估計………………….........................（11）</p><p>　　5.2循環(huán)管的選擇……………………………………….........................（11）</p><p>　　5.3加熱管的直徑以及加熱管數(shù)目的確定…………….........................（12） </p><p&

12、gt;　　5.4分離室直徑和高度的確定………………………….........................（13）</p><p>　　5.5接管尺寸的確定…………………………………….........................（14）</p><p>　　六 附屬設(shè)備的選擇………………………………………..........................（16）</p>

13、;<p>　　6.1氣液分離器………………………………………….........................（16）</p><p>　　6.2蒸汽冷凝器………………………………………….........................（16）</p><p>　　七 三效蒸發(fā)器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計算結(jié)果……………….........................（18）&

14、lt;/p><p>　　7.1蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸的確定………………………….................（18）</p><p>　　7.2 氣液分離器結(jié)構(gòu)尺寸的確定……………………………................（18）</p><p>　　7.3 蒸汽冷凝器主要結(jié)構(gòu)的確定..........................................

15、..................（19）</p><p>　　八 設(shè)計心得……………………………………………….........................（20）</p><p>　　九 參考文獻(xiàn)……………………………………………….........................（20）</p><p>　　十 附錄…………………………………………………

16、….........................（21）</p><p>　　附錄A：并流加料三效蒸發(fā)器的物料衡算和熱量衡算示意圖…………………………...........................................................................（21）</p><p>　　附錄B：并流加料蒸發(fā)流程……...............

17、............................................（22）</p><p><b>　　一、緒論</b></p><p>　　蒸發(fā)是使含有不揮發(fā)溶質(zhì)的溶液沸騰汽化并移出蒸氣，從而使溶液中溶質(zhì)濃度提高的單元操作。蒸發(fā)有它獨特的特點：從傳熱方面看，原料液和加熱蒸氣均為相變過程，屬于恒溫傳熱；從溶液特點分析，有的溶液有晶體析出、易結(jié)垢、

18、易生泡沫、高溫下易分解或聚合、粘度高，腐蝕性強(qiáng)；從傳熱溫差上看，因溶液蒸氣壓降低，沸點增高，故傳熱溫度小于蒸發(fā)純水的溫度差；從泡沫夾帶情況看 ，二次蒸氣夾帶泡沫。需用輔助儀器除去；從能源利用上分析，可以對二次蒸氣重復(fù)利用……這就要求我們從五個方面考慮蒸發(fā)器的設(shè)計。</p><p>　　降膜式蒸發(fā)器在降膜蒸發(fā)器中，液體和蒸汽向下并流流動。料液經(jīng)預(yù)熱器預(yù)熱至沸騰溫度，經(jīng)頂部的液體分布裝置形成均勻的液膜進(jìn)入加熱管，并在

19、管內(nèi)部分蒸發(fā)。 </p><p>　　二次蒸汽與濃縮液在管內(nèi)并流而下.料液在蒸發(fā)器中的停留時間短，能適應(yīng)熱敏性溶液的蒸發(fā).另外，降膜蒸發(fā)還適用于高粘度溶液，粘度范圍在0.05-0.4Pas。降膜蒸發(fā)器極易使管內(nèi)的泡沫破裂，故亦適用于易發(fā)泡物料的蒸發(fā)。由于降膜蒸發(fā)器是液膜傳熱，所以其傳熱系數(shù)高于其他形式的蒸發(fā)器;此外，降膜蒸發(fā)沒有液柱靜壓力，傳熱溫差顯著高于其他形式的蒸發(fā)器。故可取的良好的傳熱效果，一次性

20、投入最小，是業(yè)主優(yōu)先選擇的蒸發(fā)器形式。強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器這種蒸發(fā)器利用外加動力（循環(huán)泵）將循環(huán)管下降的溶液和部分原料液送到加熱室。大大加快了循環(huán)速度。循環(huán)速度的大小可通過調(diào)節(jié)泵的流量來控制。一般循環(huán)速度在2.5m/s以上。當(dāng)循環(huán)液體流過熱交換器時被加熱，然后在分離器中壓力降低時部分蒸發(fā)，從而將液體冷卻至對應(yīng)該壓力下的沸點溫度，特別適用于易結(jié)晶物料。自然循環(huán)蒸發(fā)器在自然循環(huán)蒸發(fā)器中，料液在加熱器中受熱蒸發(fā)，產(chǎn)生的二次蒸汽經(jīng)頂部進(jìn)入分離室，將液

21、體分離后排出。分離出的液體通過循環(huán)管流回蒸發(fā)器，并在熱虹吸的作用下進(jìn)入加熱器受熱蒸發(fā)。這樣就形成了一個閉路循環(huán)。加熱器和分離器之間的溫差愈大，產(chǎn)生的蒸汽氣泡愈多。這樣可以強(qiáng)化熱虹吸的</p><p>　　作用和增加流動速度，從而獲得較好的傳熱效果。自然循環(huán)蒸發(fā)器不需要循環(huán)泵，運(yùn)行費(fèi)用較低。</p><p>　　二、設(shè)計任務(wù)及操作條件</p><p><b>

22、;　　2.1 設(shè)計任務(wù)</b></p><p>　?。?）處理能力 水溶液</p><p>　　（2）設(shè)備形式 中央循環(huán)管式蒸發(fā)器</p><p><b>　　2.2 操作條件</b></p><p>　?、?水溶液的原料液的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.15，完成液質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.45，原料液溫度為80℃，恒壓比熱

23、容為3.5kJ/(kg·℃)。</p><p>　?、诩訜嵴羝麎毫?00kPa(絕壓)，冷凝器壓力為20kPa(絕壓)。</p><p>　?、鄹餍д舭l(fā)器的總傳熱系數(shù)為：=2000W/(·℃),=1000W/(·℃),=500W/(·℃)。</p><p>　?、芨餍Ъ訜嵴羝睦淠壕陲柡蜏囟认屡懦?。假設(shè)各效傳熱面積相等，

24、并忽略溶液的濃縮熱和蒸發(fā)器的熱損失，不考慮液柱靜壓和流動阻力對沸點的影響。</p><p>　?、菝磕臧凑?00天計，每天24小時連續(xù)運(yùn)行。</p><p><b>　?、迯S址：天津地區(qū)</b></p><p>　　三、設(shè)計條件及設(shè)計方案說明</p><p>　　本次設(shè)計要求采用中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，在工業(yè)上被稱為標(biāo)準(zhǔn)蒸發(fā)

25、器。其特點是結(jié)構(gòu)緊湊、制造方便、操作可靠等。它的加熱室由一垂直的加熱管束構(gòu)成，在管束中央有一根直徑較大的管子，為中央循環(huán)管。</p><p>　　在蒸發(fā)操作中，為保證傳熱的正常進(jìn)行，根據(jù)經(jīng)驗，每一效的溫差不能小于5～7。通常，對于沸點升高較大的電解質(zhì)溶液，應(yīng)采取2～3效。由于本次設(shè)計任務(wù)是處理KNO3溶液。這種溶液是一種沸點升高較大的電解質(zhì)，故選用三效蒸發(fā)器。另外，由于KNO3溶液是一種粘度不大的料液，故多效蒸發(fā)

26、流程采用并流操作。</p><p>　　多效蒸發(fā)器工藝設(shè)計的主要依據(jù)是物料衡算、熱量衡算及傳熱速率方程。計算的主要項目有：加熱蒸氣的消耗量，各效溶劑蒸發(fā)量以及各效的傳熱面積等。多效蒸發(fā)器的計算一般采用迭代計算法。</p><p>　　四、物性數(shù)據(jù)及相關(guān)計算</p><p>　　4.1 估計各效蒸發(fā)量和完成液濃度</p><p>　　年產(chǎn)量：7

27、9200噸 ，且每年按照300天計算，每天24小時。</p><p><b>　　進(jìn)料流量：</b></p><p>　　F=79200t/a=79200×1000/(300×24)=11000kg/h （4-1）</p><p><b>　　總蒸發(fā)量：</b></p&g

28、t;<p>　　W=F（1-）=11000（1-）=7333.33kg/h （4-2）</p><p>　　因并流加料，蒸發(fā)中無額外蒸汽引出，可設(shè) W1:W2:W3=1:1.1:1.2</p><p>　　W=W1+W2+W3=3.3W （4-3）</p><p>

29、　　W1== 2222.22 kg/h </p><p>　　W2=1.1 W1 = 2444.44 kg/h</p><p>　　W3=1.2W1= 2666.66kg/h </p><p>　　X1===0.188 </p><p>　　X2===

30、0.261 </p><p>　　X3==0.45 </p><p>　　4.2 估計各效蒸發(fā)溶液的沸點和有效總溫度差</p><p>　　設(shè)各效間壓力降相等，則總壓力差為</p><p>　　(4-4) </p><p>　　各效間的平

31、均壓力差為 </p><p>　　由各效的壓力差可求得各效蒸發(fā)室的壓力，即</p><p>　　由各效的二次蒸氣壓力，從手冊中可查得相應(yīng)的二次蒸氣的溫度和氣化潛熱列于下表中。</p><p>　　表4.1 二次蒸氣的溫度和氣化潛熱</p><p>　　蒸發(fā)操作常常在加壓或減壓下進(jìn)行，從手冊中很難直接查到非常壓下的溶液沸點。所以用以下方法估算:

32、</p><p><b>　　(4-5)</b></p><p>　　—常壓下(101.3kPa)由于溶質(zhì)引起的沸點升高，即溶液的沸點-水的沸點 常壓下水的沸點為100℃</p><p>　　表4-1 常壓下不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的KNO沸點如下表</p><p>　　經(jīng)查表400 kPa下飽和蒸汽溫度為143.4℃，氣化潛熱為

33、2138.5</p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　℃</b></p><p>　　由于不考慮液柱靜壓和流動阻力對沸點的影響，所以總溫差為℃</p><p><b>　　各效

34、料液溫度為℃</b></p><p><b>　　℃ </b></p><p><b>　　℃</b></p><p>　　由手冊可查得400KPa的飽和蒸汽的溫度為143.4℃、汽化潛熱為2138.5kJ/kg,所以</p><p><b>　　℃</b><

35、/p><p>　　4.3 加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量的初步計算</p><p>　　由于忽略溶液的濃縮熱，所以</p><p><b>　?、?lt;/b></p><p><b>　　②</b></p><p><b>　?、?lt;/b></p>&

36、lt;p>　　又W1+W2+W3=7333.33 ④</p><p>　　聯(lián)立 ①②③④ 計算得W1=2217.7kg/h</p><p>　　W2=2460.1kg/h</p><p>　　W3=2733.7kg/h</p><p>　　D1=226

37、3kg/h</p><p>　　與第一次計算結(jié)果比較，其相對誤差為</p><p>　　計算相對誤差均在0.05以下，故各效蒸發(fā)量的計算結(jié)果合理。</p><p>　　4.4 蒸發(fā)器傳熱面積的估算</p><p>　　誤差為，誤差較大，應(yīng)調(diào)整各效的有效溫度差，重復(fù)上述計算過程。</p><p>　　4.5 有效溫度的再

38、分配</p><p>　　重新分配有效溫度差，可得</p><p>　　4.6 重復(fù)上述計算步驟</p><p>　　4.6.1 計算各效料液 </p><p>　　由所求得的各效蒸發(fā)量，可求各效料液的濃度，即</p><p>　　4.6.2 計算各效料液的溫度 </p><p>　　因末效

39、完成液濃度和二次蒸氣壓力均不變，各種溫度差損失可視為恒定，故末效溶液的溫度仍為63.31℃,即</p><p><b>　　℃</b></p><p>　　則第Ⅲ效加熱蒸汽的溫度（也即第Ⅱ效料液二次蒸氣溫度)為</p><p>　　表4-2 常壓下不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的KNO沸點</p><p><b>　　相關(guān)查表

40、參數(shù)</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　各效料液溫度為 </b></p><p>　　溫度差重新

41、分配后各效溫度情況列于下表：</p><p>　　表4.2 三效蒸發(fā)器各效的溫度</p><p>　　4.6.3 各效的熱量衡算</p><p>　　由于忽略溶液的濃縮熱，所以</p><p>　?、?=0.9221W1+419.65 ②&l

42、t;/p><p>　　=0.8646W2-0.0853W1+784.06 ③</p><p>　　又W1+W2+W3=7411.5 ④</p><p>　　聯(lián)立 ①②③④ 計算得 W1=2235.3 kg

43、/h</p><p>　　W2=2480.82kg/h</p><p>　　W3=2739.05 kg/h</p><p>　　D1=2263 kg/h</p><p>　　與第一次計算結(jié)果比較，其相對誤差為</p><p>　　與第一次計算結(jié)果比較，其計算相對誤差均在0.05以下，故各效蒸發(fā)量的計算結(jié)果合理。其各效溶

44、液無明顯變化，不需要重新計算。</p><p>　　4.6.4 蒸發(fā)器傳熱面積的計算</p><p>　　誤差為，迭代計算結(jié)果合理。</p><p><b>　　平均傳熱面積為</b></p><p>　　4.7 計算結(jié)果列表</p><p>　　表4.3 物料計算的結(jié)果</p>

45、<p>　　五、主體設(shè)備計算和說明</p><p>　　5.1 加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計</p><p>　　根據(jù)加熱管的型號選用：φ25×2.5mm</p><p>　　根據(jù)實際情況選擇加熱管長度選用：2m</p><p>　　初步估算所需管子數(shù)為n</p><p><b>　　n=

46、</b></p><p>　　5.2 循環(huán)管的選擇</p><p>　　循環(huán)管的截面積是根據(jù)使循環(huán)阻力盡量減小的原則來考慮的。中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的循環(huán)管截面積可取加熱管總截面積的40%～100%。本次計算取90% 。</p><p>　　則循環(huán)管的總截面積為</p><p>　　根據(jù)上式結(jié)果，選取管徑相近的標(biāo)準(zhǔn)管型號為φ426&#

47、215;12 mm</p><p>　　循環(huán)管的管長與加熱管相等，為2 m。</p><p>　　5.3 加熱管的直徑以及加熱管數(shù)目的確定</p><p>　　加熱管的內(nèi)徑取決于加熱管和循環(huán)管的規(guī)格、數(shù)目及在管板上的排列方式。</p><p>　　節(jié)熱管在管板上的排列方式為正三角形</p><p>　　不同加熱管尺寸的

48、管心距查表得</p><p>　　表5.1 不同加熱管尺寸的管心距</p><p>　　由上表查得型號為φ25×2.5mm的管心距為</p><p><b>　　t=32mm</b></p><p><b>　　估計加熱管的內(nèi)徑</b></p><p><b

49、>　　其中， </b></p><p><b>　　取 </b></p><p><b>　　所以 </b></p><p>　　表5.2 殼體的尺寸標(biāo)準(zhǔn)</p><p>　　根據(jù)估算，及容器的公稱直徑表，試選用作為加熱管的內(nèi)徑，并以此內(nèi)徑和循環(huán)管外徑作同心圓，在同心

50、圓的環(huán)隙中，按加熱管的排列方式和管心距作圖。有圖可得，當(dāng)內(nèi)徑為1000mm是，獲得管數(shù)為918根，大于估算的管數(shù)，滿足要求。所以加熱管的直徑為,總加熱管數(shù)n=918。</p><p>　　5.4 分離室直徑和高度的確定</p><p>　　5.4.1 分離室體積的計算式為</p><p>　　其中，U為蒸發(fā)體積強(qiáng)度，一般允許值為，在此取。</p>&l

51、t;p>　　將工藝計算中二次蒸氣的溫度和流量以及根據(jù)溫度所查得的二次蒸氣的密度列于下</p><p>　　表5.3 二次蒸氣相應(yīng)密度</p><p>　　依據(jù)上表數(shù)據(jù)，分別算出各效分離室數(shù)據(jù)</p><p>　　為方便起見，各效分離室的尺寸均取一致，所以體積V取最大值。</p><p>　　5.4.2 分離室的高度和直徑的確定<

52、;/p><p><b>　　確定需考慮的原則：</b></p><p>　　分離式的高度與直徑之比H/D=1~2。對于中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，其分離室的高度一般不能小于1.8m，以保證足夠的霧沫分離高度。分離室的直徑也不能太小，否則二次蒸汽流速過大，將導(dǎo)致嚴(yán)重霧沫夾帶。</p><p>　　在允許條件下，分離室直徑應(yīng)盡量與加熱室相同，這樣可使結(jié)構(gòu)簡單，

53、加工制造方便。</p><p>　　高度與直徑均勻應(yīng)滿足施工現(xiàn)場的安裝要求。 </p><p><b>　　則 H=2.41m</b></p><p><b>　　D=1.60m</b></p><p>　　5.5接管尺寸的確定</p><p><b>　　流體進(jìn)出

54、口計算</b></p><p>　　5.5.1 溶液的進(jìn)出口</p><p>　　為統(tǒng)一管徑，按第Ⅰ效的流量計算，溶液的適宜流速按強(qiáng)制流動算，即則</p><p>　　依據(jù)無縫鋼管的常用規(guī)格選為φ25×2.5mm的標(biāo)準(zhǔn)管。</p><p>　　5.5.2 加熱管蒸汽進(jìn)出口與二次蒸氣出口的確定</p><

55、;p>　　表5.4 流體的適宜流速</p><p><b>　　飽和蒸汽適宜的流速</b></p><p>　　為統(tǒng)一管徑，取體積流量最大的末效流量為計算管徑的體積流量，則</p><p>　　依據(jù)無縫鋼管的常用規(guī)格選用為φ530×12mm的標(biāo)準(zhǔn)管。</p><p>　　5.5.3 冷凝水進(jìn)出口的確定&

56、lt;/p><p>　　冷凝水的排出屬于自然流動，</p><p>　　對于各效冷凝水密度可查的表</p><p>　　表5.5 各效冷凝水密度</p><p>　　分別計算各效冷凝水的管徑：</p><p>　　為統(tǒng)一管徑，取計算得到各效最大的管徑為設(shè)計的管徑，則</p><p>　　依據(jù)無縫鋼管

57、的常用規(guī)格選用直徑為φ114×6mm的標(biāo)準(zhǔn)管。</p><p><b>　　六、附屬設(shè)備的選擇</b></p><p><b>　　6.1 氣液分離器</b></p><p>　　根據(jù)蒸氣流速和各氣液體分離器的性能，選擇慣性式除沫器作為氣液分離器。</p><p><b>　　其

58、主要尺寸確定為</b></p><p>　　除沫器內(nèi)管的直徑 </p><p><b>　　且 </b></p><p>　　除沫器外罩管的直徑 </p><p>　　除沫器外殼的直徑 </p><p>　　除沫器的總高度 </p><p

59、>　　除沫器內(nèi)管頂部與器頂?shù)木嚯x </p><p><b>　　為設(shè)計方便取</b></p><p><b>　　6.2蒸汽冷凝器</b></p><p>　　選用多層多孔式冷凝器</p><p><b>　　尺寸確定</b></p><p>&

60、lt;b>　　6.2.1冷卻水量</b></p><p>　　冷卻水進(jìn)出口壓力為20 kPa</p><p>　　取冷卻水進(jìn)出口溫度為</p><p>　　由板式蒸汽冷凝器的性能曲線可查得1冷卻水可冷卻的蒸汽量為46.5kg</p><p>　　6.2.2冷凝器的直徑</p><p>　　根據(jù)二次蒸氣

61、的體積流量以及二次蒸氣的壓強(qiáng)，由冷凝器內(nèi)徑與蒸氣流量的關(guān)系圖可查得D=450mm</p><p>　　6.2.3淋水板的設(shè)計</p><p><b>　　淋水板數(shù)：</b></p><p>　　D=450mm,取n=4</p><p><b>　　淋水板間距：</b></p><

62、p>　　由公式L0 = D + （0.15～0.3）m </p><p><b>　　L</b></p><p><b>　　根據(jù)</b></p><p><b>　　則L</b></p><p>　　而，則淋水板間距符合條件</p><p>&l

63、t;b>　　弓形淋水板的寬度：</b></p><p><b>　　B=0.9D=</b></p><p>　　B=0.5D+0.05=275mm</p><p><b>　　淋水板堰高：</b></p><p>　　D = 450mm；h=40mm</p><

64、p><b>　　淋水板孔徑：</b></p><p>　　冷卻水循環(huán)使用，d取8 mm</p><p><b>　　淋水板孔數(shù)：</b></p><p>　　孔數(shù)應(yīng)取整數(shù)，故為558根</p><p>　　考慮到長期操作時易造成孔的堵塞，最上層板的實際淋水孔數(shù)應(yīng)加大10%~15%，為614~6

65、42根,其中各板孔數(shù)應(yīng)加大5%，為586根。淋水孔采用正三角形排列。</p><p>　　三效蒸發(fā)器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計算結(jié)果</p><p>　　7.1 蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸的確定</p><p>　　表7-1 蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　7.2 氣液分離器結(jié)構(gòu)尺寸的確定</p><p>　　表7-2 氣液

66、分離器結(jié)構(gòu)尺寸</p><p><b>　　續(xù)表7-2</b></p><p>　　7.3 蒸汽冷凝器主要結(jié)構(gòu)的確定</p><p>　　表7-3 蒸汽冷凝器主要結(jié)構(gòu)</p><p><b>　　八、設(shè)計心得</b></p><p>　　一個星期的課程設(shè)計就這樣告一段落。在這

67、一個星期內(nèi)，我經(jīng)過自己的努力和奮斗終于完成了蒸發(fā)裝置的設(shè)計。話說回來這真的是不容易啊。想一想設(shè)計中遇到的困難，到現(xiàn)在還是難以忘記。我開始這個設(shè)計是在快要放暑假的最后一周。由于要放假了自己的情緒高漲，總是這么想：“早點設(shè)計完，早點收工?！痹谠O(shè)計途中我們遇到了很多問題。但是黃天不負(fù)有心人。在通過自己問老師，積極與同學(xué)與學(xué)長交流，積極查資料這些原本以為是很困難的問題已經(jīng)不是問題了。</p><p>　　在整個的設(shè)計過程

68、中，我深刻的認(rèn)識到查資料在整個課程設(shè)計中的重要性。通過這個設(shè)計我不但掌握了許多查資料的技巧而且了解了許多的物性知識。本設(shè)計需要大量的計算。我們必須以嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度去對待這個設(shè)計，因為設(shè)計中的每一步計算要是出錯的話必須返工。所以我們要嚴(yán)謹(jǐn)。不嚴(yán)謹(jǐn)?shù)脑拰⒃斐稍S多不必要的麻煩。記憶猶新的是計算各效的流量時。由于一個潛熱數(shù)據(jù)的讀錯讓我整整糾結(jié)了一天。這足以看出嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度在設(shè)計中的重要性。在說一下畫圖吧，那天晚上我畫圖直到3點多才睡覺，累的要死。但是

69、看這自己完成的圖紙心里就會有莫名的高興和突如其來的成就感。這也印證了那句歌詞“陽光總在風(fēng)雨后，請相信有彩虹”。總之，這次課程設(shè)計是歷經(jīng)千辛啊，就是在這千辛中使我的能力有了全方位的提高，這些提高對于我今后的學(xué)習(xí)、工作都有極大的幫助?！皩殑︿h從磨礪出，梅花香自苦寒來”。</p><p><b>　　九、參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 夏清 陳常貴主編 [M]

70、.化工原理. 修改版 天津:天津大學(xué)出版社，2005.</p><p>　　[2] 柴誠敬 劉國維 李阿娜主編 [M].化工原理課程設(shè)計. 天津:天津科學(xué)技術(shù)出版社，1994.</p><p>　　[3] 魏崇光 鄭曉梅主編 [M].化工工程制圖. 北京:化工工業(yè)出版社，1994.</p><p>　　[4] 劉光啟 馬連湘 劉杰主編[M].化學(xué)化工物性數(shù)據(jù)手冊.

71、 北京:化工工業(yè)出版社，2002.</p><p>　　[5] 《化學(xué)工程手冊》編輯委員會編[M].化學(xué)工程手冊.第九篇-蒸發(fā)及結(jié)晶. 北京:化工工業(yè)出版社，1985.</p><p>　　[6] 張玉秀主編[M].化工儀表及自動化. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社.1986.</p><p>　　[7] 唐克中 朱同鈞主編[M].畫法幾何及工程制圖. 北京:高等教育出版社

72、.2009.</p><p>　　附錄A：并流加料三效蒸發(fā)器的物料衡算和熱量衡算示意</p><p>　　附錄B：并流加料蒸發(fā)流程</p><p><b>　　符號說明</b></p><p><b>　　希臘字母</b></p><p>　　c——比熱容，kJ/(kg.h）

73、</p><p><b>　　d——管徑，m</b></p><p><b>　　D——直徑，m</b></p><p>　　D——加熱蒸汽消耗量，kg/h</p><p>　　F——進(jìn)料量，kg/h</p><p><b>　　f——校正系數(shù)，</b>

74、</p><p>　　g——重力加速度，9.81</p><p><b>　　h——高度，m</b></p><p><b>　　H——高度,m</b></p><p>　　K——總傳熱系數(shù)，℃)</p><p>　　L——加熱管長度,m</p><p&g

75、t;　　L——淋水板間距，m</p><p><b>　　n——效數(shù)，第n效</b></p><p><b>　　P——壓強(qiáng)，Pa</b></p><p><b>　　Q——傳熱速率，W</b></p><p>　　r——汽化潛熱,kJ/kg</p><p&

76、gt;<b>　　S——傳熱面積，㎡</b></p><p>　　R——熱阻，㎡.℃/W</p><p><b>　　t——管心距，m</b></p><p><b>　　T——蒸汽溫度，℃</b></p><p><b>　　u——流速，m/s</b>&

77、lt;/p><p><b>　　V——體積流量，</b></p><p>　　W——蒸發(fā)量，kg/h</p><p>　　W——質(zhì)量流量，kg/h</p><p><b>　　致謝</b></p><p>　　首先，我要感謝在百忙之中抽出時間來給我們指導(dǎo)的老師，他就像指南針一樣指