軌道工程無縫線路課程設計-- 區(qū)間無縫線路設計

1、<p><b>　　《軌道工程》</b></p><p><b>　　課程設計計算書</b></p><p>　　題目名稱 區(qū)間無縫線路設計 </p><p>　　院 （系） 軌道交通學院 </p><p>　　專 業(yè)

2、軌道交通學院 </p><p>　　班 級 鐵道工程技術六班 </p><p>　　姓 名 </p><p>　　學 號 </p><p>　　2013年 7 月 1 日 至 2013 年 7 月 5 日 共

3、1 周</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　簡 介 .........................................................................4</p><p>　　一、課程設計任務 .....................................

4、.......................5</p><p>　　二、課程設計目的 ...........................................................5</p><p>　　三、課程設計資料 ...........................................................5</p>

5、<p>　　四．課程設計要求 ............................................................7</p><p>　　五 .課程設計計算..............................................................7</p><p>　　5.1軌道強度檢算1...........

6、..................................................7</p><p>　　5.11 軌道各部件強度檢算................................................7</p><p>　　5.12 鋼軌強度檢算................................................

7、....7</p><p>　　5.13 軌枕彎矩的檢算.............................9</p><p>　　5.14道床頂面應力的檢算。.......................11</p><p>　　5.15路基面道床壓應力的檢算。...................11</p><p>　　5.21

8、強度檢算2.............................................................. ...12</p><p>　　5.22 軌枕彎矩的檢算......................... ..... 14</p><p>　　5.23道床頂面應力的檢算。.......................16</p><

9、;p>　　5.24路基面道床壓應力的檢算.....................16</p><p>　　5.3 根據強度條件和穩(wěn)定性條件計算鎖定軌溫..............17</p><p>　　5.31 溫度應力的計算.......................................................17</p><p>

10、;　　5.32軌道穩(wěn)定性允許溫度壓力......................................19</p><p>　　5.33軌道穩(wěn)定性允許溫升...........................................20</p><p>　　5.34根據強度條件確定允許溫降...............20</p><p>　　5.

11、35設計鎖定軌溫計算 .....................................................20</p><p>　　5.36鋼軌溫度力....................................................................21</p><p>　　5.4伸縮區(qū)長度計算...................

12、........................................................22</p><p>　　5.4.1無縫線路緩沖區(qū)預留軌縫計算...................................23</p><p>　　5.4.1.1長軌條一端伸縮量的計算....................................23</

13、p><p>　　5.4.1.2緩沖軌一端伸縮量的計算 .................................23</p><p>　　5.4.1.3預留軌縫的計算........................................................23</p><p>　　5.5 配軌設計計算..................

14、.........................................25</p><p>　　5.51 曲線1配軌設計計算................................................25</p><p>　　5.52 曲線2配軌設計計算.................................................31

15、</p><p><b>　　簡 介</b></p><p>　　鐵路軌道是有別于橋梁、房屋等土建工程結構物的結構。首先，它的基礎是由松散的介質（道碴）所組成，其次是它所承受的來自機車車輛的荷載具有隨機性和重復性。因而在軌道結構的各個部件中產生了非常復雜的應力、變形和其他的動力響應（震動加速度等）。此外，軌道（特別是道床）還會不可避免地產生不均勻下沉和殘余變形積

16、累，使軌道幾何形位發(fā)生偏差，形成各種軌面及方向上的不平順，增大了輪軌之間的相互動力作用，軌道破壞的發(fā)展速度加快，這就需要依靠加強對軌道的養(yǎng)護維修來加以消除。因此，鐵路軌道是一種邊工作邊維修的工程結構物；并且必須根據速度、軸重和運量的運營條件的要求，不斷地加強和完善軌道結構，而軌道力學分析則是達到這一目的的不可或缺的手段。 </p><p>　　一 .課程設計任務書</p><p>　　1

17、.無縫線路軌道強度檢算</p><p>　　2.無縫線路穩(wěn)定性檢算</p><p>　　3.根據強度條件和穩(wěn)定性條件計算鎖定軌溫</p><p>　　4.伸長區(qū)長度計算（包括緩沖區(qū)位置布置）</p><p>　　5.預留軌縫設計計算</p><p>　　6.配軌計算并繪制溫度應力圖</p><p&g

18、t;<b>　　二 .課程設計目的</b></p><p>　　區(qū)間無縫線路的目的是結合輪軌相互作用理論，用各種計算模型來分析軌道及其各個部件在機車車輛荷載作用下產生的應力、變形及其他動力影響，對軌道結構的主要部件進行強度檢算。在提速、重載和高速列車運行的條件下，通過對軌道結構力學分析、軌道結構穩(wěn)定性分析，行車的平穩(wěn)鐵路軌道課程設計性和安全性等進行評估，確定線路允許的最高運行速度和軌道結構的

19、強度儲備。</p><p><b>　　三 .課程設計資料</b></p><p>　　線路條件：曲線半徑R=1000m；</p><p>　　鋼軌：60kg/m，U71鋼軌，25m長的標準軌；</p><p>　　軌枕：Ⅱ型混凝土軌枕1760根/km；</p><p>　　道床：碎石道碴，厚度為

20、40cm； </p><p><b>　　路基：既有線路基；</b></p><p>　　鋼軌支點彈性系數D：檢算鋼軌強度時，取 30000 N/mm；</p><p>　　檢算軌下基礎時，取70000N/mm；</p><p>　　由于鋼軌長度為25m，鋼軌類型為60kg/m， <

21、/p><p>　　曲線最小半徑R=600m；</p><p>　　鋼軌截面積F=77.45 cm2</p><p>　　鋼軌慣性矩I=1048cm4</p><p>　　鋼軌彈性模量E=2.1×105 MPa，軌道原始彈性彎曲半波長0l=720cm,原始彈性彎曲矢度Foe=2.5mm，原始塑性彎曲矢度Fop=2.5mm，軌道彎

22、曲變形矢度=2mm。，軌道框架剛度系數?β=1.0，等效道床阻力取R0=84.3N/cm </p><p>　　地區(qū)最高軌溫與最低軌溫根據 <軌道工程>表中根據班級與學號來選取。 </p><p><b>　　現(xiàn)有機車類型 </b></p><p>　　由已知分組規(guī)則為每組三人，依次安排可知我在按學號依次排在18位可知在六組，

23、選擇的客機與貨機分別為DF11與DF9。</p><p>　　機車參數： </p><p>　　DF11：三軸轉向架，輪載為115KN,軸距為2.0，機車構造速度為170km/h</p><p>　　DF9： 三軸轉向架，輪載為115KN,軸距為1.8，機車構造速度為100km/h</p><p>　　115KN115KN115

24、KN</p><p>　　↓__________________↓__________________↓ </p><p>　　2.0 2.0 </p><p>　　配軌設計計算主要參數</p><p>　　線路里程：DK14+000----DK19+000</p&

25、gt;<p>　　線路標準的理論長度：25 m</p><p>　　單元軌節(jié)長度為：一般為900m----1500m;每個單元軌節(jié)之間的焊接縫隙長度為：0.012m</p><p>　　四 .課程設計要求 </p><p>　　根據長軌條強度 穩(wěn)定性 橋上裂縫等檢算情況，綜合確定設計鎖定軌溫 。</p><p>　　1）相鄰

26、單元軌節(jié)的鎖定軌溫不大于10℃</p><p>　　2）長軌條內的最高與最低軌溫不大于 10℃</p><p>　　3)左右兩股鋼軌差不大于5 ℃</p><p>　　位移測樁采用150號混泥土預制，埋設于道床喳腳外的路肩上，埋深在凍結線0.5m以下。</p><p>　　聯(lián)合接頭距橋臺擋喳墻不小于2m，也不得設在橋臺 橋墩上，避開邊跨1/4

27、---1/2.。</p><p>　　左右鋼軌的聯(lián)合接頭想錯量不能大于40mm。 </p><p>　　五.課設計算 </p><p>　　5.1軌道強度檢算1 </p><p>　　5.11 軌道各部件強度檢算</p><p>　　由機車通過曲線軌道的允許速度確定。通過曲線軌道時的允許速度可

28、按Vmax=4.3√R來計算，由R=1000，可計算的Vmax=136km/h.可按此速度來檢算各部件的強度。</p><p>　　5.12 鋼軌強度檢算</p><p><b>　　計算步驟如下：</b></p><p><b>　?。?） 計算K值</b></p><p><b>　

29、　;</b></p><p>　　由資料，計算鋼度強度的D=30000n/mm，按無縫線路的要求，軌枕的均勻 布置，軌枕間距a=10000/1760=568.2mm.由此可知k=D/a=30000/568.2=52.8 MP.。</p><p><b>　　（2） 計算β值</b></p><p>　　E值一般取 MP ;

30、由預期垂直磨耗為6mm的60kg鋼軌,通過表6- -1可查的J=28790000 </p><p>　　= =0.001216（） </p><p><b>　?。?）計算</b></p><p>　　由于三個車輪的輪重和輪距相同，兩端的車輪對稱，只要任選1與2或2與3輪作為計算輪來計算彎矩的當量荷載，計算結果如下：</p>

31、;<p>　　當DF11：三軸轉向架，輪載為115KN,軸距為2.0，機車構造速度為170km/h</p><p><b>　　由</b></p><p><b>　?。?）計算靜力彎矩</b></p><p>　　由前面計算可知= 101763 為其中最大值，因此可以用來計算靜彎矩</p>

32、<p>　　=20921669.4</p><p><b>　　計算動彎矩</b></p><p>　　計算內燃機車運行條件下軌底彎曲應力的速度系數公式為,可算得速度系數為：</p><p><b>　　==0.544</b></p><p>　　由計算偏載系數的公式，式中的=75mm.,

33、則得=0.00275=0.15</p><p>　　由表6----4查得R=1000》800，可知橫向水平力系數?=1.45，將上述代入（6--24）的，由V=136，120<V<160，則得：</p><p>　　=20921669.4*(1+0.544 +0.15)*1.45*1</p><p>　　=51389896.55(N.mm)</p&

34、gt;<p>　　（6）計算鋼軌的動彎應力和</p><p>　　由于新軌的預期磨耗值為6mm，根據表6---1可查知新軌=375000 ，=291000.</p><p>　　則得軌底和軌頭應力為：</p><p>　　軌底 =/=51389896.55/375000 =137 MPa</p><p>　　軌頭

35、 =/=51389896.55/291000 =176.6 MPa</p><p>　　由查表可知25m長的60kg/m鋼軌的溫度應力=51MP,則鋼軌的基本應力為：</p><p>　　軌底 +=137+51=188（mpa）</p><p>　　軌頭 +=176.6+51=227.6(mpa)</p><

36、p>　　根據U71新軌的屈服極限=405（MPa）,新軌的安全系數K=1.3，允許應力為</p><p>　　=405/1.3=312（MPa)</p><p>　　可知軌底和軌頭的基本應力均小于，符合鋼軌的強度檢算條件。</p><p>　　5.13 軌枕彎矩的檢算</p><p>　　（1）計算K值和值。</p>&l

37、t;p>　　計算軌枕彎矩時，根據資料已知D=70000N/mm,由此可得K值和值</p><p><b>　　(MPa)</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　計算軌枕反力的當量荷載與計算一樣，也列表計算，其結果如下</p><p>　　根據表中較大的=10994

38、6 N</p><p><b>　　計算軌枕上的動壓力</b></p><p><b>　　速度系數：</b></p><p>　　偏載系數：=0.002=0.002*75=0.15</p><p><b>　　=(1++)R</b></p><p>　

39、　=(1+0.408+0.15)</p><p>　　=1.558*0.0015*570/2*109946</p><p>　　=73229 （N）</p><p>　　對于型軌枕L=2500mm,=500mm,e=950mmm,60kg/m軌底寬b=150mm,將其代入下列計算式計算下截面正彎矩，得：</p><p>　　將上述各已知條件代

40、入可求得</p><p>　　=8262281(N.mm)</p><p>　　由將上述各值代入可求得</p><p>　　=-6933384（N.mm）</p><p>　　從上述可得知，軌枕中部支撐時產生的負彎矩比中部不支撐時的負彎矩大32.02% 。</p><p>　　5.14道床頂面應力的檢算。</p

41、><p>　　對于型軌枕，中部600mm不支承在道床上時，e=950mm,中部支承在道床上時=1175mm，b=275mm,所以按上述兩種支承情況可算得道床頂面壓應力為：</p><p>　　（73229/275*950）*1.6=0.448(MPa)</p><p>　　或 =（73229/275*1175）*1.6=0.363(MPa)</p>&

42、lt;p>　　由上述可知(MPa)</p><p>　　5.15路基面道床壓應力的檢算。</p><p>　　有兩種方法：一，根據已知的道床厚度，檢算路基面的道床壓應力，</p><p>　　二，根據路基填料的允許應力反算所需的厚度。</p><p><b>　　方法一： 計算和</b></p>&l

43、t;p>　　=b/2 cot =275/2 cot35=196.4(mm)</p><p>　　=1175/2 cot35=839mm)</p><p>　　由前述資料可知，有喳厚250mm,底渣厚200mm. 可推知道床的厚度為H=200+200/2=300</p><p>　　計算厚度在和h2之間，可根據式算得</p><p>　　

44、=0.149<=0.15(MPa)</p><p><b>　　方法二：</b></p><p>　　=297<300. （滿足條件）</p><p>　　所以, 當DF11：三軸轉向架，輪載為115KN,軸距為2.0，機車構造速度為170km/h時滿足要求，檢算通過.。</p><p>　　5.21

45、 強度檢算2</p><p>　　當為DF9內燃機車時： 三軸轉向架，輪載為115KN,軸距為1.8，機車構造速度為100km/h，用同樣方法計算得：</p><p><b>　　計算步驟如下：</b></p><p><b>　?。?） 計算K值</b></p><p><b>　　;

46、</b></p><p>　　由資料，計算鋼度強度的D=30000n/mm，按無縫線路的要求，軌枕的均勻布置，軌枕間距a=10000/1760=568.2mm.由此可知k=D/a=30000/568.2=52.8 MP.。</p><p><b>　?。?） 計算β值</b></p><p>　　E值一般取 MP ;由預期垂直

47、磨耗為6mm的60kg鋼軌,通過表6- -1可查的J=28790000 </p><p>　　= =0.001216（） </p><p><b>　?。?）計算</b></p><p>　　由于三個車輪的輪重和輪距相同，兩端的車輪對稱，只要任選1與2或2與3輪作為計算輪來計算彎矩的當量荷載，計算結果如下：</p>&l

48、t;p><b>　?。?）計算靜力彎矩</b></p><p>　　由前面計算可知= 97945.5為其中最大值，因此可以用來計算靜彎矩</p><p>　　=20136821.55</p><p><b>　　計算動彎矩</b></p><p>　　計算內燃機車運行條件下軌底彎曲應力的速度系

49、數公式為,可算得速度系數為：</p><p>　　==0.4（由于136>100）</p><p>　　由計算偏載系數的公式，式中的=75mm.,則得=0.00275=0.15</p><p>　　由表6----4查得R=1000》800，可知橫向水平力系數?=1.45，將上述代入（6--24）的，由V=136，120<V<160，則得：</

50、p><p>　　=20136821*(1+0.4 +0.15)*1.45*1</p><p>　　=45257505.2</p><p>　　（6）計算鋼軌的動彎應力和</p><p>　　由于新軌的預期磨耗值為6mm，根據表6---1可查知新軌=375000 ，=291000.</p><p>　　則得軌底和軌頭應力為

51、：</p><p>　　軌底 =/=45257505.2/375000 =120.69MPa</p><p>　　軌頭 =/=45257505.2/291000 =155.24MPa</p><p>　　由查表可知25m長的60kg/m鋼軌的溫度應力=51MP,則鋼軌的基本應力為：</p><p>　　軌底

52、 +=120.69+51=171.69mpa）</p><p>　　軌頭 +=155.24+51=206.24mpa)</p><p>　　根據U71新軌的屈服極限=405（MPa）,新軌的安全系數K=1.3，允許應力為</p><p>　　=405/1.3=312（MPa)</p><p>　　可知軌底和軌頭的基本應力均小于

53、，符合鋼軌的強度檢算條件。</p><p>　　5.22 軌枕彎矩的檢算</p><p>　?。?）計算K值和值。</p><p>　　計算軌枕彎矩時，根據資料已知D=70000N/mm,由此可得K值和值</p><p><b>　　(MPa)</b></p><p><b>　　=&l

54、t;/b></p><p>　　計算軌枕反力的當量荷載與計算一樣，也列表計算，其結果如下</p><p>　?。?）計算軌枕上的動壓力</p><p><b>　　速度系數：</b></p><p>　　偏載系數：=0.002=0.002*75=0.15</p><p><b>　

55、　=(1++)R</b></p><p>　　=(1+0.408+0.15)</p><p>　　=1.558*0.0015*570/2*111248</p><p>　　=74096 （N）</p><p>　　對于型軌枕L=2500mm,=500mm,e=950mmm,60kg/m軌底寬b=150mm,將其代入下列計算式計算下

56、截面正彎矩，得：</p><p>　　將上述各已知條件代入可求得</p><p>　　=8360102.87(N.mm)</p><p>　　由將上述各值代入可求得</p><p>　　=--7015409.28（N.mm）</p><p>　　從上述可得知，軌枕中部支撐時產生的負彎矩比中部不支撐時的負彎矩大32.02

57、% 。</p><p>　　5.23道床頂面應力的檢算。</p><p>　　對于型軌枕，中部600mm不支承在道床上時，e=950mm,中部支承在道床上時=1175mm，b=275mm,所以按上述兩種支承情況可算得道床頂面壓應力為：</p><p>　?。?4096/275*950）*1.6=0.454(MPa)</p><p>　　或

58、 =（74096/275*1175）*1.6=0.367(MPa)</p><p>　　由上述可知(MPa)滿足條件</p><p>　　5.24路基面道床壓應力的檢算。</p><p>　　有兩種方法：一，根據已知的道床厚度，檢算路基面的道床壓應力，</p><p>　　二，根據路基填料的允許應力反算所需的厚度。</p>&

59、lt;p><b>　　方法一： 計算和</b></p><p>　　=b/2 cot =275/2 cot35=196.4(mm)</p><p>　　=1175/2 cot35=839mm)</p><p>　　由前述資料可知，有喳厚250mm,底渣厚200mm. 可推知道床的厚度為H=200+200/2=300</p>

60、<p>　　計算厚度在和h2之間，可根據式算得</p><p>　　=0.1519>=0.15(MPa) 不滿足要求</p><p><b>　　方法二：</b></p><p>　　=300.56<300. （不滿足條件）</p><p>　　所以，當為DF9內燃機車時： 三軸轉向架，

61、輪載為115KN,軸距為1.8，機車構造速度為100km/h時，不滿足要求，檢算不通過。</p><p>　　5.3 根據強度條件和穩(wěn)定性條件計算鎖定軌溫</p><p>　　5.31 溫度應力的計算 </p><p>　　根據假設，用勢能駐值原理導出如下基本公式：</p><p>　　， 式中

62、 ；</p><p><b>　??；</b></p><p>　　—計算兩根鋼軌溫度壓力（N）；</p><p>　　E—鋼軌彈性模量，為2.1×10；</p><p>　　—兩根鋼軌對豎直中和軸線的慣性矩，</p><p>　　60kg/m鋼軌 =1048cm&

63、lt;/p><p>　　—軌道框架剛度系數，采用1.0；</p><p>　　—軌道彎曲半波長（cm）；</p><p>　　—軌道原始彈性彎曲半波長（cm）；720cm</p><p>　　—軌道原始彈性彎曲矢度（cm）；0.25cm</p><p>　　—軌道原始彈性彎曲的相對曲率矢度（），，</p>&

64、lt;p>　　為常量，其值根據無縫線路現(xiàn)場調查資料統(tǒng)計分析確定；</p><p>　　—軌道原始塑性彎曲曲率（）；=</p><p>　　—軌道彎曲變形矢度，采用0.2cm；</p><p>　　—曲線軌道半徑（cm）；100000cm</p><p>　　—等效道床橫向阻力；84.3N/cm</p><p>&

65、lt;b>　　求解過程：</b></p><p>　　=+=+=1.3858</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=4930.81</b></p><p><b>　　=68910.26</b></p><p

66、><b>　　=6797.29</b></p><p><b>　　= </b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=311254.1 N</p><p>　　5.32軌道穩(wěn)定性允許溫度壓力</p><p>　　式

67、中 —軌道穩(wěn)定性計算溫度壓力（N），按式（6-4）計算。</p><p>　　—安全系數，一般取=1.25～1.3。</p><p>　　=239426.23 N</p><p>　　5.33軌道穩(wěn)定性允許溫升</p><p>　　對于路基上無縫線路 </p><

68、p><b>　　=62.37</b></p><p>　　5.34根據強度條件確定允許溫降</p><p>　　鋼軌的強度條件是要求軌頭急軌底的邊緣荷載應力的最大可能值，不超過 </p><p>　　鋼軌的屈服強度除以一定的安全系數所得出的容許應力。其表達式如下：</p><p>　　式中 —經標準拉伸試驗所

69、得出的鋼軌鋼屈服強度，根據國家鋼軌鋼試驗資</p><p>　　料統(tǒng)計分析結果，按極限強度的不同等級，的取值不同；</p><p>　　—安全系數，新鋼軌，鋁熱焊及再用軌～1.35。</p><p>　　取405MP，取1.3，所以==311.54</p><p><b>　　計算式為：</b></p>&

70、lt;p>　　式中 —鋼軌動彎應力，取軌底的應力，本設計中取值為128~145MPa；</p><p>　　—鋼軌附加應力，取10；</p><p>　　= =67.2 </p><p>　　5.35設計鎖定軌溫計算 </p><

71、;p>　　式中 —設計鎖定軌溫，在小半徑曲線上宜取偏高值，在年軌溫幅度較大的地區(qū)宜取偏低值；</p><p>　　學號排列數為18，六班一號為選擇沈陽，故根據課本241頁，我應該選擇濟南各參數來計算</p><p>　　—濟南歷年最高軌溫（℃），取62.5℃；</p><p>　　—濟南歷年最低軌溫（℃），取-19.7℃；</p><

72、p>　　—軌道穩(wěn)定性允許溫差（℃）；</p><p>　　—軌道強度允許溫降（℃）；</p><p>　　—修正值，一般為0～5℃。</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=21.4+2.415</p><p><b>　　=23.815 ℃</b>

73、;</p><p><b>　　5.36鋼軌溫度力</b></p><p>　　設計鎖定軌溫范圍宜為10℃。橋上無縫線路或寒冷地區(qū)，當℃時，鎖定軌溫范圍不應小于6℃。</p><p>　　設計鎖定軌溫上限 </p><p>　　=23.815+5=28.815 ℃ </p

74、><p>　　設計鎖定軌溫下限 </p><p>　　=23.815-5=18.815 ℃</p><p>　　濟南最高溫度 62.5℃ ，最低溫度 -19.7℃ ， </p><p>　　設計鎖定軌溫上、下限應滿足下式條件：</p><p><b>　　℃</b>&l

75、t;/p><p>　　43.685℃ </p><p>　　鋼軌最大溫度拉力： </p><p>　　=2.177.451001.1848.515</p><p><b>　　=953 KN</b></p><p>　　鋼軌最大溫度壓力： </p><p>　　=2.17

76、7.451001.1843.685</p><p>　　=838.4 KN </p><p>　　5.4伸縮區(qū)長度計算</p><p>　　無縫線路鎖定后，長軌條的兩端將隨軌溫的升降而伸縮，其伸縮范圍的長度即為伸縮區(qū)長度。</p><p>　　式中 —鋼軌最大溫度拉力或壓力（N），</p><p>　　—接

77、頭阻力（N）；取490kN</p><p>　　r— 一股軌下道床縱向阻力，有碴道床路基上為一股軌下線路縱向阻 </p><p><b>　　力，取115cm</b></p><p><b>　　(拉）</b></p><p><b>　　=</b></p>

78、<p>　　=44.02<50m</p><p>　　. </p><p><b>　　(壓)</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=30.85<50m</p><p>　　所以 =50m

79、</p><p>　　5.4.1無縫線路緩沖區(qū)預留軌縫計算</p><p>　　5.4..1.1長軌條一端伸縮量的計算</p><p>　　式中 —長軌條一端的收縮量或伸長量（mm）；</p><p><b>　　= 5.18mm</b></p><p>　　2.54mm

80、 </p><p>　　5.4.1.2緩沖軌一端伸縮量的計算

81、 </p><p>　　式中 L—緩沖軌長度（m）取25m=2500cm；</p><p>　　—緩沖軌一端的收縮量或伸長量（mm）。</p><p><b>　　=2.9mm</b></p><p><b>　　=2.0

82、2mm</b></p><p>　　5.4.1.3預留軌縫的計算</p><p>　　在緩沖區(qū)需設置預留軌縫，以保證軌溫升高時軌縫不頂嚴，溫度降低時螺栓不受力。</p><p>　　當溫度降低，及冬天的情況下</p><p><b>　　長軌條一端收縮量：</b></p><p>&l

83、t;b>　　= 5.18mm</b></p><p><b>　　普通軌一端收縮量：</b></p><p>　　2.54mm </p><p>　　則長鋼軌和普通軌之間鋼軌接頭的軌縫擴大量：</p><p>　　=5.18+2.54=7.72mm</p><p>　　普通

84、軌之間鋼軌接頭的軌縫擴大量：</p><p>　　=2*2.54=5.08mm</p><p>　　夏天情況下由于，則不會有縱向位移。</p><p>　　此時長鋼軌和普通軌之間鋼軌接頭的軌縫縮小量為0mm，普通軌之間鋼軌接頭的軌縫縮小量為0mm。</p><p><b>　　設計構造軌縫，則：</b></p>

85、;<p>　　長鋼軌與普通鋼軌之間接頭的預留軌縫寬度須滿足：</p><p><b>　　，即</b></p><p>　　兩普通鋼軌之間接頭的預留軌縫寬度須滿足：</p><p>　　，即18-5.08=12.92mm</p><p>　　可取長軌條與普通軌之間的鋼軌接頭預留軌縫，普通軌之間的鋼軌接頭預留

86、軌縫</p><p>　　5.5 配軌設計計算</p><p>　　5.5.1配軌設計基本資料</p><p>　　線路里程DK14+000--- DK19000;</p><p>　　標準軌的理論長度為：25m；</p><p>　　單元軌節(jié)長度為：一般為900---1500m；</p><p&g

87、t;　　每個單元節(jié)軌之間的焊接縫隙長度為：0.012m</p><p><b>　　六班：曲線1</b></p><p>　　曲線起點里程：DK14+300</p><p><b>　　曲線半徑：3000</b></p><p><b>　　緩和曲線長：440</b></

88、p><p>　　曲線長560+學號個位數乘以10，（學號為20號），所以為560</p><p>　　---- 內外軌中心線間距的距離取值為1500mm</p><p>　　-----圓曲線長度</p><p>　　------緩和曲線長度</p><p><b>　　鋼軌類型為60軌</b><

89、/p><p><b>　　縮短軌布置的原因：</b></p><p>　　1）我國鐵路上采用左右二股鋼軌接頭對接的形式，因此在曲線和直線上，二股鋼軌的接頭必須左右對齊。</p><p>　　在曲線上，外股鋼軌比內股鋼軌軌線長，如果采用同樣長度的鋼軌，內股鋼軌將超前于外股鋼軌接頭，不能形成對接。</p><p><b&g

90、t;　　縮短軌布置的方法：</b></p><p>　　在內股軌線上鋪入適量的廠制縮短軌，使內外二股鋼軌始終保持對接的形式。</p><p>　　3、擬采用縮短軌類型的確定</p><p>　　1）計算曲線內股軌線的總縮短量</p><p>　　=1500/3000(560+440)=500(mm)</p><

91、p>　　2)選擇縮短量并計算縮短軌的根數</p><p><b>　　根據= 24.99</b></p><p>　　所以選擇縮短軌的長度為40mm</p><p>　　選擇縮短軌的根數為：=500/40=12.5根 取13根</p><p>　　外軌標準根數（軌縫為12mm）</p><p&g

92、t;<b>　　N==57.5></b></p><p>　　上述選用的縮短量滿足要求</p><p>　　ZH離第一個接頭距離=3+0.1*20=5</p><p><b>　　曲 線 2</b></p><p>　　曲線起點里程：DK16+800</p><p>

93、;<b>　　曲線半徑：6000</b></p><p><b>　　緩和曲線長：270</b></p><p>　　圓曲線長：620+學號十位數乘以100，（學號為20號），所以為820</p><p>　　1）計算曲線內股軌線的總縮短量</p><p>　　=1500/6000(270+820）

94、=272.5(mm)</p><p>　　2)選擇縮短量并計算縮短軌的根數</p><p><b>　　根據= 24.99</b></p><p>　　所以選擇縮短軌的長度為40mm</p><p>　　選擇縮短軌的根數為：=272.5/40=6.8根 取7根</p><p>　　外軌標準根數（軌