礦井通風(fēng)課程設(shè)計范文

1、<p>　　學(xué)院： </p><p>　　班級： </p><p>　　姓名： </p><p>　　學(xué)號： </p><p>　　指導(dǎo)教師： </p><p><b>　　目 錄<

2、;/b></p><p>　　第一節(jié)、礦井概況3</p><p><b>　　1、地質(zhì)概況3</b></p><p>　　2、礦井開拓方式及開采方法3</p><p>　　第二節(jié)、礦井的通風(fēng)系統(tǒng)5</p><p>　　1、礦井通風(fēng)的要求5</p><p>　

3、　2、礦井通風(fēng)系統(tǒng)5</p><p>　　3、確定通風(fēng)系統(tǒng)并做技術(shù)比較9</p><p>　　4、礦井通風(fēng)方式的確定10</p><p>　　5、采區(qū)通風(fēng)方式的確定11</p><p>　　6、采煤工作面通風(fēng)方式的確定12</p><p>　　第三節(jié)、礦井風(fēng)量計算13</p><p>

4、;　　1、礦井風(fēng)量計算原則13</p><p>　　2、礦井需風(fēng)量的計算13</p><p>　　第四節(jié)、礦井通風(fēng)總阻力及等積孔計算21</p><p>　　1、礦井通風(fēng)總阻力計算原則21</p><p>　　2、礦井通風(fēng)總阻力計算21</p><p>　　3、等積孔的計算26</p><

5、;p>　　第五節(jié)、礦井通風(fēng)設(shè)備的選擇29</p><p>　　1、風(fēng)機選擇原則29</p><p>　　2、風(fēng)機風(fēng)壓計算29</p><p>　　3、查找風(fēng)機并選型30</p><p>　　4、通風(fēng)機的輸出功率31</p><p>　　5、電動機的選擇及功率計算：31</p><p

6、>　　第六節(jié)、電費概算33</p><p>　　１、通風(fēng)容易時期：33</p><p>　　２、通風(fēng)困難時期：33</p><p>　　第七節(jié)、井災(zāi)害防治措施34</p><p>　　1、瓦斯管理措施34</p><p>　　2、煤塵的防治措施34</p><p><b&

7、gt;　　3、防火措施35</b></p><p>　　第八節(jié)、主要參考文獻(xiàn)36</p><p><b>　　第一節(jié)、礦井概況</b></p><p><b>　　1、地質(zhì)概況</b></p><p>　　該礦地處平原、地面標(biāo)高＋150m，井田走向長度5km，傾斜方向長度3.3km。

8、井田上界以標(biāo)高－165m為界，下界以標(biāo)高－1020m為界，兩邊以斷層為界，井田內(nèi)煤層賦存穩(wěn)定，井田可采儲量約1.08億噸。根據(jù)開采條件，煤炭供求狀況及“規(guī)程”規(guī)定，確定此礦為年產(chǎn)150萬噸的大型礦井，服務(wù)年限為72年。</p><p>　　井田內(nèi)有兩個開采煤層，為k1、k2，在井田范圍內(nèi)，煤層賦存穩(wěn)定，煤層15°，各煤層厚度、間距及頂?shù)装鍘r性參見地層概況簡圖（詳見下圖1）。礦井相對瓦斯涌出量為6.6m3

9、/T，煤層有自然發(fā)火危險，發(fā)火期為16－18個月，煤塵有爆炸性，爆炸指數(shù)為36％。</p><p>　　表1-1 綜合柱狀圖</p><p>　　2、礦井開拓方式及開采方法</p><p>　　采用立井多水平上下山開拓，由于本礦井型為150萬噸/a,屬于大型礦井，而且地處平原，井田走向長度5千米，傾斜方向長度3.3千米。為了方便安排礦井運輸和提升系統(tǒng)，滿足礦井的生

10、產(chǎn)能力的要求，所以決定開鑿一個主井和一個副井，主井為箕斗井提煤用，副井為罐籠井升降人員、材料、矸石，也作為進(jìn)風(fēng)井用，并設(shè)有梯子間。</p><p>　　第一水平標(biāo)高－380m，傾斜長為825×2m，服務(wù)年限為27年，因走向較短，兩翼各布置一個采區(qū)。每個采區(qū)上山部分和下山部分各分為五個區(qū)段回采。每采區(qū)各布置一個綜采工作面和一個高檔普采工作面，工作面長度150m，區(qū)段平巷及區(qū)段煤柱15m，采區(qū)巷道采用集中聯(lián)

11、合布置。</p><p>　　采區(qū)軌道上山均布置在k2煤層的底板穩(wěn)定細(xì)砂石中，區(qū)段回風(fēng)平巷與運輸上山，區(qū)段運輸平巷與軌道上山采用石門連接，為了保證生產(chǎn)正常接替，前期東西兩翼各安排兩個獨立通風(fēng)的煤層平巷掘進(jìn)頭，后期東西兩翼各安排兩個獨立通風(fēng)的煤層平巷掘進(jìn)頭和一個巖石下 山掘進(jìn)頭。西兩翼各有一個絞車房、變電所、火藥庫，亦需獨立通風(fēng)。主井為箕斗井提煤用，副井為罐籠井升降人員、材料、矸石，進(jìn)風(fēng)用，并設(shè)梯子間。</

12、p><p>　　礦井工作制：除綜采工作面采用4－6工作制外，其它均采用三八工作制。</p><p>　　井下同時作業(yè)的最多人數(shù)為700人，綜采工作面同時作業(yè)最多人數(shù)40人，高檔普采工作面同時作業(yè)最多人數(shù)60人。</p><p>　　第二節(jié)、礦井的通風(fēng)系統(tǒng)</p><p><b>　　1、礦井通風(fēng)的要求</b></p&g

13、t;<p>　?。?）每一礦井必須有完整的獨立通風(fēng)系統(tǒng)。</p><p>　?。?）進(jìn)風(fēng)井口應(yīng)按全年風(fēng)向頻率，必須布置在不受粉塵、煤塵、灰塵、有害氣體和高溫氣體侵入的地方。</p><p>　?。?）箕斗提升井或裝有膠帶運送機的井筒不應(yīng)兼做進(jìn)風(fēng)井，如果兼做進(jìn)風(fēng)井使用，必須采取措施，滿足安全的需要。</p><p>　?。?）多風(fēng)機通風(fēng)系統(tǒng)，在滿足風(fēng)量按

14、需分配的前提下，各主要通風(fēng)機的工作風(fēng)壓應(yīng)接近，當(dāng)通風(fēng)機之間的風(fēng)壓相差較大時，應(yīng)減小共用風(fēng)路的風(fēng)壓，使其不超過任何一個通風(fēng)機風(fēng)壓 的30%。</p><p>　?。?）每一個生產(chǎn)水平和每一采區(qū)，都必須布置回風(fēng)巷，實行分區(qū)通風(fēng)。</p><p>　?。?）井下爆破材料庫必須有單獨的新鮮風(fēng)流，回風(fēng)風(fēng)流必須直接引入礦井的總回風(fēng)巷或主要回風(fēng)巷中。</p><p>　?。?）井

15、下充電室必須用單獨的新鮮風(fēng)流通風(fēng)，回風(fēng)風(fēng)流應(yīng)引入回風(fēng)巷。</p><p><b>　　2、礦井通風(fēng)系統(tǒng)</b></p><p>　　通風(fēng)方式一般可分為中央式，對角式，混合式三種。現(xiàn)分別分析如下，并從技術(shù)和經(jīng)濟兩方面比較其優(yōu)缺點，擇優(yōu)選用。</p><p><b>　?。?）、中央式</b></p><p

16、><b>　　A、中央并列式</b></p><p>　　如下圖在地形條件許可時，進(jìn)風(fēng)井和出風(fēng)井大致并列在井田走向的中央，二井底都開掘到第一水平，主要通風(fēng)機設(shè)在出風(fēng)井的井口附近，將污風(fēng)抽到地表，出風(fēng)井的井底必須和總進(jìn)風(fēng)流隔開，出風(fēng)井的井口一般用防爆門緊閉；還要在巖石中做條回風(fēng)石門m—n，煤層傾角越大、總回風(fēng)石門越短，反之越長。</p><p>　　中央并列式的適

17、用條件</p><p>　　煤層傾角大、埋藏深，但走向長度不大(≤4km)，瓦斯、自然發(fā)火都不嚴(yán)重，在此條件下，采用中央并列式是比較合理的。這種通風(fēng)方式(和其它方式相比)，盡管存在著風(fēng)路較長，阻力較大，采空區(qū)的漏風(fēng)較大的缺點，但對于瓦斯、自然發(fā)火不嚴(yán)重的礦井來說，這并不很重要。同時，由于產(chǎn)生的阻力較大，通風(fēng)電力費較大，進(jìn)風(fēng)與出風(fēng)兩井筒之間的漏風(fēng)較大，箕斗井回風(fēng)時外部漏風(fēng)較大等，這些缺點對走向不大的礦井來說也不是一

18、個很大的問題。相反，由于煤層傾角大，總回風(fēng)石門長度小，開掘費小，兩個井筒(立井或斜井)集中，便于開掘，開掘費也較少，便于貫通，建井期限較短，采用中央并列式通風(fēng)方式，具有初期投資較少、出煤較快的優(yōu)點。同時它的護(hù)井煤柱較小，且便于延深井筒，為深部通風(fēng)的準(zhǔn)備工作提供有利條件。</p><p>　　B、中央分列式(又名中央邊界式)</p><p>　　如下圖進(jìn)風(fēng)井大致位于井田走向的中央，出風(fēng)井大致

19、位于井田淺部邊界沿走向的中央，在沿傾斜方向上，出風(fēng)井和進(jìn)風(fēng)井相隔—段距離，出風(fēng)井的井底高于進(jìn)風(fēng)井的井底，主要通風(fēng)機設(shè)在出風(fēng)井口附近；在井田走向的中央開鑿主井和副井。</p><p>　　中央分列式的適用條件</p><p>　　一般地說，這種通風(fēng)方式適用于煤層傾角較小，埋藏較淺，走向長度不大(≤4km) ，而且瓦斯，自然發(fā)火比較嚴(yán)重的新建礦井。與中央并列式相比，這種通風(fēng)方式的安全性要好，建

20、井期限略長，有時初期投資稍大(多打一個出風(fēng)井，少掘一條總回風(fēng)石門)，但相差不懸殊。如果中央有兩個井筒，以后在延深井筒、做深部通風(fēng)的準(zhǔn)備工作時，也就不會困難，這種方式由于多打一個直通地面的回風(fēng)井，所以礦井的通風(fēng)阻力較小，內(nèi)部漏風(fēng)小，這對于瓦斯，自然發(fā)火的管理工作是比較有利的，增加了一個安全出口，工業(yè)廣場設(shè)有主要通風(fēng)機的噪音影響，從回風(fēng)系統(tǒng)鋪設(shè)防塵灑水管路系統(tǒng)都比較方便。</p><p><b>　?。?）

21、、對角式</b></p><p><b>　　A、兩翼對角式</b></p><p>　　如下圖進(jìn)風(fēng)井筒大致位于井田走向的中央，兩個出風(fēng)井筒分別位于兩翼邊界采區(qū)中央的淺部，主要通風(fēng)機設(shè)在出風(fēng)井口附近。為了開采深水平，有時把兩翼風(fēng)井設(shè)在兩翼沿傾斜的中央和沿走向的邊界附近。用斜井和平峒開拓時，可把下圖中的立井改為斜井和平峒。</p><p

22、><b>　　兩翼對角式適用條件</b></p><p>　　一般認(rèn)為，這種布置方式(指對角風(fēng)井位于淺部邊界附近者)適用于煤層走向較大(超過4km)、井型較大、煤層上部距地面較淺、瓦斯和自然發(fā)火嚴(yán)重的新建礦井。它的優(yōu)缺點，完全和中央并列式相反，比中央分列式的安全性更好，但初期投資更大。如果能夠進(jìn)行相向掘進(jìn)，就能適當(dāng)減輕建井期限長，投產(chǎn)較晚的缺點。有些瓦斯等級不高，但煤層走向較長、產(chǎn)量較

23、大的新礦井，也可采用這種通風(fēng)方式。</p><p><b>　　B、分區(qū)對角式</b></p><p>　　進(jìn)風(fēng)井大致位于井田走向的中央，在每個采區(qū)各掘一個小回風(fēng)井，并分別安設(shè)抽出式分區(qū)主要通風(fēng)機，可不必做總回風(fēng)道。在圖9—5中也可以用斜井代替立井，或者進(jìn)風(fēng)用垂直于走向(或平行于走向)的平峒，出風(fēng)用斜井；或者進(jìn)風(fēng)和出風(fēng)都用平峒。</p><p>

24、;<b>　　分區(qū)對角式適用條件</b></p><p>　　煤層距地表淺，或因地表高低起伏較大，無法開掘淺部的總回風(fēng)道(因會穿出地面)，在此條件下，開采第一水平時，只能采用這種小風(fēng)井(立井、斜井或平峒)分區(qū)通風(fēng)的布置方式。每個采區(qū)各有獨立的通風(fēng)路線，互不影響，是這種通風(fēng)方式的主要優(yōu)點。</p><p><b>　?。?）、混合式</b><

25、/p><p>　　進(jìn)風(fēng)井與出風(fēng)井由三個以上井筒按上述各種方式混合組成，其中有中央分列與兩翼對角混合式和中央并列與中央分列混合式等。以中央分列與兩翼對角混合式通風(fēng)系統(tǒng)為例簡單說明。</p><p>　　A、中央分列與兩翼對角混合式</p><p>　　為了縮短基建時間，在初期采用中央分列式通風(fēng)系統(tǒng)，隨著生產(chǎn)的發(fā)展，當(dāng)開采到兩翼邊界時，則用中央分列與兩翼對角混合式的通風(fēng)系統(tǒng)

26、。總之，要在初期通風(fēng)系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，根據(jù)煤層賦存條件和生產(chǎn)發(fā)展情況等進(jìn)行分析確定。</p><p><b>　　混合式適用條件</b></p><p>　　這種通風(fēng)方式適用于井田范圍大，多煤層，多水平開采的礦井。大多用于老礦井的改造和擴建。</p><p>　　3、確定通風(fēng)系統(tǒng)并做技術(shù)比較</p><p>　　根據(jù)礦井概況

27、可知該礦井的年產(chǎn)量為150萬噸的大型礦井，由于該井田走向長度為5KM，大于中央并列式走向長度不大于4KM的設(shè)計要求，且該井田的瓦斯相對涌出量為6.6 m3/T屬于低瓦斯礦井，井田上部標(biāo)高-165m屬埋藏較淺的礦井，初期考慮中央邊界式通風(fēng)方式和兩翼對角式作比較：</p><p><b>　　（1）、技術(shù)比較：</b></p><p>　　中央邊界式使用于走向不大的礦井（

28、井田長度小于4000米），兩翼對角式適合于走向較大、井型較大的礦井，與中央邊界式相比，安全性更好，多一個通往地面的安全出口，發(fā)生事故時兩翼不相互影響，便于控制通風(fēng)，阻力較小。</p><p><b>　　（2）、經(jīng)濟比較：</b></p><p>　　因進(jìn)風(fēng)、采掘、運輸部分所需費用相差不大，主要考慮回風(fēng)部分的費用。</p><p>　　風(fēng)井的斷

29、面為12.8，總回風(fēng)平巷的斷面為9.62，故假設(shè)開掘1m總回風(fēng)平巷需5000元，1m風(fēng)井需6500元，兩翼對角式風(fēng)機一臺200萬元，中央邊界式風(fēng)機一臺300萬元。</p><p>　　故在不考慮通風(fēng)電費和井巷的維修費的條件下</p><p>　　采用中央邊界式通風(fēng)系統(tǒng)時回風(fēng)部分的費用為：</p><p>　　1245×2×0.5+（165+150

30、）×0.65+300=1749.75萬元</p><p>　　采用兩翼對角式通風(fēng)系統(tǒng)時回風(fēng)部分的費用為：</p><p>　?。?65+150）×0.65×2+200×2=809.5萬元</p><p>　　綜上分析，應(yīng)選用兩翼對角式的通風(fēng)方式。</p><p>　　4、礦井通風(fēng)方式的確定</p&

31、gt;<p>　　煤礦主要通風(fēng)機的工作方法基本上分為抽出式與壓入式兩種。</p><p><b>　?。?）、 抽出式</b></p><p>　　抽出式通風(fēng)是主要通風(fēng)機安裝在回風(fēng)井口，在抽出式通風(fēng)機的作用下，整個礦井通風(fēng)系統(tǒng)處于低于當(dāng)?shù)卮髿鈮旱母眽籂顟B(tài)。</p><p>　　抽出式優(yōu)點：井下風(fēng)流處于負(fù)壓狀態(tài)，當(dāng)主扇因故停止運轉(zhuǎn)時

32、，井下的風(fēng)流壓力提高可能使采空區(qū)瓦斯涌出量減少，比較安全；漏風(fēng)量小，通風(fēng)管理較簡單；與壓入式比，不存在過渡到下水平時期通風(fēng)系統(tǒng)和風(fēng)量變化的困難。</p><p>　　抽出式缺點：當(dāng)?shù)孛嬗行「G塌陷區(qū)井和采區(qū)溝通時，抽出式會不小窯積存的有害氣體抽到井下使有礦井效風(fēng)量減少。主要通風(fēng)機使井下風(fēng)流處于負(fù)壓狀態(tài)。一旦主要通風(fēng)機因故停止運轉(zhuǎn)，井下風(fēng)流的壓力提 高，有可能使采空區(qū)瓦斯涌出量減少，比較安全；壓入式主要通風(fēng)機使井下風(fēng)

33、流處于正壓狀態(tài)，當(dāng)主要通風(fēng)機停轉(zhuǎn)時，風(fēng)流壓力降低，有可能使采空區(qū)瓦斯涌出量增加。</p><p><b>　　（2）、壓入式</b></p><p>　　壓入式通風(fēng)是主要通風(fēng)機安裝在進(jìn)風(fēng)井口，作壓入式工作，井下風(fēng)流處于正壓狀態(tài)。</p><p>　　在低瓦斯礦的第一水平，礦井地面地形復(fù)雜、高差起伏，無法在高山上設(shè)置扇風(fēng)機?？偦仫L(fēng)巷無法連通或維護(hù)

34、困難的條件下選用。</p><p>　　優(yōu)缺點：1.壓入式的優(yōu)缺點與抽出式相反，能用一部分回風(fēng)把小窯塌陷區(qū)的有害氣體壓入到地面；2.進(jìn)風(fēng)線路漏風(fēng)大,管理困難；3.風(fēng)阻大、風(fēng)量調(diào)節(jié)困難；4.由第一水平的壓入式過渡到深部水平的抽出式有一定的困難；5.通風(fēng)機使井下風(fēng)流處于正壓狀態(tài)，當(dāng)通風(fēng)機停止運轉(zhuǎn)時，風(fēng)流壓力降低，有可能使采空區(qū)瓦斯涌量增加。</p><p>　　因此，正因為抽出式有著獨自的優(yōu)點

35、，井下風(fēng)流處于負(fù)壓狀態(tài)，當(dāng)主要通風(fēng)機因故停止運轉(zhuǎn)時，井下的風(fēng)流壓力提高可能使采空區(qū)沼氣涌出量減少，比較安全；漏風(fēng)量小，通風(fēng)管理較簡單。由于該礦井采用上下山交替開采，抽出式與壓入式相比，不存在過渡到下水平時期通風(fēng)系統(tǒng)和風(fēng)量變化的困難。所以本設(shè)計選用抽出式通風(fēng)方法。</p><p>　　5、采區(qū)通風(fēng)方式的確定</p><p>　　采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)是礦井的基本組成部分，它包括采區(qū)進(jìn)回風(fēng)和工作面進(jìn)回風(fēng)

36、巷道的布置方式，采區(qū)通風(fēng)路線的連接方式以及采區(qū)通風(fēng)設(shè)備的和通風(fēng)構(gòu)筑物的設(shè)置等基本內(nèi)容。</p><p>　　一般可以采用兩種方式：軌道上山進(jìn)風(fēng)和運輸上山回風(fēng)；運輸上山進(jìn)風(fēng)和軌道上山回風(fēng)。</p><p>　　兩種通風(fēng)方式的比較：</p><p>　　軌道上山進(jìn)風(fēng)，新鮮風(fēng)流不受煤炭釋放的瓦斯、煤塵污染及放熱影響。軌道上山的絞車房于通風(fēng)，變電所設(shè)在兩上山之間，在回風(fēng)處設(shè)

37、調(diào)節(jié)風(fēng)窗，利用兩上山間風(fēng)壓差通風(fēng)。</p><p>　　運輸上山進(jìn)風(fēng)，由于風(fēng)流方向與運煤方向相反，容易引起煤塵飛揚，煤炭在運輸過程中釋放的瓦斯，可使風(fēng)流的瓦斯和煤塵濃度增大，影響工作面的安全衛(wèi)生條件，輸送機設(shè)備所散發(fā)的熱量，使進(jìn)風(fēng)流溫度升高。此外，需在軌道上山的下部車場內(nèi)安設(shè)風(fēng)門，運輸?shù)V車來往頻繁，需要加強管理，防止風(fēng)流短路。</p><p>　　因此，該礦上山開采采用軌道上山通風(fēng)，下山開

38、采采用軌道下山進(jìn)風(fēng)，同時上山部分采用軌道上山和運輸上山同時回風(fēng)，這樣可以大大降低阻力。</p><p>　　6、采煤工作面通風(fēng)方式的確定</p><p>　　采煤工作面的通風(fēng)方法視甲烷涌出量、開采工作條件和開采技術(shù)而異，按工作面進(jìn)、回風(fēng)巷的數(shù)量和位置，可分為U型、E型、W型、Z型等通風(fēng)方式，其中U型應(yīng)用最為廣泛。</p><p>　　根據(jù)礦井開采設(shè)計圖紙，本礦井采用

39、的就是U型通風(fēng)方式，U型通風(fēng)方式是指采煤工作面有二條巷道，一條為進(jìn)風(fēng)巷，一條為回風(fēng)巷，上行通風(fēng)時，其下順槽為進(jìn)風(fēng)巷，上順槽為回風(fēng)巷，下行通風(fēng)是則相反。</p><p>　　第三節(jié)、礦井風(fēng)量計算</p><p>　　1、礦井風(fēng)量計算原則</p><p>　　礦井需風(fēng)量，按下列要求分別計算，并采取其中最大值。</p><p>　?。?）、按井下同

40、時工作最多人數(shù)計算，每人每分鐘共計風(fēng)量不得少于4m³；</p><p>　?。?）、按采煤、掘進(jìn)、硐室及其他實際需要風(fēng)量的總和進(jìn)行計算。</p><p>　　2、礦井需風(fēng)量的計算</p><p>　?。?）、采煤工作面需風(fēng)量的計算</p><p>　　采煤工作面的風(fēng)量應(yīng)該按下列因素分別計算，取得最大值</p><

41、p>　　1）、按瓦斯涌出量計算</p><p>　　Qwi=100QgwiKgwi</p><p>　　式中:Qwi——第i個采煤工作面需要風(fēng)量，m³/min</p><p>　　Qgwi——第i個采煤工作面瓦斯絕對涌出量，m³/min</p><p>　　Kgwi——第i個采煤工作面因瓦斯涌出不均勻的備用風(fēng)量系數(shù)，

42、它是該工作面瓦斯絕對涌出量的最大值和平均值之比。生產(chǎn)礦井可根據(jù)各個工作面正常生產(chǎn)條件時，至少進(jìn)行5晝夜的觀測，得出5個比值，取其最大值。通常機采工作面取Kgwi=1.2～1.6；炮采工作面取Kgwi=1.4～2.0；水采工作面取Kgwi=2.0～3.0。</p><p>　　Qgwi ＝日產(chǎn)量×6.6/（24×60）</p><p><b>　　綜采：<

43、/b></p><p>　　K1 煤層：Qgwi=1620×6.6/（24×60）=7.425m³/min</p><p>　　K2 煤層：Qgwi=1935×6.6/（24×60）=8.869m³/min</p><p><b>　　高檔普采：</b></p>&

44、lt;p>　　K1 煤層：Qgwi=1080×6.6/（24×60）=4.95m³/min</p><p>　　K2 煤層：Qgwi=1290×6.6/（24×60）=5.90m³/min</p><p><b>　　綜采：</b></p><p>　　K1 煤層： Qwi＝10

45、0×Qgwi×kgwi</p><p>　?。?00×7.425×1.2</p><p>　?。?91 m3/min</p><p>　　K2 煤層： Qwi＝100×Qgwi×kgwi</p><p>　?。?00×8.869×1.2</p>&l

46、t;p>　?。?064 m3/min</p><p><b>　　高檔普采：</b></p><p>　　K1 煤層：Qwi＝100×Qgwi×kgwi</p><p>　　＝100×4.95×1.2</p><p>　?。?94 m3/min</p><

47、p>　　K2 煤層：Qwi＝100×Qgwi×kgw i</p><p>　?。?00×5.9×1.2</p><p>　　＝709 m3/min</p><p>　　備用高檔普采工作面需風(fēng)量按正常生產(chǎn)的工作面需風(fēng)量的50%計算</p><p>　　709×50%＝355 m3/min。

48、</p><p>　　2）、按工作面進(jìn)風(fēng)溫度計算：</p><p>　　采煤工作面應(yīng)有良好的氣候條件。其進(jìn)風(fēng)流溫度可根據(jù)風(fēng)流溫度預(yù)測方法進(jìn)行計算。其氣溫與風(fēng)速應(yīng)符合表7-4-1的要求。</p><p>　　表7-4-1 采煤工作面空氣溫度與風(fēng)速對應(yīng)表</p><p>　　采煤工作面的需要風(fēng)量計算：</p><p>　

49、　Qwi=60VwiSwiKwi </p><p>　　式中:Vwi——第i個采煤工作面的風(fēng)速，按其進(jìn)風(fēng)流溫度從表7-4-1中選取，m/s；</p><p>　　Swi——第i個采煤工作面有效通風(fēng)斷面，取最大和最小控頂時有效斷面的平均值，m2</p><p>　　Kwi——第i個工作面的長度系數(shù)，可按表7-4-2選取。</p><p>　　表

50、7-4-2 采煤工作面長度風(fēng)量系數(shù)表</p><p>　　由于本礦井地處平原，故采煤工作面進(jìn)風(fēng)流氣溫為20℃，工作面長150 米，長度系數(shù)</p><p>　　選取1.1。查表1知：高檔普采需風(fēng)量Swi=9.4m2；綜采需風(fēng)量Swi=7.80m2。</p><p>　　高檔普采需風(fēng)量：K1 煤層：Qwi ＝60×Vwi×Swi×Kwi&

51、lt;/p><p>　?。?0×1.0×9.4×1.1</p><p>　?。?20.4 m3/min</p><p>　　K2 煤層：Qwi ＝60×Vwi×Swi×Kwi</p><p>　?。?0×1.0×9.4×1.1</p><

52、p>　?。?46.8 m3/min</p><p>　　綜采需風(fēng)量： K1 煤層：Qwi ＝60×Vwi×Swi×Kwi</p><p>　?。?0×1.0×7.8×1.1</p><p>　?。?15 m3/min</p><p>　　K2 煤層：Qwi ＝60

53、5;Vwi×Swi×Kwi</p><p>　　＝60×1.0×7.8×1.1</p><p>　?。?15 m3/min </p><p>　　3）、按工作人員數(shù)量計算</p><p><b>　　Qwi=4×nwi</b></p><p&

54、gt;　　式中 4——每人每分鐘應(yīng)供給的最低風(fēng)量，m3/min；</p><p>　　nwi——第i個采煤工作面同時工作的最多人數(shù)，個。</p><p>　　普采需風(fēng)量：Qwi ＝4×nwi＝4×40＝160 m3/min</p><p>　　綜采需風(fēng)量：Qwi ＝4×nwi＝4×60＝240 m3/min</p>

55、<p>　　4)、按風(fēng)速進(jìn)行驗算</p><p>　　按最低風(fēng)速驗算各個采煤工作面的最小風(fēng)量：</p><p>　　Qwi≥60×0.25×Swi</p><p>　　按最高風(fēng)速驗算各個采煤工作面的最大風(fēng)量：</p><p>　　Qwi≤60×0.25×Swi</p><

56、;p>　　按最低風(fēng)速驗算最小風(fēng)量：</p><p>　　K1高檔普采：60×0.25×9.4＝141 m3/min</p><p>　　K1綜采：60×0.25×7.8＝117 m3/min</p><p>　　K2高檔普采：60×0.25×9.4＝141 m3/min</p><

57、p>　　K2綜采：60×0.25×7.8＝117 m3/min</p><p>　　按最高風(fēng)速驗算最大風(fēng)量：</p><p>　　K1高檔普采：60×4×9.4＝2256 m3/min</p><p>　　K1綜采：60×4×7.8＝1872 m3/min</p><p>　　

58、K2高檔普采：60×4×9.4＝2256 m3/min</p><p>　　K2綜采：60×4×7.8＝1872 m3/min</p><p>　　根據(jù)風(fēng)速驗算各個工作面的風(fēng)量都符合要求。</p><p>　　用以上四種方法對采區(qū)每個獨立通風(fēng)的回采工作面進(jìn)行計算，選擇最值作為每個回采</p><p>　

59、　工作面所需風(fēng)量，把這些風(fēng)量和采區(qū)內(nèi)獨立通風(fēng)的備用工作面所需風(fēng)量累加起來，就是采</p><p>　　區(qū)內(nèi)回采工作面和備用工作面所需的總風(fēng)量。</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗，考慮綜采工作面漏風(fēng)取10﹪，即：（1064+709）×10﹪=177 m3/min。</p><p>　?。?）、掘進(jìn)工作面需風(fēng)量的計算</p><p>　　掘

60、進(jìn)工作面實際需要風(fēng)量，由經(jīng)驗可得：</p><p>　　煤巷的實際需要風(fēng)量為 300 </p><p>　　巖巷的實際需要風(fēng)量為 300</p><p>　　根據(jù)風(fēng)速進(jìn)行驗算：巖巷掘進(jìn)工作面的風(fēng)量為：</p><p>　　0.15*60*SWI≤QWI</p><p>　　巖巷：0.15×60×10

61、.1=91 m3/min</p><p>　　煤巷：0.25×60×9.6=144 m3/min</p><p>　　根據(jù)風(fēng)速驗算各個工作面的風(fēng)量都符合要求。</p><p>　　(3)、硐室需要風(fēng)量的計算</p><p>　　硐室實際需要風(fēng)量，應(yīng)根據(jù)不同類型的硐室分別進(jìn)行計算。</p><p>　

62、　因為本礦只有火藥庫、絞車房、變電所故可以不用計算可根據(jù)經(jīng)驗值所得火藥庫按經(jīng)驗值給定風(fēng)量：大型爆破材料庫為100～150，中小型爆破材料庫為60～100 ，采區(qū)絞車房及變電所為60～80。</p><p>　　結(jié)合本礦實際，取火藥庫實際風(fēng)量為120,絞車房實際風(fēng)量為80,變電所實際風(fēng)量為80。</p><p><b>　　5.礦井總風(fēng)量計算</b></p>

63、<p>　　礦井的總進(jìn)風(fēng)量，應(yīng)按采煤、掘進(jìn)、硐室及其他地點實際需要風(fēng)量的總和計算：</p><p>　　Qm=（∑Qwt+∑Qht+∑Qrt+∑Qot）×km</p><p>　　式中∑Qwt—— 采煤工作面和備用工作面所需風(fēng)量之和，m3/min；</p><p>　　∑Qht—— 掘進(jìn)工作面所需風(fēng)量之和，m3/min；</p>

64、<p>　　∑Qrt—— 硐室所需風(fēng)量之和，m3/min；</p><p>　　∑Qot—— 其他用風(fēng)地點所需風(fēng)量之和，m3/min。</p><p>　　km—— 礦井通風(fēng)（包括礦井內(nèi)部漏風(fēng)和配風(fēng)不均勻等因素）系數(shù)，可取1.15~1.25。</p><p><b>　　礦井容易時期：</b></p><p>

65、;　　西翼容易： ΣQwt =1064+709=1773 m3/min</p><p>　　ΣQht =300×2=600 m3/min</p><p>　　ΣQrt =120+80+80=280 m3/min</p><p>　　ΣQot =(1773+600+280)×3％=80 m3/min</p><p>　　Q

66、 西容 =（1773+600+280+80）×1.2=3193 m3/min</p><p>　　東翼容易： ΣQwt=1064+709+355=2128 m3/min</p><p>　　ΣQht =300×2=600 m3/min</p><p>　　ΣQrt =120+80+80=280 m3/min</p><p&g

67、t;　　ΣQot =（2128+600+280×3％=90 m3/min</p><p>　　Q 東容 =（2128+600+280+90）×1.2=3610 m3/min</p><p>　　Q 礦容= Q 西容+ Q 東容=3193+3610=6803/min</p><p><b>　　礦井困難時期：</b></

68、p><p>　　西翼困難： ΣQwt =1064+709=1773 m3/min</p><p>　　ΣQht =300×2+300=900 m3/min</p><p>　　ΣQrt =120+80+80=280 m3/min</p><p>　　ΣQot =(1773+900+280)×3％=89 m3/min</

69、p><p>　　Q 西難 =（1773+900+280+89）×1.2=3650m3/min</p><p>　　東翼困難： ΣQwt=1064+709+355=2128 m3/min</p><p>　　ΣQht =300×2+300=900 m3/min</p><p>　　ΣQrt =120+80+80=280 m3/

70、min</p><p>　　ΣQot =（2128+900+280）×3％=100 m3/min</p><p>　　Q 東難 =（2128+900+280+100）×1.2=4089 m3/min</p><p>　　Q 礦難= Q 西難+ Q 東難 =3650+4089=7739 m3/min</p><p>　　第四

71、節(jié)、礦井通風(fēng)總阻力及等積孔計算</p><p>　　1、礦井通風(fēng)總阻力計算原則</p><p>　?。?）、礦井通風(fēng)總阻力，不應(yīng)超過2940pa。</p><p>　?。?）、礦井井巷的局部阻力，新建礦井（包括擴建礦井獨立通風(fēng)的擴建區(qū)）宜按井巷摩擦阻力的10%計算，擴建礦井宜按井巷摩擦阻力的15%計算。</p><p>　　2、礦井通風(fēng)總阻力

72、計算</p><p>　　礦井通風(fēng)總阻力是指風(fēng)流由進(jìn)風(fēng)井口起，到回風(fēng)井口止，沿一條通路（風(fēng)流路線）各個分支的摩擦阻力和局部阻力的總和，簡稱礦井總阻力，用hm表示。</p><p>　　對于有兩臺或多臺主要通風(fēng)機工作的礦井，礦井通風(fēng)阻力應(yīng)該按每臺主要通風(fēng)機所服</p><p><b>　　務(wù)的系統(tǒng)分別計算。</b></p><

73、p>　　1）、通風(fēng)路線的確定：</p><p>　　A、最容易時期的最大風(fēng)阻風(fēng)路：</p><p>　　副井→運輸大巷→采區(qū)下部車場→軌道上山→區(qū)段進(jìn)風(fēng)石門→綜采進(jìn)風(fēng)平巷→綜采工作面→綜采回風(fēng)平巷→回風(fēng)石門→回風(fēng)大巷→風(fēng)井</p><p>　　B、最困難時期的最大風(fēng)阻風(fēng)路：</p><p>　　副井→運輸大巷→采區(qū)下部車場→軌道下山→區(qū)

74、段進(jìn)風(fēng)石門→綜采進(jìn)風(fēng)平巷→綜采工作面→綜回風(fēng)平巷→運輸上下山→回風(fēng)大巷→風(fēng)井</p><p><b>　　附:礦井平面圖1</b></p><p>　　2）、礦井通風(fēng)阻力計算方法</p><p>　　井下多數(shù)風(fēng)流屬于完全紊流狀態(tài)，故</p><p><b>　　Pa</b></p>&

75、lt;p><b>　　令， 或 </b></p><p>　　若通過井巷的風(fēng)量為Q(),則V=Q/s,代入上式，得：</p><p><b>　　， Pa</b></p><p>　　對于已定型的井巷，L、U和S等各項都為已知數(shù)，α值只和ρ成正比。故把上式中的</p><p>　　αLU/項用

76、符號來表示，即</p><p><b>　　，或</b></p><p>　　此稱為井巷的摩擦風(fēng)阻，它反映了井巷的特征。它只受α和L、U、S的影響，對于已定型的井巷，只受ρ的影響。</p><p><b>　　故 ，Pa</b></p><p>　　上式就是在完全紊流狀態(tài)下的摩擦阻力定律。當(dāng)摩擦風(fēng)阻

77、一定時，摩擦阻力和風(fēng)量的平方成正比。</p><p>　　按照上述計算方法，沿著選定的兩條最大阻力風(fēng)路，將各區(qū)段的摩擦阻力累加起來，并考慮適當(dāng)?shù)木植孔枇ο禂?shù)(一般不細(xì)算局部阻力)，即可算出通風(fēng)容易和通風(fēng)困難兩個時期的井巷通風(fēng)總阻力分別為：</p><p>　　hrmin＝1.2∑hfrmin，Pa</p><p>　　hrmax＝1.15∑hfrmax，Pa<

78、/p><p>　　式中 1.15 ——困難時期的局部阻力系數(shù)；</p><p>　　1.2——容易時期的局部阻力系數(shù)。 </p><p>　　附：井巷特征參數(shù)（如下表）</p><p>　?。保┩L(fēng)容易時期礦井總阻力計算：</p><p>　　容易時期礦井摩擦總阻力</p><p><b&g

79、t;　　礦井總阻力為：nh</b></p><p>　　h=1.2×=1.2×987.324=1184.79Pa</p><p>　　2）通風(fēng)困難時期礦井總阻力計算：</p><p>　　困難時期礦井摩擦總阻力</p><p><b>　　礦井總阻力為：</b></p>&l

80、t;p>　　h=1.15×=1.1.15×1917.165=2204.740Pa</p><p><b>　　3、等積孔的計算</b></p><p><b>　　（1）、容易時期</b></p><p>　　h=1184.79Pa</p><p><b>　　通

81、風(fēng)機風(fēng)壓：</b></p><p>　　=380+150=530m 150+165=315m</p><p>　　××g-××g-(-)×g×(+)/2</p><p>　　=530×1.28×9.8-315×1.2×9.8-(530-315)&#

82、215;9.8×(1.28+1.2)/2=331.24 Pa</p><p>　　故=h-+=1185-331+100=954Pa</p><p><b>　　通風(fēng)機風(fēng)量：</b></p><p>　　=k×Q=1.1×60.1=66.11</p><p>　　式中：k—漏風(fēng)損失系數(shù)，風(fēng)井不

83、做提升用時?。?１；箕斗井兼作回風(fēng)井時?。?１５；</p><p>　　回風(fēng)井兼作升降人員時?。?２</p><p><b>　　所以：</b></p><p>　　R=/=954/69.11 2=0.198</p><p>　　等積孔為：A=1.1917×/=1.1917×66.11/9540.5=

84、2.67</p><p><b>　?。?）、困難時期</b></p><p>　　礦井總阻力為：h=2205Pa</p><p>　　通風(fēng)機風(fēng)壓：=380+150=530m =150+165=315m</p><p>　　××g+(-)×g×(+)/2-×

85、15;g</p><p>　　=315×1.2×9.8+(530-315)×9.8×(1.28+1.2)/2-530×1.28×9.8=-331Pa</p><p>　　故 =h++=2205-331+100=1974Pa</p><p><b>　　通風(fēng)機風(fēng)量：</b></p&

86、gt;<p>　　=k×Q難=1.1×68.2=75.02</p><p><b>　　所以：</b></p><p>　　R=/=1974/68.2 2= 0.424</p><p>　　等積孔為：A=1.1917×/=1.1917×68.2/19740.5=1.829</p>

87、<p>　　通風(fēng)難易程度與等積孔的關(guān)系如下：</p><p>　　通風(fēng)難易程度與等積孔的關(guān)系表</p><p>　　可知，在通風(fēng)容易時期該礦為小阻力礦，在困難時期為中阻力礦</p><p>　　第五節(jié)、礦井通風(fēng)設(shè)備的選擇</p><p><b>　　1、風(fēng)機選擇原則</b></p><p

88、>　　礦井通風(fēng)設(shè)備是指主要通風(fēng)機和電動機。</p><p>　?。?）礦井必須裝設(shè)兩套同等能力的主通風(fēng)設(shè)備，其中一套做備用。</p><p>　?。?）選擇通風(fēng)設(shè)備應(yīng)滿足第一開采水平各個時期工況變化，并使通風(fēng)設(shè)備長期高效率運行。當(dāng)工況變化較大時，根據(jù)礦井分期時間及節(jié)能情況，應(yīng)分期選擇電動機。</p><p>　?。?）通風(fēng)機能力應(yīng)留有一定的余量，軸流式通風(fēng)機在

89、最大設(shè)計負(fù)壓和風(fēng)量時，輪葉運轉(zhuǎn)角度應(yīng)比允許范圍小5°；離心式通風(fēng)機的選型設(shè)計轉(zhuǎn)速不宜大于允許最高轉(zhuǎn)速的90%。</p><p>　　（4）進(jìn)、出風(fēng)井井口的高差在150m以上，或進(jìn)、出風(fēng)井井口標(biāo)高相同，但井深400m以上時，宜計算礦井的自然風(fēng)壓。</p><p><b>　　2、風(fēng)機風(fēng)壓計算</b></p><p><b>　

90、　由前計算可知：</b></p><p>　　通風(fēng)容易時期的通風(fēng)阻力與風(fēng)量的關(guān)系為：</p><p>　　= R×=0.198</p><p>　　風(fēng)機需風(fēng)量為： =k×Q易=1.1×60.1=66.11</p><p>　　風(fēng)機風(fēng)壓為：=954Pa</p><p>　　通風(fēng)困

91、難時期的通風(fēng)阻力與風(fēng)量的關(guān)系為：</p><p>　　= R×=0.424</p><p>　　風(fēng)機需風(fēng)量為：=k×Q難=1.1×68.2=75.02</p><p>　　風(fēng)機風(fēng)壓為：=2398Pa</p><p><b>　　3、查找風(fēng)機并選型</b></p><p&g

92、t;　　根據(jù)上述條件及風(fēng)機效率的要求可找到相宜的風(fēng)機為FBCDZ-8-NO.22C-2×220kw軸流式風(fēng)機（轉(zhuǎn)速為n=740 r/min）</p><p>　　通過阻力與風(fēng)量的關(guān)系可以得到兩個時期的通風(fēng)機工作阻力曲線，如下圖所示</p><p>　　做出相應(yīng)的阻力曲線后，可與風(fēng)機不同角度的工作曲線相交得一系列交點，根據(jù)通風(fēng)機選型方法可得通風(fēng)機的工況點，方法如下：</p&g

93、t;<p>　　通風(fēng)管道或礦井的通風(fēng)阻力與風(fēng)流的平方成正比：h=R×。 風(fēng)量越大，通風(fēng)阻力越高。當(dāng)通風(fēng)機與通風(fēng)管道或礦井相連時，通風(fēng)機的個體風(fēng)壓曲線與管道或礦井的風(fēng)阻特性曲線就有一交點，這個交點就叫做通風(fēng)機的工況點。如圖所示，a、a1和a2為管道或礦井的風(fēng)阻由R變?yōu)镽1和R2時，所對應(yīng)的工況點。</p><p>　　通風(fēng)機工況點示意圖 </p><p>　　由此方法

94、得出容易時期得工況點為Q=66.11m3/s，P=954Pa風(fēng)機葉片安裝角度</p><p>　　困難時期得工況點為Q=75.2m3/s，P=2398Pa風(fēng)機葉片安裝角度、</p><p>　　4、通風(fēng)機的輸出功率</p><p>　　單位時間內(nèi)通過通風(fēng)機的流量和通風(fēng)機給予每1空氣的全部能量之乘積，稱為通風(fēng)機的輸出功率，由于通風(fēng)機壓力有通風(fēng)機全壓和通風(fēng)機靜壓之分，所

95、以通風(fēng)機的輸出功率也分為通風(fēng)機全壓輸出功率和通風(fēng)機靜壓輸出功率 ，即：</p><p>　?。?#215;/1000，kW</p><p>　?。?×/1000，kW</p><p>　　5、電動機的選擇及功率計算：</p><p>　　通風(fēng)機輸入功率按通風(fēng)容易及困難時期，分別計算通風(fēng)機所需輸入功率、：</p><

96、;p><b>　　通風(fēng)容易時期：</b></p><p>　　=×/（1000×）=954×66.11/（1000×0.7）=90KW</p><p><b>　　通風(fēng)困難時期：</b></p><p>　　=×/（1000×）=2398×75.

97、2/（1000×0.8）=226KW</p><p>　　因0.6×=0.6×226=136KW</p><p><b>　　<0.6×</b></p><p>　　當(dāng)<0.6×時，則通風(fēng)容易時期用功率較小的電動機，在適當(dāng)?shù)臅r候再換用功率較大的電動機。通風(fēng)容易時期電動機的輸出功率習(xí)慣

98、用比例中項式計算(即平均值計算)，即：</p><p>　　初期：=×Ke/()=(90×200)0.5×1.15/(0.9×0.95)=180.4KW</p><p>　　后期：=×Ke/()=226×1.15/(0.9×0.95)=304 KW</p><p>　　式中：Ke——電動機容量備用

99、系數(shù)，取1.1-1.2；</p><p>　　——電動機效率，取0.9-0.94；</p><p>　　——傳動效率，電動機與通風(fēng)機直聯(lián)時取1；皮帶傳動時取0.95；</p><p>　　在初期，因電動機功率小于200KW，故宜選用低壓鼠籠式電動機，在后期宜選用高壓鼠籠式電動機。</p><p><b>　　第六節(jié)、電費概算<

100、/b></p><p>　　假設(shè)電費單價為0.8元/KW·h</p><p><b>　　１、通風(fēng)容易時期：</b></p><p>　　通風(fēng)機效率為：η=0.75</p><p>　　一臺通風(fēng)機一天的電費為： C1==954×66.11×24×0.8/(1000×

101、0.75)=1614.5元</p><p>　　一臺電動機一天的電費為：C2=×24×e=180.4×24×0.8=3540.5元</p><p>　　一年的電費為：C=330×2×(C1+C2)=330×2×(1614.5+3540.5)=3402300=3.4百萬元</p><p>

102、<b>　　２、通風(fēng)困難時期：</b></p><p>　　通風(fēng)機效率為：η=0.85</p><p>　　一臺通風(fēng)機一天的電費為：C1==2398×75.2×24×0.8/（1000×0.85）=4073.3元</p><p>　　一臺電動機一天的電費為：C2=×24×e=304&#

103、215;24×0.8=5836.6元</p><p>　　一年的電費為：C=330×2×(C1+C2)=330×2×(4073.3+5836.6)=6540600=6.54百萬元 </p><p>　　第七節(jié)、礦井災(zāi)害防治措施</p><p>　　為了保證礦井安全生產(chǎn)，自阿礦井建設(shè)和生產(chǎn)過程中，要重點防范瓦斯煤層、水

104、和火的威脅。本設(shè)計采用較先進(jìn)的設(shè)備，并建立了井下環(huán)境安全監(jiān)測系統(tǒng)，對瓦斯、煤層、水和火等災(zāi)害進(jìn)行了早期預(yù)防，綜合治理。</p><p><b>　　1、瓦斯管理措施</b></p><p>　　（1）、嚴(yán)格執(zhí)行《安全技術(shù)操作規(guī)程》第四章第一節(jié)《煤礦安全規(guī)程》的有關(guān)規(guī)定。</p><p>　　（2）、設(shè)專職瓦斯員對工作面每班巡回檢測，不得少于兩次

105、，發(fā)現(xiàn)問題及時匯報處理。另外，建立瓦斯的個體巡回檢測和連接檢查的雙重檢測系統(tǒng)，可靠預(yù)防和控制瓦斯事故的發(fā)生。</p><p>　?。?）、在采煤工作面以及與其相互連接的上下順槽設(shè)置瓦斯報警儀，檢測風(fēng)流中瓦斯含量，并將信息及時傳遞到地面控制室。</p><p>　　（4）、嚴(yán)格掌握風(fēng)量分配，保證各個工作面和機電硐室有足夠的新風(fēng)流。</p><p>　?。?）、按井下在

106、冊人員配置隔離式自救器。</p><p>　　（6）、嚴(yán)禁在工作面兩道再掘超過3m的硐室。</p><p>　?。?）、按規(guī)程規(guī)定設(shè)置反風(fēng)裝置，風(fēng)機能在規(guī)定時期內(nèi)反風(fēng)并達(dá)到規(guī)定風(fēng)量。</p><p>　?。?）、采后按規(guī)定時間回收，密閉，注漿。</p><p><b>　　2、煤塵的防治措施</b></p>

107、<p>　?。?）、掘進(jìn)機與采煤機都必須配備有可靠的降塵裝置，掘進(jìn)頭風(fēng)機要設(shè)防塵器。</p><p>　　（2）、利用環(huán)境安全監(jiān)測系統(tǒng)及時測定風(fēng)流中的防塵濃度。</p><p>　?。?）、獎勵防塵、灑水、降塵系統(tǒng)對煤流各轉(zhuǎn)載點必須經(jīng)常噴霧灑水。</p><p>　　（4）、對于容易積存煤塵處，應(yīng)定期進(jìn)行清理。</p><p>　

108、?。?）、井下煤倉和溜煤眼應(yīng)保持一定的存煤，不得放空，防止煤倉和溜煤眼出漏風(fēng)。</p><p>　?。?）、相鄰煤層所有運輸機道和回風(fēng)道必須設(shè)置隔爆木棚。</p><p>　?。?）、采掘工作面的工人應(yīng)按規(guī)定佩帶防護(hù)帽和防塵口罩。</p><p><b>　　3、防火措施</b></p><p>　?。?）、實行無煤柱沿

109、空掘巷開采，盡量少丟煤，清除煤層自然發(fā)火根源。</p><p>　?。?）、完善礦井通風(fēng)系統(tǒng)合理分配風(fēng)量，降低并控制負(fù)壓，以減少漏風(fēng)，每個面回采結(jié)束，要將其兩順槽就近連通并及時加以密閉，使采空區(qū)處于均壓狀態(tài)。</p><p>　?。?）、對每個工作面及采空區(qū)進(jìn)行束管監(jiān)測，電子計算機監(jiān)控。及時掌握自然的情況及時采取有效措施。</p><p>　?。?）、煤層大巷要搞好

110、壁后充填和噴混凝封層煤層，防止煤的風(fēng)化和自然。</p><p>　?。?）、井下設(shè)置完備的消防灑水系統(tǒng)，存放足夠的消防器材。</p><p>　　第八節(jié)、主要參考文獻(xiàn)</p><p>　　1、煤礦安全規(guī)程，國家煤礦安全監(jiān)察局，2011年</p><p>　　2、孫研，風(fēng)機產(chǎn)品樣本，機械工業(yè)出版社，1998年</p><p&