熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì) (2)

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2023年全國(guó)碩士研究生考試考研英語(yǔ)一試題真題（含答案詳解+作文范文）_第1頁(yè)

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文檔簡(jiǎn)介

1、　　熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)　　姓名： 　　學(xué) 號(hào)：　　班級(jí)：　　指

2、導(dǎo)教師： 　　熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)　　一、課程設(shè)計(jì)的目的和任務(wù)　　熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)是在學(xué)習(xí)完全部的專業(yè)基礎(chǔ)課、專業(yè)課，尤其是《熱力發(fā)電廠》課后進(jìn)行的。其主要任務(wù)是對(duì)大型汽輪發(fā)電機(jī)組和火電廠原則性熱力系統(tǒng)進(jìn)行多種工況下熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的定量計(jì)算和定性分析，使學(xué)生

3、學(xué)會(huì)分析問(wèn)題和解決問(wèn)題的方法，掌握一些設(shè)計(jì)參數(shù)選取的范圍以及在實(shí)際計(jì)算中應(yīng)注意的問(wèn)題。計(jì)算過(guò)程中用定性分析指導(dǎo)定量計(jì)算，在定量計(jì)算檢驗(yàn)定性分析。　　二、課程設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容和要求　　對(duì)機(jī)組和全廠的原則性熱力系統(tǒng)進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的計(jì)算。計(jì)算中要求用正平衡和反平衡兩種方法進(jìn)行計(jì)算，兩種方法的計(jì)算結(jié)果必須完全一致，并對(duì)計(jì)算結(jié)果用熱量法和?方法進(jìn)行分析、比較，從而

4、更深入地理解和掌握火力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)的節(jié)能理論以及提高火力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的基本途徑。　　三、本次課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容　　1、對(duì)全廠原則性熱力系統(tǒng)進(jìn)行主循環(huán)的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的計(jì)算（不考慮各項(xiàng)漏氣和散熱損失）。　　2、分析計(jì)算切除高壓加熱器對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響。（切除1#高加）　　3

5、、分析計(jì)算全廠汽水損失補(bǔ)入除氧器和凝汽器的熱經(jīng)濟(jì)性。取全廠汽水損失量Dl=1%Db；補(bǔ)水溫度25℃。（假設(shè)汽水損失集中于主蒸汽管道）　　4、分析鍋爐連續(xù)排污利用的熱經(jīng)濟(jì)性。取鍋爐連續(xù)排污量Dbl=1%Db。（擴(kuò)容蒸汽引入3#高加。）　　5、分析計(jì)算再熱器噴水減溫對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性的影響。取噴水量為汽機(jī)進(jìn)氣量的5%。(取鍋爐給水為減溫水。)

6、　　注：計(jì)算中取主蒸汽管道壓損△p0=5%p0 ，主蒸汽管道的溫△t0=tb–t0=5℃ ，鍋爐效率ηb=0.92 ，機(jī)械和發(fā)電機(jī)效率的乘積ηmηg=0.98。　　四、計(jì)算步驟　　1、主循環(huán)的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的計(jì)算　?、鸥骷?jí)抽汽份額</b

7、>　　α1 =（1224.4-1075.3）/（3154.4-1101.5）=0.072628964　　α2 =（1101.5*α1+937-1075.3-953.7*α1）/（953.7-3039.1）= 0.062609302　　α3 = （（953.7-815.8）*（α1+α2）+800.4-934

8、）/（815.8-3401.4）= 0.044458015　　α4 = （(α1+α2+α3)*815.8+(1-α1-α2-α3)*582.2-774.6）/(582.2-3190.9)　　= 0.057662034　　α5= (506.4-582.2)*(1-α1-α2-α3-α4)/( 528.4-2937

9、.6)= 0.023994787　　α6= ((528.4-445.1)* α5+(423.6-506.4)*(1-α1-α2-α3-　　α4))/( 445.1-2883.3)　　=0.027033308　　α7= ((353.3-443.3)*(1-α1-α2-α3-

10、α4)+(475.2-384.7)*( α5　　+α6))/(384.7-2826.9)　　= 0.028386848　　α8= (-(1-α1-α2-α3-α4)*329.7+205.53*(1-α1-α2-α3-α4-α5-α6　　-α7)+350.9*(α5+α6+

11、α7))/( 205.53-2578.6)　　= 0.035123454　　⑵凝氣份額 αc= 1-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-α8= 0.64946359　?、窃贌岱蓊~ αrh= 1-α1-α2=0.864761734　　再熱量 qrh =（3536-

12、3039）*αrh= 429.440677 kj/kg　　⑷循環(huán)吸熱量 q0 = 3397.2-1224+ qrh = 2602.240677 kj/kg　?、裳h(huán)放熱量 qc =（2433.7-205.5）*αc= 1447.115288 kj/kg　　⑹正平衡方法：w0 = 3394.4+ qrh-αc*23

13、30.8-（762.8-737.4）-Σαi*hi　　= 1155.125389 kj/kg　?、朔雌胶夥椒ǎ簑0 = q0- qc= 1155.125389 kj/kg　?、探^對(duì)內(nèi)效率：ηi= w0/ q0= 0.443896446　?、蜋C(jī)組熱耗率：qe = 3600/

14、ηi/0.98= 8275.509794 kj/(kw·h)　?、螜C(jī)組電功率：pe = DO* w0*0.98/3600 = 607015.8248 kw　　⑾△p0=5%p0, pb=5%p0+ p0=16.67+16.67*0.05=17.504 Mpa　　△t0=tb–t0=5℃ tb=538+

15、5=543℃ 查圖得：hb=3401.25 KJ/kg　　ηP = h0 / hb = 0.998085806　　全廠熱效率：ηcp = ηi *0.98*0.92*ηP = 0.399450943　　⑿全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：bcps = 0.123/ηcp= 0.307922668 kg/(kw·h)&

16、lt;/p>　　2、分析計(jì)算切除高壓加熱器對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響。（切除1#高加）　?、鸥骷?jí)抽汽份額　　α2=（934-1075.3）/（953.7-3039.1）= 0.067756785　　α3=（（885.6-787.7）*α2+787.7-7

17、62.8）/（787.7-3329.4）= 0.048057062　　α4=（737.4-(α2+α3)*787.7-(1-α2-α3)*623.5）/(3168.7-623.5)　　= 0.037279336　　α5= (529.6-623.5)*(1-α2-α3-α4)/(562.1-3019.8)= 0.0

18、32357306　　α6 = ((562.1-475.2)* α5+(443.3-529.6)*(1-α2-α3-α4))/(475.2-2883.3)　　= 0.02918326　　α7=((353.5-443.3)*(1-α2-α3-α4)+(475.2-384.7)*( α5<

19、p>　　+α6))/(384.7-2752.2)　　= 0.029770987　　α8=((1-α2-α3-α4)*353.5-143.39*(1-α2-α3-α4-α5-α6-α7)-384.7　　*(α5+α6+α7))/(143.39-2620.6)　　= 0

20、.069937418　?、颇龤夥蓊~ αc = 1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-α8= 0.692657847　　⑶再熱份額 αrh = 1-α2=0.932243215　　再熱量 qrh =（3536.3-3032.2）*αrh= 469.9438045 kj/kg

21、　?、妊h(huán)吸熱量 q0 = 3394.4-1075.3+ qrh= 2789.043805 kj/kg　　⑸循環(huán)放熱量 qc =（2433.7-205.53）*αc= 1543.359434 kj/kg　?、收胶夥椒ǎ簑0 =3394.4+ qrh-αc*2330.8-（762.8-737.4）-Σαi*hi&

22、lt;p>　　=1236.68437 kj/kg　?、朔雌胶夥椒ǎ簑0 = q0- qc= 1245.68437 kj/kg　?、探^對(duì)內(nèi)效率：ηi = w0/ q0=0.463897784　?、蜋C(jī)組熱耗率：qe = 3600/ηi/0.98= 8285.26965 kj/（kw·h）</p&

23、gt;　　⑽機(jī)組功率： pe = DO* w0*0.98/3600= 649824.3736 kw　?、夕荘= h0 / hb = 0.998085806　　全廠熱效率：ηcp=ηi *0.98*0.92*ηP = 0.398980399　　⑿全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：bcps=0.123/ηcp=

24、 0.308285821 kg/（kw·h）　　分析：　　切除高加使機(jī)組和全廠熱經(jīng)濟(jì)性降低，其中切除1#高加效率最高，切除1#、2#、3#高加效率最低。　　熱量法：切除高加使機(jī)組總抽汽量減少，回?zé)嶙龉Ρ冉档停湓磽p失增大。熱經(jīng)濟(jì)性下降。切除越多下降越多。</p

25、>　　火用方法：鍋爐給水溫度降低，傳熱溫差增大，不可逆熵增增大。熱經(jīng)濟(jì)性下降。　　3、分析計(jì)算全廠汽水損失補(bǔ)入除氧器和凝汽器的熱經(jīng)濟(jì)性　　D0=1　　Dl=0.01Db Db= Dfw 　　D0+ Dl

26、 = Db D0+0.01Db = Db　　0.99 Db= D0　　Db= 1.01010101　　αfw= Db / D0=1.01010101 αl=0.01*αfw = 0.01010101　　補(bǔ)入除氧器：</

27、p>　　級(jí)抽汽份額　　α1=（1224.4-1075.3）*αfw /（3154.4-3039.1）= 0.07336259　　α2=（1101.5*α1+（934-1075.3）*αfw -953.7*α1）/（95.7-3039.1）　　= 0

28、.06324172　　α3=（（953.7-815.8）*（α1+α2）+（800.4-934）*αfw）/（815.8-3401.4）= 0.044907086　　α4=（774.6*αfw -αl *25*4.1868-(α1+α2+α3)*815.8-(1 -α1-α2-α3　　-αl)*582.2）/(7

29、74.6-582.2)　　= 0.060093498　　α5=(506.4-852.2)*( 1 -α1-α2-α3-α4-αl)/(528.4-2937.6)　　= 0.023861178　　α6=((528.4-445.1)* α5+(423.6-445.1)*( 1

30、-α1-α2-α3-α4　　-αl))/(445.1-2826.9)　　= 0.025530052　　α7=((329.7-423.6)*( 1 -α1-α2-α3-α4-αl)+(445.1-350.9)*( α5　　+α6))/(350.9-2708.8)</p

31、>　　= 0.028228783　　α8=((1w -α1-α2-α3-α4-αl)*205.53-329.7*(1-α1-α2-α3-α4-α5-α6　　-α7-αl)+350.9*(α5+α6+α7))/(205.53-2578.6)　　= 0.034927878

32、;　　凝氣份額 αc=1-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-α8= 0.645847217　　再熱份額 αrh=1-α1-α2=0.863395691　　再熱量 qrh=（3535.7-3039.1）*αrh= 428.7623 kj/kg　　循環(huán)吸熱量 q0=3397.2-12

33、24.4*αfw + qrh+αl *25*4.1868　　= 2590.251896 kj/kg　　循環(huán)放熱量 qc=（2433.7-205.53）*αc= 1439.057392 kj/kg　　正平衡方法：w0=3397.2+ qrh-αc*2433.7-（800.4-774.6）*αfw -Σαi*hi&l

34、t;/p>　　= 1151.194503kj/kg　　反平衡方法：w0= q0- qc= 1151.194503 kj/kg　　絕對(duì)內(nèi)效率：ηi= w0/ q0= 0.444433418　　機(jī)組熱耗率：qe=3600/ηi/0.98=8265.511187 kj/（kw·h）

35、　　機(jī)組功率： pe=DO* w0*0.98/3600= 604950.1533 kw　　ηP= h0 / hb =0.998085806　　全廠熱效率：ηcp=ηi *0.98*0.92*ηP = 0.39993415　　廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：bcps=0.123/ηcp=

36、0.307550631 kg/（kw·h）　　補(bǔ)入凝汽器　　級(jí)抽汽份額　　α1=（1224.4-1075.3）*αfw /（3154.4-1101.5）= 0.07336259　　α2=

37、（1101.5*α1+（934-1075.3）*αfw -953.7*α1）/（953.7-3039.1）　　= 0.06324172　　α3=（（953.7-815.8）*（α1+α2）+（800.4-934）*αfw）/（815.8-3401.4）=0.044907086　　α4=（774.6*αfw -(α

38、1+α2+α3)*815.8-(αfw -α1-α2-α3)*582.2）/(582.2-3190.9)　　= 0.058244479　　α5 =(506.4-582.2)*( αfw -α1-α2-α3-α4)/(528.4-2937.6)= 0.024237158　　α6 =((528.4-445.1)* α

39、5+(523.6-506.4)*( αfw -α1-α2-α3　　-α4))/(445.1-2826.9)　　= 0.025932329　　α7 =((329.7-423.6)*( αfw -α1-α2-α3-α4)+(445.1-350.9)*( α5+　　α6))/(

40、350.9-2708.8)　　= 0.028673584　　α8 =((αfw -α1-α2-α3-α4)*329.7-205.53*(αfw -α1-α2-α3-α4-α5-α6　　-α7)-350.9*(α5+α6+α7))/(205.53-2578.6)　　= 0.

41、035478236　　凝氣份額 αc = 1-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-α8=0.645922819　　再熱份額 αrh = 1-α1-α2=0.863395691　　再熱量 qrh =（3536-3039）*αrh= 428.7623 kj/kg

42、循環(huán)吸熱量 q0 = 3397.2-1224*αfw + qrh+αl *25*4.1868= 2590.251896 kj/kg　　循環(huán)放熱量 qc =（2433.7-205.5）*αc+αl *（25*4.1868-205.5）　　= 1438.207059 kj/kg　　正平衡方法：w0 =3397.2+

43、qrh-αc*2433.7-（800.4-774.6）*αfw -Σαi*hi　　= 1152.044837kj/kg　　反平衡方法：w0 = q0- qc= 1252.044837 kj/kg　　絕對(duì)內(nèi)效率：ηi = w0/ q0= 0.4447617　　機(jī)組熱耗率：

44、qe = 3600/ηi/0.98= 8259.410347 kj/（kw·h）　　機(jī)組電功率： pe = DO* wi*0.98/3600= 605397.0017 kw　　ηP= h0 / hb = 0.998085806　　全廠熱效率：ηcp=ηi *0.98*0.92*ηP = 0.40022

45、9562　?、腥珡S標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：bcps=0.123/ηcp= 0.3 kg/（kw·h）　　分析：　　第一：溫度決定補(bǔ)水位置，25℃補(bǔ)水補(bǔ)入凝汽器的熱經(jīng)濟(jì)性比補(bǔ)入除氧器要高。　　因?yàn)?5℃補(bǔ)水補(bǔ)入凝汽器有相對(duì)較小的傳熱溫差，

46、而且補(bǔ)入除氧器還會(huì)使高壓加熱器抽汽量增多排擠低壓抽汽回?zé)嶙龉Ρ葴p小，所以補(bǔ)入凝汽器的熱經(jīng)濟(jì)性相對(duì)較好。　　第二：汽水損失集中于主蒸汽管道的機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性最大，其次是汽水損失集中于高壓缸出口管道，汽水損失集中于再熱器出口的機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性最差。　　因?yàn)闄C(jī)組不包括主蒸汽管道所以汽水損失集中于主蒸汽管道的機(jī)組內(nèi)沒(méi)有損失，效率最高。而汽水損失集中于再熱器出口比汽水損失

47、集中于高壓缸出口管道帶走更多的熱量，因此汽水損失集中于高壓缸出口管道的機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性比汽水損失集中于再熱器出口大。　　第三：對(duì)全廠而言汽水損失集中于主蒸汽管道熱經(jīng)濟(jì)性最差，汽水損失集中于高壓缸出口管道最大，其次是汽水損失集中于再熱器出口。　　因?yàn)槠畵p失集中于主蒸汽管道損失的熱量雖然不是最大，但是工質(zhì)在鍋爐內(nèi)吸熱量卻是最大的，因此全廠熱經(jīng)濟(jì)性最差。后兩者根

48、據(jù)損失熱量多少就可判斷。　　4、分析鍋爐連續(xù)排污利用的熱經(jīng)濟(jì)性　　D0=Db=1 　　Dbl=0.01 D0 D0+ Dbl = Dfw w　　Dfw=1.01 D0　　αbl = D

49、bl / D0=0.01 　　αfw= Dfw / D0=1.01　　取擴(kuò)容器進(jìn)口壓力 pb`=16.67*1.25=20.8375 Mpa 對(duì)應(yīng)的飽和蒸汽焓hb`=1935.82 kj/kg　　取擴(kuò)容壓力pb`=1.05*1.647=1.72935 Mpa 對(duì)應(yīng)的飽和水焓即排污焓hf`=1717.875 k

50、j/kg 　　對(duì)應(yīng)的飽和蒸汽焓即排污利用焓hf``=2522.4015 kj/kg　　Df =9494.64637*(1877.79-875.68)/(2794.98-875.68)=5282.246528　　排污利用份額αf =5282.4015/937000= 0.002736348&

51、lt;p>　　排污份額αbl`，=αbl -αf= 0.007364662　　各級(jí)抽汽份額　　α1=（1224.4-1075.3）*αfw /(3154.4-1101.5）= 0.07336259　　α2=（1101.5*α1+（800.4-1075.3）*αfw -9

52、53.7*α1）/（953.7-3039.1）　　= 0.06324172　　α3=（（953.7-815.8）*（α1+α2）+（800.4-934）*αfw+αf*( hf``-815.8)）　　/（815.8-3401.4）　　= 0.043100984</p

53、>　　α4=（774.6*αfw -(α1+α2+α3+αf)*815.8-(αfw -α1-α2-α3-αf)*582.2）/(582.2-3190.9)　　= 0.058161179　　α5=(506.4-582.2)*( αfw -α1-α2-α3-α4-αf)/(528.4-2937.6)<

54、;p>　　= 0.024210511　　α6=((528.4-445.1)* α5+(423.6-506.4)*( αfw -α1-α2-α3-α4-　　αf))/(445.1-2826.9)　　=0.025903818　　α7=((329.7-423.6)*( α

55、fw -α1-α2-α3-α4-αf)+(445.1-350.9)*( α5　　+α6))/(350.9-2708.8)　　= 0.028642059　　α8=((αfw -α1-α2-α3-α4-αf)*329.7-205.53*(αfw -α1-α2-α3-α4-α5-

56、;　　α6-α7-αf)-350.9*(α5+α6+α7))/(205.53-2578.6)　　= 0.03543923　　凝氣份額 αc=1-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-α8=0.64793791　　再熱份額 αrh=1-α1-α2=0.863395691

57、　　再熱量 qrh=（3536-3039）*αrh= 428.7623 kj/kg　　循環(huán)吸熱量 q0=3397.2-1224*αfw + qrh+αbl` *25*4.1868+ hf``*αf 　　=2596.867651 kj/kg　　循環(huán)放熱量 qc=（2433.7-205.5）*αc+αbl` *（

58、25*4.1868-205.5）　　= 1442.973012j/kg　　正平衡方法：w0=3397.2+ qrh-αc*2433.7-（800.4-774.6）*αfw -Σαi*hi　　= 1153.894639kj/kg　　反平衡方法：w0= q0- qc= 115

59、3.894639 kj/kg 　　絕對(duì)內(nèi)效率：ηi= w0/ q0= 0.44434095　　機(jī)組熱耗率：qe=3600/ηi/0.98= 8237.231252 kj/（kw·h）　　機(jī)組電功率： pe=DO* w0*0.98/3600=606369.0685 kw<p

60、>　　ηP= h0 / hb = 0.998085806　　全廠熱效率：ηcp=ηi *0.98*0.92*ηP = 0.39985094　　廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：bcps=0.123/ηcp= 0.307614632kg/（kw·h）　　5、分析鍋爐連續(xù)排污不利用的熱經(jīng)濟(jì)性<

61、;p>　?、鸥骷?jí)抽汽份額　　α1=（1224.4-1075.3）*αfW /(3154.4-1101.5）= 0.07336259　　α2=（953.7*α1+（1075.3-953.7）*αfW -1101.5*α1）/（3039.1-953.7）　　= 0.0632

62、4172　　α3=（（953.7-815.8）*（α1+α2）+（934-800.4）*αfW）/（3401.4-815.8）=0.044907086　　α4=（774.6-582.2）*αfW -(α1+α2+α3+αf)　　*(815.8-582.2)/(3190.9-774.6)&l

63、t;p>　　= 0.058244479　　α5=(582.2-528.4)*( αfW -α1-α2-α3　　-α4)/(2937.6-528.4)　　=0.024237158　　α6=((506.4-423.6)* α5-(528.4-445.1)*( αfW-α

64、1-α2-α3　　-α4))/(2826.9-445.1)　　= 0.025932329　　α7=((423.6-329.7)*( αfW -α1-α2-α3-α4)-(445.1-350.9)*( α5　　+α6))/(2708.8-350.9)

65、　　= 0.028673584　　α8=((αfW-α1-α2-α3)*(329.7-205.53)-(α3+α6　　+α7)(350.9-205.53))/(2578.6-205.53)　　= 0.035478236　?、颇龤夥蓊~ αc=1-α1-α2

66、-α3-α4-α5-α6-α7-α8=0.645922819　?、窃贌岱蓊~ αrh=1-α1-α2=0.863395691　　再熱量 qrh=（3536.3-3032.2）*αrh= 428.7623 kj/kg　?、妊h(huán)吸熱量 q0=3397.2-1224.4*αfw + qrh+αbl` *25*4.18

67、68+ hf``*αfW 　　= 2590.251896kj/kg　　⑸循環(huán)放熱量 qc=（2433.7-205.53）*αc+αbl` *（25*4.1868-205.53）　　= 1438.207059kj/kg　?、收胶夥椒ǎ簑0=3397.2+ qrh-αc*2

68、433.7-（800.4-774.6）*αfW -Σαi*hi　　= 1152.0044837kj/kg　?、朔雌胶夥椒ǎ簑0= q0- qc= 1152.0044837kj/kg 　　⑻絕對(duì)內(nèi)效率：ηi= w0/ q0= 0.4447617　　機(jī)組熱耗率：qe = 36

69、00/ηi/0.98 =8259.410347kj/（kw·h）　　機(jī)組電功率：pe = DO* w0*0.98/3600 =605397.0017kw　　ηP= h0 / hb = 0.998085806　　全廠熱效率：ηcp=ηi *0.98*0.92*ηP = 0.400229562</p&

70、gt;　　全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：bcps=0.123/ηcp= 0.307323625kg/（kw·h）　　分析：　　第一：有廢熱利用比無(wú)廢熱利用機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性下降了，全廠熱經(jīng)濟(jì)性提高了。　　因?yàn)橛袕U熱排入加熱器，使機(jī)組總抽汽量減少了，回?zé)嶙龉Ρ冉档土?/p>

71、，冷源損失增大，機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性下降。對(duì)全廠而言有廢熱利用回收了部分工質(zhì)和熱量，因此全廠熱經(jīng)濟(jì)性增大。　　第二：擴(kuò)容蒸汽引入3#高加熱經(jīng)濟(jì)性最好，引入除氧器次之，引入5#低加最差。　　因?yàn)閿U(kuò)容蒸汽溫度較高，引入3#高加傳熱溫差較小，熵增較小，熱經(jīng)濟(jì)性最好。引入除氧器、引入5#低加依次降低。　　5、分析計(jì)算再熱器噴水減

72、溫對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性的影響　　⑴各級(jí)抽汽份額　　α1=αfw *（1224.4-1075.3）/（3154.4-1101.5）=0.076260412　　α2 =（α1*1101.5+（934-1075.3）*1.05-953.7*α1）/(885.6-3032.2)</p&g

73、t;　　=0.065739767　　α3=（α1+α2）*（953.7-815.8）+（800.4-934）*1.05/（815.8-3401.4）　　= 0.046680916　　α4=（(α1+α2+α3)*815.8+(αfw -α1-α2-α3)*582.2-774.6*αfw）/(

74、774.6-3190.9)　　= 0.060545136　　α5=(506.4-582.2)*( αfw -α1-α2-α3-α4)/(528.4-2937.6)= 0.025194526　　α6=((528.4-445.1)* α5+(423.6-506.4)*( αfw -α1-α2-α3

75、　　-α4))/(445.1-2826.9)　　= 0.026956656　　α7=((329.7-423.6)*( αfw -α1-α2-α3-α4)+(445.1-350.9)*( α5　　+α6))/(350.9-2708.8)　　= 0.02

76、980619　　α8=((αfw -α1-α2-α3-α4)*329.7-205.53*(αfw -α1-α2-α3-α4-α5-α6　　-α7)+350.9*(α5+α6+α7))/(205.53-2578.6)　　= 0.036879627　?、颇龤夥蓊~ αc = 1

77、-α1-α2-α3-α4-α5-α6-α7-α8= 0.68193677　?、窃贌岱蓊~ αrh = 1-α1-α2=0.85799982　　再熱量 qrh = αpw*（3536-1190.1）+（3536.3-3039）*αrh= 541.6477108 kj/kg　?、妊h(huán)吸熱量 q0 = 3397.2

78、-1224*αfw+ qrh= 2653.227711 kj/kg　?、裳h(huán)放熱量 qc =（2433.7-205.5）*αc= 1519.471053 kj/kg　　⑹正平衡方法：w0 = 3397.2+ qrh-αc*2433.7-（800.4-774.6）-Σαi*hi　　= 1133.756658 kj/

79、kg　　⑺反平衡方法：w0 = q0- qc= 1133.756658 kj/kg　?、探^對(duì)內(nèi)效率：ηi= w0/ q0= 0.427312233　?、蜋C(jī)組熱耗率：qe =3600/ηi/0.98= 8596.686692kj/(kw·h)　?、螜C(jī)組電功率： p

80、e=DO* w0*0.98/3600= 595786.6043kw　　ηP= h0 / hb = 0.998085806　　全廠熱效率：ηcp=ηi *0.98*0.92*ηP = 0.384527238　　標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：bcps = 0.123/ηcp= 0.319873309 kg/(kw·h)&l

81、t;/p>　　分析：　　鍋爐給水作為減溫水熱經(jīng)濟(jì)性最好，給水泵出口水作為減溫水次之，凝結(jié)水泵出口水作為減溫水熱經(jīng)濟(jì)性最差。　　因?yàn)殄仩t給水溫度相對(duì)最高，再熱器噴水減溫時(shí)傳熱溫差最小，不可逆熵增最小，熱經(jīng)濟(jì)性最好。給水泵出口水作為減溫水、凝結(jié)水泵出口水作為減溫水溫度依次降低，傳熱溫差依次增大

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