合成氨原料氣二氧化碳脫除課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　一、概述：</b></p><p>　　吸收是利用各組分溶解度的不同而分離氣體混合物的操作?；旌蠚怏w與適當(dāng)?shù)囊后w接觸，氣體中的一個(gè)或幾個(gè)組分便溶解于液體中而形成溶液，于是原組分的一部分氣體分離。對(duì)與此題中的易溶氣體是CO2 。</p><p>　　依題意：年工作日以330天，每天以24小時(shí)連續(xù)運(yùn)行計(jì)，合成氨原料氣處理量為23500m3/

2、h。變換氣組成及分壓如下表</p><p>　　表 變換氣的組成及分壓</p><p>　　工業(yè)上脫除二氧化碳的方法主要有物理吸收法，化學(xué)吸收法，物理化學(xué)吸收法。本次設(shè)計(jì)是小合成氨廠(chǎng)原料氣中二氧化碳的脫除，化學(xué)吸收法對(duì)工人素質(zhì)要求較高，因此采用物理吸收法。</p><p>　　物理吸收法適合于CO2分壓較高，凈化度要求低的情況，再生時(shí)不用加熱，只需降壓或汽提，總能

3、耗比化學(xué)吸收法低，但CO2分離回收率低，在脫CO2前需將硫化物去除。物理吸收是利用原料氣中的溶質(zhì)(CO2)在吸收劑中的溶解度較大而除去的方法。一般吸收采用高壓及低溫，解吸時(shí)采用減壓或升溫，減壓解吸所需再生能量相當(dāng)少。此法的關(guān)鍵是選擇優(yōu)良的吸收劑。所選的吸收劑必須對(duì)CO2的溶解度大、選擇性好、沸點(diǎn)高、無(wú)腐蝕、無(wú)毒性、性能穩(wěn)定。典型的物理吸收法有加壓水洗法、N2甲基吡咯烷酮法、低溫甲醇法、碳酸丙烯酯法(Flour法)等。</p>

4、<p>　　碳酸丙烯酯法是碳酸丙烯酯為吸收劑的脫碳方法。碳酸丙烯酯對(duì)CO2、H2S的溶解度較大，具有溶解熱低、黏度小、蒸汽壓低、無(wú)毒、化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定、無(wú)腐蝕等優(yōu)點(diǎn)。此法CO2的分離回收率較高，能耗低已得到小合成氨廠(chǎng)的廣泛應(yīng)用，經(jīng)過(guò)各種方法的比較，最后選擇用碳酸丙烯酯法吸收二氧化碳。</p><p><b>　　二、生產(chǎn)流程說(shuō)明</b></p><p>　　

5、碳酸丙烯酯脫碳工藝流程一般由吸收、閃蒸、汽提（即溶劑再生）和氣相中帶出的溶劑回收等部分組成。（見(jiàn)下圖）參考[4]</p><p>　　吸收過(guò)程：由氮?dú)鋲嚎s工段來(lái)的約1.6MPa的變換氣，經(jīng)油分離器再次分離氣體中的油沫后，從脫碳塔底部進(jìn)入，變換氣與塔中噴淋的碳酸丙烯酯液逆流接觸，變換氣中大部分的二氧化碳被碳酸丙烯酯溶液吸收，出脫碳塔的凈化氣中含CO2<1.1%.再經(jīng)碳酸丙烯酯回收器、碳酸丙烯酯分離器除去氣體中

6、夾帶的碳酸丙烯酯霧沫后送出工段去氮?dú)錃鈮嚎s工段。</p><p>　　吸收了CO2后的碳酸丙烯酯富液從脫碳塔底引出并減壓進(jìn)入閃蒸槽，閃蒸出溶解于富液中的H2、N2、CO及部分CO2氣體。閃蒸氣經(jīng)碳酸丙烯酯捕集器除去氣體中夾帶的碳酸丙烯酯霧沫后送往氮?dú)錃鈮嚎s工段予以回收，閃蒸后的碳酸丙烯酯富液進(jìn)入常解再生塔上段常解塔進(jìn)行二氧化碳解吸。出塔常解氣含CO2>98%由汽提鼓風(fēng)機(jī)補(bǔ)入防腐空氣后常解氣含CO2>9

7、5.7%(干基CO2氣體含氧量為0.5～0.6%)，再經(jīng)羅茨鼓風(fēng)機(jī)加壓后，送至洗滌塔上洗去氣體中夾帶的碳酸丙烯酯霧沫后送往尿素裝置的CO2壓縮工段。</p><p>　　常解后的碳酸丙烯酯溶液溢流進(jìn)入常解再生塔下塔頂部與汽提鼓風(fēng)機(jī)送入塔內(nèi)的空氣逆流接觸，進(jìn)一步氣提出殘留于富液的二氧化碳。汽提氣經(jīng)洗滌塔下塔去氣體中的碳酸丙烯酯霧沫后放空。出常解再生塔的碳酸丙烯酯貧液至中間貯槽再經(jīng)脫碳泵加壓到約2.1MPa,經(jīng)溶劑冷

8、卻器冷至35℃送入脫碳循環(huán)使用。</p><p>　　閃蒸是在低于吸收操作壓力下使溶于溶劑中的氣體解吸出來(lái)的過(guò)程。是物理溶劑再生方法中最常用的方法。閃蒸的另一目的是為了回收溶于溶劑中的某些氣體組分，如：氫氣、甲烷等。由于各種氣體組分在碳酸丙烯酯中具有不同的溶解度和平衡規(guī)律，因此可以通過(guò)控制閃蒸壓力來(lái)控制閃蒸氣中各組分的比例及各組分的解吸量。一般情況下，難溶氣體易于閃蒸解吸。根據(jù)這個(gè)原理，可通過(guò)一至幾級(jí)不同壓力等級(jí)

9、的減壓，使溶于溶劑中的不同氣體組分在解吸時(shí)得到相對(duì)是分</p><p>　　離和提純，這樣，工業(yè)上就可以按要求分別回收到各種氣體組分。閃蒸級(jí)數(shù)的確定往往與回收氣體的種類(lèi)、數(shù)量和純度有關(guān)，每一級(jí)的閃蒸壓力都不同。從吸收塔富液的第一級(jí)閃蒸到壓力遞減到常壓。各級(jí)閃蒸壓力在確定后，如果溶劑在該閃蒸氣中有充足的停留時(shí)間，那么溶于該溶劑中的各種氣體組分將充分解吸，直接趨近于這些氣體在該溫度、該組分氣相分壓時(shí)的平衡溶解度。如在

10、合成氨變換氣的脫碳工藝上，往往設(shè)置二級(jí)至三級(jí)減壓閃蒸。第一級(jí)減壓閃蒸（如0.5MPa）是為了回收溶于溶劑中的氫氣和氮?dú)猓诙?jí)減壓閃蒸（如常壓）是為了回收二氧化碳，同時(shí)使溶劑中的酸氣（二氧化碳）等濃度降低，以達(dá)到再生溶劑的目的。當(dāng)原料氣中二氧化碳分壓為0.5MPa左右時(shí)，經(jīng)溶劑吸收，再通過(guò)減壓閃蒸（包括常壓閃蒸），一般可將二氧化碳吸收量的75%左右解吸出去，剩余的25%左右將從汽提塔中吹出。如生產(chǎn)上需要多回收一些高純度的二氧化碳?xì)怏w。

11、可在常壓閃蒸后再增設(shè)真空閃蒸。</p><p>　　吸收過(guò)程和溶劑再生過(guò)程是碳酸丙烯酯脫碳脫硫工藝中最基本的兩個(gè)環(huán)節(jié)。</p><p>　　碳酸丙烯酯溶液的再生原理：當(dāng)二氧化碳分壓在2.0MPa以下時(shí)，碳酸丙烯酯吸收二氧化碳基本上符合亨利定律：,提高吸收壓力，平衡溶解度增加，對(duì)原料氣凈化有利。與吸收過(guò)程相反，降低壓力可使溶解在碳酸丙烯酯中的二氧化碳?xì)怏w解吸出來(lái)，溶解在碳酸丙烯酯中的二氧化碳

12、等氣體的解吸過(guò)程即稱(chēng)為碳酸丙烯酯富液的再生。在低于吸收操作壓力下時(shí)溶于溶劑中的氣體解吸出來(lái)時(shí)物理溶劑再生中最常用的方法。再生度是指碳酸丙烯酯富液經(jīng)再生后，殘留在溶劑中的二氧化碳的含量，含量越低，則再生度越高。常壓閃蒸后的溶劑再經(jīng)過(guò)汽提的再生工藝，是目前碳酸丙烯酯脫碳工藝中采用最普遍的一種。我國(guó)合成氨廠(chǎng)配尿素、純堿的脫碳工藝基本上如此。汽提所用的惰性氣體為空氣。為了保證吸收工序后凈化氣中二氧化碳含量在2%左右。所以溶劑的再生度要求較高。脫

13、碳過(guò)程中的能量回收：在碳酸丙烯酯脫碳過(guò)程中，有汽液料的升壓和降壓過(guò)程，為了合理采用工藝本身的能量再流程圖上，應(yīng)考慮相應(yīng)的能量回收裝置。</p><p>　　真空再生主要設(shè)備為真空再生塔。再生再生塔內(nèi)的真空度由外接真空裝置調(diào)節(jié)。當(dāng)溶劑溫度一定時(shí)，真空度越大，從溶劑中解吸出來(lái)的二氧化碳等氣體量也越多，溶劑再生越完全。此時(shí)解吸出來(lái)的二氧化碳?xì)饬靠山频匕炊趸荚谔妓岜ブ邢嗥胶馐竭M(jìn)行計(jì)算。</p>&

14、lt;p>　　再生塔是溶解氣體從溶劑中解吸出來(lái)的裝置，根據(jù)工藝流程的需要，選擇不同的塔型，在采用常解壓汽提再生流程時(shí)，再生塔常解部分時(shí)淋降板式塔，汽提部分采用填料塔，而真空再生流程則全部為淋降板式塔型，采用淋降板式結(jié)構(gòu)優(yōu)點(diǎn)在于增加解吸表面積，利于溶劑中溶解氣體解析完全。液體從上一層塔盤(pán)的中心降液管下來(lái)，由邊緣降液管流下，再下一層塔盤(pán)上，再轉(zhuǎn)為中心管降液，液體在各層塔盤(pán)上依次做離心或向心的徑向運(yùn)動(dòng)。塔盤(pán)設(shè)有不同高度的溢流堰，以減少每

15、段行程長(zhǎng)度，降低每段行程的液面落差。</p><p>　　汽提塔的作用是，以惰性氣體吹洗溶劑，使溶劑中殘留二氧化碳、硫化氫等酸性氣體的含量得到進(jìn)一步降低。汽提過(guò)程實(shí)際上是吸收的逆過(guò)程。因此，可在一只氣液逆流接觸的塔式設(shè)備內(nèi)進(jìn)行。工業(yè)上大多采用填料塔。與吸收塔的氣液物料濃、稀端正好相反，在汽提塔的操作過(guò)程中，氣液濃端均在塔上部，而氣液物料的稀端都在塔下部。</p><p>　　隨工藝氣體帶出

16、的溶劑出了以霧沫（氣體中的霧沫一般是指直徑在50以上的液滴，它可以通過(guò)網(wǎng)除霧器等簡(jiǎn)單的裝置將這些液滴從氣體中捕集下來(lái)）形式帶出以外，另一種形式是溶劑蒸汽。這部分溶劑蒸汽在通過(guò)絲網(wǎng)除霧器時(shí)并不能捕集回收下來(lái)。因此需要在工藝上另行考慮回收裝置。目前，工業(yè)上回收氣流中溶劑蒸氣的方法，主要采用水洗滌法，該法使含有溶劑蒸氣的氣體通過(guò)水洗滌塔，使溶劑蒸氣溶解于水中成為稀的碳酸丙烯酯水溶液，生產(chǎn)上俗稱(chēng)為稀液。該法因基于水和碳酸丙烯酯的部分互溶性。因此

17、只有在互溶范圍內(nèi)，溶劑蒸氣才能有效溶于水中。</p><p>　　循環(huán)洗滌法是指水中溶劑濃度在控制指標(biāo)以下時(shí)，用泵輸送到回收塔中連續(xù)循環(huán)，使氣體中的溶劑蒸汽不斷溶于循環(huán)稀液內(nèi)，直到稀液中溶劑濃度達(dá)到控制指標(biāo)時(shí)才注入循環(huán)溶劑中</p><p>　　回收常解氣、汽提氣中碳酸丙烯酯霧沫的稀液，當(dāng)在洗滌塔中循環(huán)濃度達(dá)～12%時(shí)，即加入至中間貯槽中回收作碳酸丙烯酯補(bǔ)充使用。當(dāng)碳酸丙烯酯溶液中有雜物時(shí)

18、，設(shè)計(jì)中設(shè)有碳酸丙烯酯過(guò)濾器，將雜物濾出，以保證生產(chǎn)正常進(jìn)行。</p><p>　　在碳酸丙烯酯脫碳過(guò)程中，有氣液物料的升壓和降壓過(guò)程，為了合理采用工藝本身的能量，在流程上，應(yīng)考慮相應(yīng)的能量回收裝置。</p><p>　　在整個(gè)工藝流程中，要適當(dāng)調(diào)節(jié)吸收氣液比，吸收氣液比是指單位時(shí)間內(nèi)進(jìn)吸收塔的原料氣體積（標(biāo)態(tài)）與進(jìn)料貧液體積（工況下）之比，該比值在某種程度上也是反映生產(chǎn)能力的一種參數(shù)。由

19、于單位體積溶劑在一定條件下，所吸收的酸性氣體量基本為一定值，因而在其他條件不變的情況下，凈化氣中二氧化碳凈化度明顯的隨著氣液比的減少而增加。</p><p>　　對(duì)填料塔而言，加大氣液兩相的接觸面積可以提高吸收飽和度，加大氣液接觸面積的措施一般可通過(guò)增大填料容量或選擇比表面積較大的填料來(lái)實(shí)現(xiàn)。提高R值之后雖然可降低溶劑循環(huán)量，但也必須考慮R值增加后，相應(yīng)的塔高也將增加，這樣，在工程設(shè)計(jì)中，應(yīng)針對(duì)具體工況進(jìn)行技術(shù)經(jīng)

20、濟(jì)比較后再選取合理的R值，工業(yè)上，吸收飽和度R值一般取70～80%之間。</p><p>　　對(duì)于整個(gè)工藝過(guò)程，氣體的凈化程度也是一項(xiàng)重要的指標(biāo)，溶劑貧度主要對(duì)氣體凈化程度有影響。溶劑貧度是指再生溶劑中某關(guān)鍵組分含量大小，以氣體標(biāo)準(zhǔn)體積/體積溶劑表示，在脫碳工藝中，關(guān)鍵組分為二氧化碳，溶劑貧度是指二氧化碳在貧液中的含量。溶劑貧度的大小主要取決于汽提過(guò)程的操作。當(dāng)操作溫度確定后，在氣液相有充分接觸面積的情況下，溶劑

21、貧度與惰性氣量有直接關(guān)系，汽提氣液比愈大，則溶劑貧度值愈小，但不能過(guò)分的加大汽提氣液比。這樣會(huì)增加經(jīng)濟(jì)負(fù)擔(dān)。惰性氣量究竟以多少為宜，以滿(mǎn)足溶劑貧度的要求為準(zhǔn)。在實(shí)際生產(chǎn)中，常壓閃蒸后的溶劑中，一般二氧化碳含量為2.0～3.0m3(標(biāo))/m3溶劑左右。此時(shí)，汽提氣液比控制在6～12即可，使C1達(dá)到所需程度。</p><p><b>　　三、計(jì)算前的準(zhǔn)備</b></p><p

22、>　　1.CO2在PC中的溶解度關(guān)系</p><p>　　CO2在PC中亨利系數(shù)數(shù)據(jù)</p><p>　　作圖得：亨利系數(shù)與溫度近似成直線(xiàn)，且kPa</p><p>　　因?yàn)楦邼舛葰怏w吸收，故吸收塔內(nèi)CO2的溶解熱不能被忽略?，F(xiàn)假設(shè)出塔氣體的溫度為，出塔液體的溫度為，并取吸收飽和度（定義為出塔溶液濃度對(duì)其平衡濃度的百分?jǐn)?shù)）為70%，然后利用物料衡算結(jié)合熱量衡算

23、驗(yàn)證上述溫度假設(shè)的正確性</p><p>　　在40℃下，CO2在PC中的亨利系數(shù)E40=103.5×101.3 kPa=10485 kPa</p><p>　?。?）．出塔溶液中CO2的濃度（假設(shè)其滿(mǎn)足亨利定律）</p><p><b>　?。柗?jǐn)?shù)）</b></p><p>　?。?）．根據(jù)吸收溫度變化的

24、假設(shè)，在塔內(nèi)液相溫度變化不大，可取平均溫度35℃下的CO2在PC中溶解的亨利系數(shù)作為計(jì)算相平衡關(guān)系的依據(jù)。即：</p><p><b>　　kPa</b></p><p>　　CO2在PC中溶解的相平衡關(guān)系，即：</p><p>　　式中：為摩爾比，kmolCO2/kmolPC；為CO2的分壓，kgf/cm2；T為熱力學(xué)溫度，K。</p&

25、gt;<p>　　用上述關(guān)聯(lián)式計(jì)算出塔溶液中CO2的濃度有</p><p>　　與前者結(jié)果相比要小，為安全起見(jiàn)，本設(shè)計(jì)取后者作為計(jì)算的依據(jù)。</p><p>　　結(jié)論：出料（摩爾分?jǐn)?shù)）</p><p>　　2.PC密度與溫度的關(guān)系</p><p>　　利用題給數(shù)據(jù)作圖，得密度與溫度的關(guān)聯(lián)表達(dá)式為</p><p

26、>　?。ㄊ街衪為溫度，℃；為密度，kg/m3）</p><p>　　3.PC蒸汽壓的影響</p><p>　　根據(jù)變換氣組成及分壓可知，PC蒸汽壓與操作總壓及CO2的氣相分壓相比均很小，故可忽略。</p><p><b>　　4.PC的粘度</b></p><p>　　mPa·s（T為熱力學(xué)溫度，K）&l

27、t;/p><p><b>　　5.工藝流程確定：</b></p><p>　　本次吸收采用逆流吸收的方法。</p><p><b>　　四、物料衡算</b></p><p>　　1.各組分在PC中的溶解量</p><p>　　查各組分在操作壓力為1.6MPa、操作溫度為40℃下在

28、PC中的溶解度數(shù)據(jù)，并取其相對(duì)吸收飽和度均為70%，將計(jì)算所得結(jié)果列于下表（亦可將除CO2以外的組分視為惰氣而忽略不計(jì)，而只考慮CO2的溶解）：CO2溶解量的計(jì)算如下：</p><p>　　各個(gè)溶質(zhì)溶解量的計(jì)算如下：（以CO2為例）</p><p>　　通過(guò)第一部分已知CO2在40℃的平衡溶解度</p><p><b>　　Nm3/m3PC</b&g

29、t;</p><p>　　式中：1184為PC在40℃時(shí)的密度，102.09為PC的相對(duì)摩爾質(zhì)量。</p><p>　　CO2的溶解量為（10.29-0.15）×0.7=7.1 Nm3/m3PC</p><p>　　說(shuō)明：進(jìn)塔吸收液中CO2的殘值取0.15 Nm3/m3PC，故計(jì)算溶解量時(shí)應(yīng)將其扣除。其他組分溶解度就微小，經(jīng)解吸后的殘值可被忽略。</

30、p><p><b>　　平均分子量：</b></p><p>　　入塔混合氣平均分子量：</p><p>　　溶解氣體的平均分子量：</p><p>　　2.溶劑夾帶量Nm3/m3PC</p><p>　　以0.2 Nm3/m3PC計(jì)，各組分被夾帶的量如下：</p><p>　

31、　CO2：0.2×0.275=0.055 Nm3/m3PC</p><p>　　CO：0.2×0.0368=0.0072 Nm3/m3PC</p><p>　　H2： 0.2×0.5=0.1 Nm3/m3PC</p><p>　　N2： 0.2×0.181=0.0362 Nm3/m3PC</p><p>

32、;　　CH4：0.2×0.0049=0.0014</p><p>　　3.溶液帶出的氣量Nm3/m3PC</p><p><b>　　各組分溶解量：</b></p><p>　　CO2： 7.1 Nm3/m3PC 95.35%</p><p>　　CO： 0.0168 Nm3/m3PC

33、 0.2256%</p><p>　　H2： 0.175 Nm3/m3PC 2.35%</p><p>　　N2： 0.14Nm3/m3PC 1.88%</p><p>　　CH4： 0.014Nm3/m3PC 0.188%</p><p>　　

34、7.446Nm3/m3PC 100%</p><p>　　夾帶量與溶解量之和：</p><p>　　CO2：0.055+7.1=7.155Nm3/m3PC 93.58%</p><p>　　CO：0.0077+0.0168=0.02452 Nm3/m3PC 0.32%</p><p>

35、;　　H2：0.1+0.175=0.275Nm3/m3PC 3.69%</p><p>　　N2：0.0362+0.14=0.1762 Nm3/m3PC 2.37%</p><p>　　CH4： 0.00144+0.014=0.01544Nm3/m3PC 0.21%</p><p>　　7.6

36、46Nm3/m3PC 100%</p><p>　　4.出脫碳塔凈化氣量</p><p>　　以分別代表進(jìn)塔、出塔及溶液帶出的總氣量，以分別代表CO2相應(yīng)的體積分率，對(duì)CO2作物料衡算有：</p><p>　　V1 =23500 Nm3/ h</p><p><b>　　聯(lián)立兩式解之得</b><

37、;/p><p>　　V3=V1(y1-y2)/(y3-y2)=23500×(0.275－0.011)/(0.9358－0.011)=6708.48Nm3/h</p><p>　　V2 = V1 - V3 =16791.52 Nm3/ h</p><p><b>　　5.計(jì)算PC循環(huán)量</b></p><p>　　因

38、每1 m3PC 帶出CO2為7.155Nm3 ，故有：</p><p>　　L=V3y3/7.155=6708.48×0.9358/7.155=877.4m3/h</p><p>　　操作的氣液比為V1/L=23500/877.4=26.784</p><p>　　6.驗(yàn)算吸收液中CO2殘量為0.15 Nm3/m3PC時(shí)凈化氣中CO2的含量</p&g

39、t;<p>　　取脫碳塔阻力降為0.3kgf/cm2，則塔頂壓強(qiáng)為16.32-0.3=16.02 kgf/cm2，此時(shí)CO2的分壓為 kgf/cm2，與此分壓呈平衡的CO2液相濃度為：</p><p>　　式中：1193為吸收液在塔頂30℃時(shí)的密度，近似取純PC液體的密度值。計(jì)算結(jié)果表明，當(dāng)出塔凈化氣中CO2的濃度不超過(guò)0.5%，那入塔吸收液中CO2的極限濃度不可超過(guò)0.216 Nm3/m3PC，本

40、設(shè)計(jì)取值正好在其所要求的范圍之內(nèi)，故選取值滿(mǎn)足要求。</p><p><b>　　入塔循環(huán)液相</b></p><p>　　CO2：877.4×0.15=131.61</p><p><b>　　7.出塔氣體的組成</b></p><p>　　出塔氣體的體積流量應(yīng)為入塔氣體的體積流量與PC

41、帶走氣體的體積流量之差。</p><p>　　CO2：23500×0.275-7.155×877.4=189.7Nm3/h 1.1%</p><p>　　CO：23500×0.0368-0.02452×877.4=843.3Nm3/h 5%</p><p>　　H2： 23500

42、5;0.5-0.275×877.4=11508.7Nm3/h 68.5%</p><p>　　N2： 23500×0.181-0.1762×877.4=4098.9Nm3/h 24.4%</p><p>　　CH4：23500×0.0072-0.01544×877.4=155.65 Nm3/h 0.93

43、%</p><p>　　16796.25Nm3/h 100%</p><p><b>　　五、熱量衡算</b></p><p>　　在物料衡算中曾假設(shè)出塔溶液的溫度為40℃，現(xiàn)通過(guò)熱量衡算對(duì)出塔溶液的溫度進(jìn)行校核，看其是否在40℃之內(nèi)。否則，應(yīng)加大溶劑循環(huán)量以維持出塔溶液的溫度不超過(guò)40℃。具體計(jì)算步驟如下：</p>

44、;<p>　　1.混合氣體的定壓比熱容</p><p>　　理想氣體的定壓比熱容：，其溫度系數(shù)如下表：</p><p>　　表中Cp的單位為（kcal/kmol·℃）/（kJ/kmol·℃）</p><p><b>　　進(jìn)出塔氣體的比熱容</b></p><p>　　Cpv2=∑Cpiy

45、i</p><p>　　=37.48×0.011+29.18×0.05+28.91×0.685+29.18×0.244+20.49×0.0093</p><p>　　=28.99KJ/Kmol·℃</p><p><b>　　2.液體的比熱容</b></p><p&

46、gt;　　溶解氣體占溶液的質(zhì)量分率可這樣計(jì)算：</p><p><b>　　質(zhì)量分率為</b></p><p>　　其量很少，因此可用純PC的比熱容代之。本設(shè)計(jì)題目中</p><p><b>　　kJ/kg·℃</b></p><p>　　文獻(xiàn)查得 kJ/kg·℃,據(jù)此算得：&l

47、t;/p><p>　　kJ/kg·℃； kJ/kg·℃</p><p><b>　　本設(shè)計(jì)采用前者。</b></p><p><b>　　3.CO2的溶解熱</b></p><p>　　kJ/kmolCO2</p><p>　　文獻(xiàn)查得 kJ/kmolCO2（

48、實(shí)驗(yàn)測(cè)定值）</p><p><b>　　本設(shè)計(jì)采用后者。</b></p><p>　　CO2在PC中的溶解量為7.1×877.4=6229.54Nm3/h=278kmol/h</p><p>　　故Qs=14654×278=4073812kJ/h</p><p><b>　　4.出塔溶液的

49、溫度</b></p><p>　　設(shè)出塔氣體溫度為35℃，全塔熱量衡算有：</p><p>　　帶入的熱量（QV1+QL2）+ 溶解熱量（Qs）= 帶出的熱量（QV2+QL1）</p><p>　　Qv1=V1Cpv1(Tv1－T0)=23500×31.38×30/22.4=987629 kJ/h</p><p&g

50、t;　　QL2=L2CpL2(TL2－T0)=877.4×1193×1.426×30=44779460kJ/h</p><p>　　Qv2=V2Cpv2(Tv2－T0)=16796×28.99×35/22.4=760806kJ/h</p><p>　　QL1=L1CpL1(TL1－T0)=1059167×1.44×TL1

51、=1525200.48 TL1kJ/h</p><p>　　式中：L1=877.4×1193+(6708-0.2×877.4)×42.62/22.4=1059167 kg/h</p><p>　　987629+44779460+4073812=760806+1525200TL1</p><p><b>　　TL1=32℃<

52、;/b></p><p>　　現(xiàn)均按文獻(xiàn)值作熱量衡算，即取 kJ/kg·℃； kJ/kg·℃</p><p>　　Qv1=V1Cpv1(Tv1－T0)=23500×31.38×30/22.4=987629kJ/h</p><p>　　QL2=L2CpL2(TL2－T0)=877.4×1193×0.37

53、95×30=11917115kJ/h</p><p>　　Qv2=V2Cpv2(Tv2－T0)=16796×28.99×35/22.4=760806kJ/h</p><p>　　QL1=L1CpL1(TL1－T0)=1059167×0.3894×TL1=412440TL1kJ/h</p><p>　　式中：L1=99

54、2×1193+(7667-0.2×992)×42.78/22.4=1197720 kg/h</p><p>　　987629+11917115+4073812=760806+412440TL1</p><p>　　T L1=39.5℃ 與理論值比較后，取T L1=39.5℃</p><p>　　六、設(shè)備工藝與結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算</

55、p><p>　　1確定塔徑及相關(guān)參數(shù)</p><p>　　塔底氣液負(fù)荷大，依塔底氣液負(fù)荷條件求取塔徑</p><p>　　采用Eckert通用關(guān)聯(lián)圖法求取泛點(diǎn)氣速，并確定操作氣速。</p><p>　　入塔混合氣體的質(zhì)量流量V’=(23500÷22.4)×19.364=20315 kg/h</p><p&g

56、t;　　19.368為入塔混合氣體的平均分子量</p><p>　　8.685為出塔混合氣體的平均分子量</p><p>　　Mm2 = 440.011+280.05+20.685+280.0.244+16×0.0093= 8.685kg/kmol</p><p>　　塔底吸收液的質(zhì)量流量L’=1059167kg/h</p><p>

57、;　　入塔混合氣的密度（未考慮壓縮因子）</p><p>　　吸收液的密度（40℃）</p><p>　　吸收液的粘度，依下式計(jì)算得到：</p><p>　　mPa·s（平均溫度35℃時(shí)的值）</p><p>　　選mm塑料鮑爾環(huán)（米字筋），其濕填料因子，空隙率，比表面積，Bain-Hougen關(guān)聯(lián)式常數(shù)。</p>&

58、lt;p>　　（1）選用Eckert通用關(guān)聯(lián)圖法求解</p><p>　　關(guān)聯(lián)圖的橫坐標(biāo)：（v/l）0.5L’/V’=(12.29/1184)0.51059167/20315=5.312</p><p>　?。?）采用Ecekert通用關(guān)聯(lián)圖法計(jì)算泛點(diǎn)氣速u(mài)F。</p><p>　　通用填料塔泛點(diǎn)和壓降的通用關(guān)聯(lián)圖如下：</p><p>

59、;　　附圖填料塔泛點(diǎn)和壓降的通用關(guān)聯(lián)圖（引自《化工原理》）</p><p>　　圖中 u0——空塔氣速，m /s； φ——濕填料因子，簡(jiǎn)稱(chēng)填料因子，1 /m； ψ——水的密度和液體的密度之比； g——重力加速度，m /s2； ρV、ρL——分別為氣體和液體的密度，kg /m3； wV、wL——分別為氣體和液體的質(zhì)量流量，kg /s。 此圖適用于亂堆的顆粒形填料，如拉西環(huán)、弧鞍形填料、矩鞍形填料、鮑爾環(huán)

60、等，其上還繪制了整砌拉西環(huán)和弦柵填料兩種規(guī)整填料的泛點(diǎn)曲線(xiàn)。對(duì)于其他填料，尚無(wú)可靠的填料因子數(shù)據(jù)。</p><p>　　查Eckert通用關(guān)聯(lián)圖得縱坐標(biāo)值為0.0025，</p><p><b>　　即：</b></p><p>　?。?）選用Bain-Hougen關(guān)聯(lián)式求解</p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)u=0.1m/s

61、</p><p><b>　　2求取塔徑</b></p><p>　　Vs=23500(0.1013/1.6)(303.15/273.15) =0.4584m3/s</p><p>　　D=(4×0.4584/3.14×0.1)0.5=2.4165m</p><p>　　本次設(shè)計(jì)取D=2600mm&l

62、t;/p><p><b>　　3核算操作氣速</b></p><p>　　u=4Vs/3.14×D2=4×0.4584/3.14×2.62=0.0864m/s</p><p><b>　　4 核算徑比</b></p><p>　　D/d=2600/50=52>10~1

63、5（滿(mǎn)足鮑爾環(huán)的徑比要求）</p><p><b>　　5校核噴淋密度</b></p><p><b>　　采用聚丙烯填料表面</b></p><p>　　L噴，min=（MWR）at =0.08×106.4=8.512m3/(m2.h)</p><p><b>　　L噴=（滿(mǎn)足

64、要求）</b></p><p><b>　　七、填料高度的計(jì)算</b></p><p><b>　　1.計(jì)算前的準(zhǔn)備</b></p><p>　　塔截面積∩=0.785D2=5.307㎡</p><p>　　因其他氣體的溶解度很小，故將其他氣體看作是惰氣并視作為恒定不變，那么，惰氣的摩爾

65、流率</p><p>　　G’=23500(1-0.275)/(22.4×3600×∩)=0.0398kmol/(m2·s)</p><p>　　又溶劑的蒸汽壓很低，忽略蒸發(fā)與夾帶損失，并視作為恒定不變，那么有</p><p>　　L’=877.4×1193/(102.09×3600×5.307)=0.53

66、67kmol/(m2·s)</p><p><b>　　，</b></p><p>　　吸收塔物料衡算的操作線(xiàn)方程為</p><p>　　將上述已知數(shù)據(jù)代入操作線(xiàn)方程，整理得</p><p>　　選用填料層高度計(jì)算準(zhǔn)備：</p><p>　?。?）兩相摩爾流率與質(zhì)量流率的轉(zhuǎn)換</p

67、><p><b>　　氣相平均分子量為：</b></p><p>　　氣相平均分子量為：34.1y+9.9</p><p>　　VG=(34.1y+9.9)G</p><p><b>　?。ㄏ∪芤海?lt;/b></p><p>　?。?）CO2在氣相和液相中的擴(kuò)散系數(shù)</p&g

68、t;<p>　　氣相：分兩步進(jìn)行，定性溫度取32.5℃。</p><p>　　首先計(jì)算CO2在各組分中的擴(kuò)散系數(shù)，然后再計(jì)算其在混合氣體中的擴(kuò)散系數(shù)。計(jì)算公式如下：</p><p><b>　　DCO2-co=</b></p><p><b>　　DCO2-H2=</b></p><p&g

69、t;<b>　　DCO2-N2=</b></p><p>　　=1.77×10-6m2/s</p><p>　　液相：文獻(xiàn)介紹了CO2在PC中擴(kuò)散系數(shù)兩個(gè)計(jì)算公式，定性溫度取35℃。</p><p>　　=1.17×10-5㎝2/s （T—K；—mPa·s；D—cm2/s）</p><p&g

70、t;　　=1.01×10-5 ㎝2/s （T—K；—mPa·s；D—cm2/s）</p><p><b>　　取大值</b></p><p>　　（3）氣液兩相的粘度</p><p><b>　　式（4.2）</b></p><p><b>　?。兘M分的粘度）<

71、/b></p><p><b>　　—i氣體粘度，cp</b></p><p>　　—i氣體在0℃，常壓時(shí)的粘度，cp</p><p><b>　　m—關(guān)聯(lián)式指數(shù)</b></p><p>　　表 0℃時(shí)常壓氣體的粘度</p><p><b>　　表 關(guān)聯(lián)式指數(shù)

72、m</b></p><p>　　計(jì)算得：=1.24×10-2mpa﹒s =1.22×10-2mpa﹒s</p><p>　　=0.63×10-2mpa﹒s =1.21×10-2mpa﹒s </p><p>　　=0.89×10-2mpa﹒s</p><p&g

73、t;　　將以上數(shù)據(jù)代入下面公式可得</p><p>　　所以 ==1.1×10-2 mpa﹒s=0.0401</p><p>　　uG-CO2=1.34×10-2(305.5/273.15)0.935=0.015mPa·s</p><p>　　同理：uG-CO=0.018 mPa·s</p><p>

74、;　　uG-H2=0.0093 mPa·s</p><p>　　uG-N2=0.018 mPa·s</p><p><b>　　液相： mPa·s</b></p><p>　　=2.368 mPa·s</p><p>　　（4）吸收液與填料的表面張力</p><

75、p>　　吸收液：=39.1 mPa·s</p><p>　　填料：查教材，知聚乙烯塑料 mPa·s</p><p><b>　　由手冊(cè)查得 </b></p><p>　　E==83.1×101.38416 kPa</p><p><b>　　相平衡常數(shù)為 </b>

76、</p><p>　　m=E/P=8416/1600=5.26溶解度系數(shù)為</p><p>　　H=ρ/EM=1.29kmol/kPam3</p><p><b>　　3.計(jì)算的傳質(zhì)系數(shù)</b></p><p>　　=1－exp｛-1.45(33/39.1)0.75(199594/106.4·8.5248)0

77、.1(1995942·106.4/11842·1.27×108)-0.05(1995942/1184×39.1×106.4)0.2｝≈1</p><p>　　由計(jì)算知aw≈at=106.4</p><p>　　式中：液體質(zhì)量通量為 UL=199594kg/(m . h)</p><p>　　、－氣體、液體的黏度，

78、</p><p>　　、－氣體、液體的密度，</p><p>　　、－溶質(zhì)在氣體、液體中的擴(kuò)散系數(shù)， </p><p><b>　　R－通用氣體常數(shù)，</b></p><p><b>　　T－系統(tǒng)溫度，K</b></p><p>　　－填料的總比表面積，</p>

79、<p>　?。盍系臐?rùn)濕比表面積，</p><p>　　g－重力加速度，1.27×108m/h</p><p><b>　?。后w的表面張力，</b></p><p>　?。盍喜馁|(zhì)的臨界表面張力，</p><p><b>　?。盍闲螤钕禂?shù)</b></p>&l

80、t;p>　　上述修正的恩田公式只適用于的情況，由計(jì)算得知u0.5uF </p><p>　　2.氣膜吸收系數(shù)計(jì)算： </p><p>　　氣體質(zhì)量通量為 </p><p><b>　　=5.8910-3</b></p><p><b>　　=2.6910-3</b></

81、p><p>　　3.液膜吸收系數(shù)計(jì)算： </p><p><b>　　= 0.8133</b></p><p>　　= 4.335×10-3×106.4×1.451.1 = 0.694</p><p>　　= 0.8133×106.4×1.450.4 = 130.226&

82、lt;/p><p><b>　　故修正：</b></p><p>　　=1184/(102.09×(1.6204×30+39.594)×101.3=1.29×10-3（稀溶液）</p><p>　　4.氣相總傳質(zhì)單元高度</p><p><b>　　計(jì)算：</b>

83、</p><p>　　由于對(duì)于PC，CO2為易吸收氣體，為氣膜控制</p><p><b>　　10-7</b></p><p><b>　　m</b></p><p>　　5.氣相總傳質(zhì)單元數(shù)</p><p>　　查30℃時(shí)相平衡常數(shù)m=5.26</p>&l

84、t;p><b>　　所以： NOG =</b></p><p>　　填料層的有效傳質(zhì)高度Z=HOG﹒NOG =0.8664×12.32=10.674m</p><p>　　設(shè)計(jì)高度H=1.2910.674=13.77m</p><p><b>　　八、填料層壓降</b></p><p&g

85、t;　　用Eckert通用關(guān)聯(lián)圖計(jì)算壓降</p><p>　　橫坐標(biāo)：（前已算出）</p><p>　　縱坐標(biāo)：0.00133</p><p>　　查圖得：30×9.81Pa/m</p><p><b>　　九、輔助設(shè)備設(shè)計(jì)</b></p><p>　　1. 液體分布裝置</p&

86、gt;<p>　　選用溢流槽式布液器，此種布液器適應(yīng)性較好，特別適用于大流量操作，一般用于塔徑D>1000mm的場(chǎng)合，溢流槽式布液器由若干個(gè)噴淋槽及至于其上的分配槽組成，其設(shè)計(jì)參考數(shù)據(jù)如下表：化工設(shè)備全書(shū)—《塔設(shè)備設(shè)計(jì)》</p><p>　　表 液體分布器形號(hào)及其適用范圍</p><p>　　2． 填料支承裝置</p><p>　　采用梁型氣

87、體噴射式支承板，是目前性能最優(yōu)的大塔支承板，使用塔徑最大可達(dá)12米。單條支撐梁的寬度為290mm，高度為300mm，在各條梁底部之間用定距凸臺(tái)保持10mm的間隙，供排液用。支承梁的板厚：不銹鋼為3-4mm，碳鋼為6mm?；ぴO(shè)備全書(shū)——《塔設(shè)備設(shè)計(jì)》</p><p>　　梁型氣體噴射式支承板的設(shè)計(jì)參考數(shù)據(jù)如下表</p><p>　　表 填料支撐裝置尺寸</p><p&g

88、t;　　3． 液體再分布裝置</p><p>　　采用梁型再分布器，適用于ψ1200mm以上的大塔。</p><p>　　表 液體在分布裝置尺寸</p><p><b>　　4． 床層限制板</b></p><p>　　瓷填料必須安裝填料壓板，對(duì)金屬或塑料填料必須安裝床層限制板。床層限制板和壓板結(jié)構(gòu)類(lèi)似，但重量較輕，一般

89、為800pa左右，床層限制板必須固定于塔壁，否則將失去效果。當(dāng)塔徑D<1200mm時(shí)床層限制板的外徑比塔內(nèi)徑小10-15mm。當(dāng)塔徑D>1200mm時(shí)則床層限制板的外徑比塔內(nèi)徑小25-38mm，因此 D外徑=D-35mm=2600-35=2565mm</p><p><b>　　5． 裙座及人孔 </b></p><p>　　由《化工容器設(shè)計(jì)》采用圓筒形

90、裙座。裙座體用Q235-A材料又因?yàn)槿棺w直徑超過(guò)800mm所以應(yīng)開(kāi)設(shè)人孔。</p><p>　　填料塔手孔直徑一般為150mm-250mm。標(biāo)準(zhǔn)手孔直徑有DN150和DN250兩種，當(dāng)設(shè)備直徑超過(guò)800mm時(shí)應(yīng)開(kāi)設(shè)人孔，圓形人孔直徑為400-600mm。手孔（HG21525-95-HG21527-95）和人孔（HG21528-HG-21535-95）已制有標(biāo)準(zhǔn),設(shè)計(jì)時(shí)可根據(jù)設(shè)備的公稱(chēng)壓力，工作溫度及選用材料等按

91、標(biāo)準(zhǔn)選用。</p><p><b>　　6．除沫器</b></p><p>　　除沫器用于分離塔頂端中所夾帶的液滴，以降低有價(jià)值的產(chǎn)品損失，改善塔后動(dòng)力設(shè)備的操作。此次設(shè)計(jì)采用網(wǎng)絲除沫器。</p><p>　　7.．塔的頂部空間高度</p><p>　　塔的頂部空間高度指頂?shù)谝粚铀P(pán)到塔頂封頭的切線(xiàn)距離。為減少霧沫夾帶的

92、液體量，一般取1.2~1.5m，本次設(shè)計(jì)取1.2m</p><p><b>　　十、塔體強(qiáng)度校核</b></p><p><b>　　筒體強(qiáng)度校核</b></p><p>　　筒體材料選用GB6654.16MnR低合金鋼，查文獻(xiàn)[9]</p><p>　　所用材料的許用應(yīng)力=163MPa</p

93、><p>　　焊接接頭形式采用單面焊接對(duì)接接頭，局部無(wú)損探傷，查得焊接接頭系數(shù)=0.8。</p><p>　　鋼板負(fù)偏差查文獻(xiàn)[1]，選用C1=0.8mm。</p><p>　　腐蝕裕量：碳素鋼和低合金鋼單面腐蝕裕量取C2=1mm, 所以，C=0.8+1=1.8mm</p><p>　　求取筒體壁厚：查文獻(xiàn)[1]P159得：</p>

94、<p><b>　　mm</b></p><p><b>　　圓整后取18mm</b></p><p><b>　　水壓試驗(yàn)強(qiáng)度校核：</b></p><p>　　16MnR屈服極限為=345MPa</p><p>　　0.9=0.9×0.8×3

95、45=248 MPa</p><p>　　最大組合軸向拉應(yīng)力為：（查文獻(xiàn)[8]P93）</p><p>　　PT=1.25P=1.25×1.6=2 MPa</p><p>　　=18-1.8=16.2mm</p><p>　　水壓試驗(yàn)時(shí)滿(mǎn)足強(qiáng)度要求</p><p><b>　　封頭設(shè)計(jì)</b&

96、gt;</p><p>　　選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭DN3800, K=1封頭材料選用與筒體相同16MnR</p><p>　　鋼板負(fù)偏差取0.8mm，腐蝕裕量取1mm，焊接接頭系數(shù)0.8</p><p><b>　　封頭壁厚： </b></p><p><b>　　查文獻(xiàn)[1]知：</b></

97、p><p>　　大多數(shù)橢圓形封頭壁厚取值與筒體相同或比筒體稍厚，封頭壁厚取18mm</p><p>　　查表得：直邊高度h1=50mm, 曲邊高度h2=650mm</p><p>　　封頭高度為h=h1+h2=700mm</p><p>　　核算封頭最大允許工作壓力：</p><p><b>　　[P]=<

98、;/b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　符合要求</b></p><p><b>　　塔裙座高度</b></p><p>　　按實(shí)際要求選為1.5m</p><p><b>　　十一、設(shè)計(jì)結(jié)果<

99、/b></p><p>　　1.物料衡算計(jì)算數(shù)據(jù)總表</p><p>　　2.熱量衡算計(jì)算數(shù)據(jù)總表</p><p>　　3.塔體及填料計(jì)算結(jié)果總表</p><p><b>　　十二、參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1. 武漢大學(xué),《化學(xué)工程基礎(chǔ)》，高等教育出版社,2001.</p

100、><p>　　2. 馬江權(quán)，《化工原理課程設(shè)計(jì)》（第二版）， 江蘇工業(yè)學(xué)院，2007.</p><p>　　3. 眶國(guó)柱,史啟才,《化工單元過(guò)程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)》，北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002.</p><p>　　4. 賈紹義，柴誠(chéng)敬,《化工原理課程設(shè)計(jì)》,天津大學(xué)出版社, 2002.</p><p>　　5. 涂偉萍，陳佩珍，程達(dá)芳

101、, 《化工過(guò)程及設(shè)備設(shè)計(jì)》, 北京：化學(xué)工業(yè)</p><p><b>　　出版社,2000.</b></p><p>　　6. 楊祖榮，劉麗英，劉偉,《化工原理》,北京： 化學(xué)工業(yè)出版社, 2004.</p><p>　　7. 管?chē)?guó)峰，《化工原理》，北京：化學(xué)工業(yè)出版，2003.</p><p>　　8.董大勤.《化工設(shè)

102、備機(jī)械基礎(chǔ)》北京:中央廣播電視大學(xué)出版社.1995-2</p><p>　　9.王樹(shù)仁.《合成氨生產(chǎn)工藝》北京:化學(xué)工業(yè)出版社. 2005-02</p><p>　　10. 國(guó)家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院.《化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)》上海: 化學(xué)工業(yè)出版社.1996</p><p>　　11.梅安華.《小合成氨廠(chǎng)工藝技術(shù)與設(shè)計(jì)手冊(cè)》北京:化學(xué)工業(yè)出版社.1995</p&

103、gt;<p>　　12.魏兆燦,李寬宏.《塔設(shè)備設(shè)計(jì)》上海:上?？茖W(xué)技術(shù)出版社.1988-11 </p><p>　　13. 張順澤.《分離工程》平頂山：河南城建學(xué)院.2006</p><p>　　14.化工部第六設(shè)計(jì)院編.《化學(xué)工程手冊(cè)》第12 篇.北京:化學(xué)工業(yè)出版社.1980</p><p>　　15.譚天恩.竇梅.周明華.《化工原理》上冊(cè) 北京

104、：化學(xué)工業(yè)出版社2006-4</p><p>　　16. 譚天恩.竇梅.周明華.《化工原理》下冊(cè) 北京：化學(xué)工業(yè)出版社2006-7</p><p>　　17.張順澤、李翔、劉麗華、李曉燕《化工基礎(chǔ)》，河南城建學(xué)院 2010.6</p><p>　　18. 賈紹義，柴誠(chéng)敬,《化工原理課程設(shè)計(jì)》,天津大學(xué)出版社, 2007.</p><p&

105、gt;<b>　　十三、心得體會(huì)</b></p><p>　　本次課程設(shè)計(jì)是對(duì)化學(xué)工程的過(guò)程設(shè)計(jì)及設(shè)備的選擇的一個(gè)深層次的鍛煉，也是</p><p>　　對(duì)實(shí)際操作的一個(gè)加深理解。 </p><p>　　在設(shè)計(jì)過(guò)程中遇到的問(wèn)題主要有：（1）未知條件的選取；(2)文獻(xiàn)檢索的能力；（3）對(duì)吸收過(guò)程的理解和計(jì)算理論的運(yùn)用；（4）對(duì)

106、實(shí)際操作過(guò)程中設(shè)備的選擇和條件的最優(yōu)化；（5）對(duì)工藝流程圖的理解以及繪制簡(jiǎn)單的流程圖和設(shè)備結(jié)構(gòu)；（6）還有一些其他的問(wèn)題，例如計(jì)算的準(zhǔn)確度等等。</p><p>　　當(dāng)然，在本次設(shè)計(jì)中也為自己再次重新的復(fù)習(xí)化工這門(mén)學(xué)科提供了一個(gè)動(dòng)力，對(duì)化工設(shè)計(jì)過(guò)程中所遇到的問(wèn)題也有了一個(gè)更深的理解。理論和實(shí)際的結(jié)合也是本次設(shè)計(jì)的重點(diǎn)，為日后從事相關(guān)工作打下了一定的基礎(chǔ)。</p><p>　　此次設(shè)計(jì)深層次

107、考察了吸收過(guò)程的學(xué)習(xí)效果，另外，深感化工CAD的方便與重要性。</p><p>　　最后，深感要完成一個(gè)設(shè)計(jì)是相當(dāng)艱巨的一個(gè)任務(wù)，如何細(xì)節(jié)的出錯(cuò)都有可能造成實(shí)際操作中的經(jīng)濟(jì)損失甚至生命安全。</p><p>　　本課程設(shè)計(jì)因?yàn)闀r(shí)間緊、任務(wù)量大，是在同組同學(xué)的熱烈討論和互相幫助下完成的。當(dāng)然，更少不了劉偉和雷佑安兩位老師的大力支持和悉心指導(dǎo)。</p><p>　　嚴(yán)師