焊接專業(yè)畢業(yè)論文--天然氣管道的tig 焊焊接技術

1、<p><b>　　?？粕厴I(yè)設計</b></p><p>　　題 目： 天然氣管道的TIG焊焊接技術</p><p>　　專業(yè)年級： 焊接10-1班 </p><p>　　學生姓名： </p><p>　　學 號：

2、 </p><p>　　指導教師： </p><p>　　完成時間： 2013 年 6 月 22 日</p><p>　　?？粕厴I(yè)設計（論文）任務書</p><p>　　天然氣管道的TIG 焊焊接技術</p><p><b&

3、gt;　　摘要</b></p><p>　　本文主要描述了天然氣管道在TIG 焊焊接時，需要根據(jù)焊口的一些實際因素，如母材的焊接性及焊縫實際使用條件，選擇合適的焊接設備和焊接材料。通過對材料本身成分分析，選擇合適的焊接方法和焊接工藝進行焊接。確保焊接之后接頭的質(zhì)量。</p><p>　　對焊接之后接頭進行檢驗，對常見的問題及缺陷進行分析，提出相應的解決方法和預防措施。保證焊接接

4、頭達到天然氣管道的使用要求。</p><p>　　關鍵詞　天然氣管道；TIG焊；管道焊接；質(zhì)量控制</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　摘要……I</b></p><p><b>　　第1章 緒論1</b></p><p

5、><b>　　1.1 引言1</b></p><p>　　1.2 手工氬弧焊的應用及特點1</p><p>　　1.3 本文主要研究內(nèi)容2</p><p>　　第2章 天然氣管道管材概述3</p><p>　　2.1 管道結構特點3</p><p>　　2.2 管材成分及力學性能

6、3</p><p>　　2.3 管材焊接性分析3</p><p>　　2.4 本章小結4</p><p>　　第3章 天然氣管道的TIG焊焊接工藝5</p><p>　　3.1 焊前準備5</p><p>　　3.1.1 焊接使用材料及工具5</p><p>　　3.1.2 焊前加工清

7、理及焊絲選用原則5</p><p>　　3.1.3 焊接規(guī)范6</p><p>　　3.2 焊接過程6</p><p>　　3.2.1 定位焊6</p><p>　　3.2.2 焊接操作工藝要點7</p><p>　　3.2.3 填絲注意事項8</p><p>　　3.2.4 收弧與

8、接頭8</p><p>　　3.2.5 收尾方法8</p><p>　　3.3 本章小結9</p><p>　　第4章 天然氣管道的TIG焊質(zhì)量控制10</p><p>　　4.1 接頭焊后成型標準10</p><p>　　4.1.1 內(nèi)外成型評定標準10</p><p>　　4.1

9、.2 檢驗11</p><p>　　4.2 常見缺陷及其預防措施12</p><p>　　4.2.1 裂紋12</p><p>　　4.2.2 氣孔12</p><p>　　4.2.3 未焊透13</p><p>　　4.3 本章小結13</p><p><b>　　結論

10、14</b></p><p><b>　　參考文獻15</b></p><p><b>　　緒論</b></p><p><b>　　引言</b></p><p>　　目前燃氣行業(yè)鋼質(zhì)管道的材質(zhì)一般才用低碳鋼，焊接方法通常采用手工電弧焊。這種焊接方法對行的技術水平

11、要求較高，焊接好壞取決與焊工經(jīng)驗等人為因素。特別是無損檢測的一次合格率偏低，即使是技術水平較高的焊工，一次合格率也只有85%左右。造成手工電弧焊焊縫質(zhì)量不合格的主要原因是焊縫打底部分缺陷超標，其中主要缺陷是夾渣，氣孔。造成以上缺陷的主要原因是：手工電弧焊采用的焊接填充金屬為電焊條，電焊條在焊接過程中對焊接熔池進行渣氣聯(lián)合保護，打底時為了達到單面焊雙面成型的效果，一般采用滅弧焊接，而滅弧焊接較連弧焊的線性能量少，冷卻速度快，保護焊渣有一部

12、分來不及濾出，存在焊渣死角，造成清渣困難，導致下一層焊接時造成夾渣或為熔合[1]。</p><p>　　焊接受熱面小徑管比較成熟的方法是采用全氬弧焊接或氬弧打底、焊條電弧焊蓋面的方法進行焊接，因此針對鎢極氬弧焊容易出現(xiàn)的問題做以下論。</p><p>　　手工氬弧焊的應用及特點</p><p>　　為了提高鋼質(zhì)燃氣管道的工程質(zhì)量，現(xiàn)在基本采用可手工電弧焊焊接方法，這

13、種焊接方法在實際中的主要應用形式有兩種：手工氬弧焊打底，手工電弧焊蓋面，(適用于外徑≥76 mm的管道)手工氬弧焊一次成型（適用于外徑≤57 mm的管道）。</p><p>　　手工氬弧焊屬于惰性氣體保護焊的一種，分為熔化極手工氬弧焊和非熔化極氬弧焊兩種手藝。它是利用難熔的鎢極合金棒作為電極，通過鎢極與工件之間產(chǎn)生電弧，并利用氬氣作為保護氣進行焊接[2]。其主要優(yōu)點有以下幾方面：焊接電弧為明弧，在焊接過程中易于控

14、制可進行全位置焊接打底時連弧焊接，沒有熔渣，能確保打底質(zhì)量，外徑≤57 mm的管道一次成型，焊接速度快，質(zhì)量高鎢極不容易熔化，易維持焊接過程的穩(wěn)定電弧穩(wěn)定，外觀成型漂亮[3]。現(xiàn)行的焊接驗收標準《現(xiàn)場設備、工業(yè)管道焊接工程施工及驗收規(guī)范》(GB 50236-98)對焊縫外觀要求嚴格，外觀不合格焊縫一律為不合格焊縫。</p><p><b>　　本文主要研究內(nèi)容</b></p>

15、<p>　　在進行鎢極氬弧焊時，根據(jù)焊口的一些實際因素，選擇合適的焊接設備和焊接材料，選擇合適的焊接方法和焊接工藝進行焊接，最后對焊接過程中易出現(xiàn)的問題及缺陷進行分析，提出相應的解決方法和預防措施。</p><p><b>　　天然氣管道管材概述</b></p><p>　　分析所需要焊接部分的結構，焊接材料的成分、力學性能，以及焊接材料的焊接性，從而選擇最

16、佳的焊接工藝。</p><p><b>　　管道結構特點</b></p><p>　　天然氣管道焊接一般采用的是對接的接頭形式。如圖2-1所示。因為管道結構承受較大的內(nèi)部壓力，因而要求焊接接頭具有良好的氣密性。因此在焊接施工過程中，在確保結構部件上焊接接頭質(zhì)量的同時，為了滿足加工條件，既要提高生產(chǎn)率，又要通過改善制造時的作業(yè)環(huán)境來增加安全性。</p>&

17、lt;p>　　圖2-1 天然氣管道的接頭</p><p><b>　　管材成分及力學性能</b></p><p>　　成分是材料結構和性能的基礎，能定量的分析出材料中各個組分的含量，對材料品質(zhì)用途和選擇合適的焊接工藝具有重要意義。管材采用12Cr1MoV鋼，其化學成分見表2-1。</p><p>　　表2-1 12Cr1MoV鋼的化學

18、成分（質(zhì)量分數(shù)/%）</p><p>　　材料力學性能是指材料在常溫、靜載作用下的宏觀力學性能，是確定各種工程設計參數(shù)的主要依據(jù)。其力學性能見表2-2。</p><p>　　表2-2 12Cr1MoV鋼的常溫力學性能</p><p><b>　　管材焊接性分析</b></p><p>　　鋼材焊接性的好壞取決于它的化學

19、成分，影響最大的是碳元素，也就是說金屬含碳量的多少決定它的可焊性，鋼中含碳量增加，淬硬傾向增大，塑性降低，容易產(chǎn)生焊接裂紋[4]。母材屬于低合金珠光體型耐熱鋼，具有較高的熱強性能[5]，但由于其具有一定淬硬傾向所以在焊接循環(huán)決定的冷卻速度條件下，焊縫金屬和熱影響區(qū)易形成冷裂敏感的顯微組織，另外，母材中含有Cr、Mo、V等元素，在提高了鋼的蠕變強度和組織穩(wěn)定性的同時，這些強烈碳化物形成元素又增加了接頭過熱區(qū)產(chǎn)生再生熱裂紋的傾向。12Cr1

20、MoV具有更大的淬硬傾向，而使熱影響區(qū)更易產(chǎn)生冷裂紋。</p><p><b>　　本章小結</b></p><p>　　12Cr1MoV屬于Gr-Mo型珠光體耐熱鋼，屬于低合金鋼范疇，低合金鋼焊接的有利一面是能提高抗氧化性和熱強化性，不利的一面是增強了脆硬傾向和形成裂紋的機會增大，因此給焊接工作帶來了很多困難。</p><p>　　天然氣管道

21、的TIG焊焊接工藝</p><p>　　針對所需要焊接部位的結構、成分。選擇合適的焊接工具，制定合理的焊接流程和焊接工藝，以確保接頭質(zhì)量，達到焊接接頭的使用要求。</p><p><b>　　焊前準備</b></p><p><b>　　焊接使用材料及工具</b></p><p>　　根據(jù)第二章所分

22、析焊接接頭的結構和成分，選擇焊接焊接工具和材料，如表3-1所示。</p><p>　　表3-1 使用的材料及工具</p><p>　　焊前加工清理及焊絲選用原則</p><p>　　(1)坡口形式為：70°V形坡口，對口間隙2~2.5 mm，鈍邊1~1.5 mm；</p><p>　　(2)焊前清理用角向磨光機將坡口面及坡口兩側(cè)10

23、 mm~15 mm范圍內(nèi)打磨至露出金屬光澤，用圓銼，砂布清理管內(nèi)側(cè)銹蝕及毛刺，如有必要可用丙酮清洗坡口表面及焊絲。</p><p>　　(3)手工鎢極氬弧焊打底所選用的焊絲，除應滿足機械性能要求外，還應具有良好的可操作性并且不產(chǎn)生缺陷。從焊接工藝試驗的機械性能可以看出，H08Mn2SiA焊絲打底焊縫的抗拉強度均比其原焊絲H08A較高；從無損探傷和現(xiàn)場手工焊接操作性上看，H08A焊絲打底容易產(chǎn)生氣孔，且焊縫成型差；

24、關鍵在于其Mn、Si元素的含量。焊縫中Mn、Si是主要合金化元素，同時也是一種較好的脫氧劑，Si脫氧能力比Mn要強，Mn和Si都能減少焊縫金屬中的氧含量，改善焊縫金屬的性能，防止氣孔產(chǎn)生；另外，Mn可以提高焊縫的強度和韌性，而Si含量過多時，將會使焊縫金屬的塑性和韌性降低。因此，必須使焊縫材料保持適當?shù)腗n/Si比值，該比值愈高，焊縫金屬的韌性愈好，一般認為Mn/Si＜2對焊縫韌性不利。</p><p><

25、b>　　焊接規(guī)范</b></p><p>　　已經(jīng)確定了使用的工具及其材料，在焊接前調(diào)試好焊接的電流與電壓值，匹配好氬氣流，并且選擇合適的送絲速度，如表3-2所示。</p><p>　　表3-2 焊接參數(shù)</p><p><b>　　焊接過程</b></p><p><b>　　定位焊<

26、;/b></p><p>　　(1)點焊固定采取三點周向?qū)ΨQ點焊固定方法，焊點宜小，先從一端始焊然后過渡到另一端，保證焊點熔透無缺陷。</p><p>　　(2)分半逆向焊接，為減少出現(xiàn)氣孔可能性，在起焊的6點位置不設點焊固定點。焊槍與工件及焊絲間相對位置見圖3-1所示。</p><p>　　圖3-1 天然氣管道焊接接頭剖面圖</p><

27、p>　　(3)定位焊縫操作要點：定位焊是焊縫的一部分，必須焊牢，不允許有缺陷。定位焊縫不能太高，以免焊接到定位焊縫處接頭困難，如果碰到這種情況，最好將定位焊縫磨低些，兩端磨成斜坡，以便焊接時接頭容易。如果定位焊縫上發(fā)現(xiàn)裂紋，氣孔等缺陷，應將其打磨掉重焊，絕不允許用重熔的辦法修補。</p><p><b>　　焊接操作工藝要點</b></p><p>　　打底焊應

28、盡量一氣呵成，打底層應有一定厚度，如果δ＞10 mm的管子，其厚度應≥4 mm。如圖3-1所示。</p><p>　　(1)在仰焊位置6點以前的5~8處引弧，焊絲與坡口的鈍邊保持1~1.5 mm的間距，在平焊時，焊絲與內(nèi)壁的鈍邊要平行，保持這樣的間距，焊縫背部不會出現(xiàn)凹陷，余高大約0.5~1 mm，始焊時，在對口處形成熔池(不能擊穿)將焊絲插入熔池中，借助電弧吹力，使熔滴擠入間隙內(nèi)并透過，在兩側(cè)鈍邊處（已熔化）搭

29、成“橋”，以該“橋”為基礎逐步施焊。引弧部位在焊接方向前10 mm左右，絕不允許在管壁上引弧，引弧后，電弧始終保持在間隙中心；</p><p>　　(2)焊接過程中，由于管子水平固定，隨著焊接位置變化，焊工的身體也隨之移動，為保持平穩(wěn)，進行仰位焊接時，可同時伸出手指支撐在管上；</p><p>　　(3)采用“二點法”焊接，控制弧長2~3 mm，對坡口根部兩側(cè)同時加熱，擺動送絲，使焊絲端頭

30、始終處于氬氣保護范圍內(nèi)，邊熔化邊送絲，焊絲不直接插入熔池。而位于熔池前方，焊絲端頭應呈圓形，送絲動作干凈利落，控制坡口兩側(cè)熔透均勻，以保證管內(nèi)壁成形均勻；</p><p>　　(4)前半圓焊到平焊位置時，將弧坑填滿，在12處收弧，以利于后半圓接頭。后半圓在焊接前將接頭處打磨出斜面至露出金屬光澤，從仰焊位置起焊至平焊位置結束；</p><p>　　(5)收弧時．在熄弧前向熔池連送兩滴填充金屬

31、．將熔池移至坡口一側(cè)收弧。熄弧后將噴嘴罩住熔池，待完全冷卻變暗后再移開。</p><p>　　(6)每半圓焊接一次完成，中途不停頓。如中途再度起焊，將端頭打磨并使焊縫重疊5~7 mm；</p><p>　　(7)焊接時如發(fā)現(xiàn)電弧氣氛呈藍色，或者熔池有發(fā)泡現(xiàn)象，立即停下修磨，清除缺陷后繼續(xù)焊接直至完成[6]；</p><p>　　(8)焊接時要掌握好焊槍角度，送絲到位

32、，力求送絲均勻，才能保證焊縫成型美觀，焊第二層時，應注意不得將打底層焊道燒穿，防止焊道下凹或背面劇烈氧化。</p><p><b>　　填絲注意事項</b></p><p>　　(1)必須等坡口兩側(cè)熔化后才能填絲，以免造成熔合不良，填絲時，焊絲應與工件表面夾角成15°左右。填絲要均勻，快慢適當，過快焊縫余量大，過慢則焊縫下凹和咬邊，焊絲端應始終處在氬氣保護區(qū)

33、內(nèi)。對口間隙大于焊絲直徑時，焊絲應跟隨電弧同步橫向擺動，不得擾動氬氣保護層，以防空氣侵入。</p><p>　　(2)操作過程中如不慎使鎢極與焊絲相碰，發(fā)生瞬間短路，將產(chǎn)生很大的飛濺和煙霧，會造成焊縫污染和夾鎢，這時應立即停止焊接，用砂輪磨掉被污染處，直至磨出金屬光澤。被污染的鎢極，應在別處重新引弧熔化掉污染端部或重新磨尖后，方可繼續(xù)焊接[7]。</p><p>　　(3)撤回焊絲時，不要

34、讓焊絲端頭撤出保護區(qū)以免焊絲端被氧化，在下次進入熔池時，造成氧化物夾渣或產(chǎn)生熔孔。</p><p><b>　　收弧與接頭</b></p><p>　　(1)收弧不當會影響焊縫質(zhì)量，使弧坑過深或產(chǎn)生弧坑裂紋，甚至造成返修。</p><p>　　收弧時，焊把應由內(nèi)側(cè)坡口處稍向外拉至電弧熄滅，并要注意控制速度，不能過快，以免產(chǎn)生縮孔。接頭處所有焊縫

35、無論有無缺陷都要用手砂輪修磨成斜面，然后在焊接方向的反向10 mm處引弧，將焊把向回移動，直至把原焊縫3~5 mm長度全部熔化，才開始送絲，直到焊完整個焊口。最后收弧時，一般多采用稍拉電弧，重疊焊縫10 mm~20 mm，在重疊部分不加或少加焊絲，速度要快。?；『?，氬氣開關應延時10 s左右在關閉，防止金屬在高溫下繼續(xù)氧化。</p><p>　　(2)接頭時，在熔坑中間或靠后些引弧形成熔池后便可填充焊絲完成接頭，

36、“頭與頭”相接是在焊接水平或斜固定管時，當焊接另一側(cè)的仰焊接頭時，只以電弧將接頭部位的原起始焊縫端部熔化，形成熔池，便可送絲，完成該處接頭[8]。</p><p>　　(3)接頭質(zhì)量控制，接頭處理要有斜坡不能有死角，重新引弧的位置在原弧坑后面使焊縫重疊5 mm~10 mm，重疊處一般不填絲，焊絲緊貼坡口與鈍邊一起熔入、即將焊絲彎成弧形緊貼在坡口間隙處，焊接電弧熔化坡口鈍邊的同時也熔化焊絲。</p>

37、<p><b>　　收尾方法</b></p><p>　　焊接過程在收尾時，應將熔坑填滿，把電弧拉向?qū)诘囊粋?cè)電弧熄滅，最后收尾時，將始焊側(cè)的焊道端熔化，將已熔金屬與新熔化的熔池相碰接，再將新出現(xiàn)的熔池填滿連接在一起。如有條件可采用電流衰減法，焊接終止時，停止填絲使焊接電流逐漸減小，從而使熔池體積不斷縮小，最后斷電，焊槍停止行走。</p><p><b

38、>　　本章小結</b></p><p>　　分析全位置焊焊接工藝參數(shù)對管子對接焊內(nèi)外成型的影響，便于在焊接試驗中，對工藝進行調(diào)試。焊焊前準備工作是一個非常重要的過程，關系到焊縫最終的成型質(zhì)量。焊接過程中要嚴格執(zhí)行操作規(guī)程，只有做好每個環(huán)節(jié)才能得到高質(zhì)量的焊接接頭。</p><p>　　天然氣管道的TIG焊質(zhì)量控制</p><p>　　對天然氣管道焊

39、接接頭進行超聲波探傷質(zhì)量檢驗，檢驗接頭的密閉性和成型標準，對出現(xiàn)的缺陷進行修補，使焊接接頭達到使用標準。</p><p><b>　　接頭焊后成型標準</b></p><p><b>　　內(nèi)外成型評定標準</b></p><p><b>　　一、內(nèi)成型評定標準</b></p><p

40、>　　(1)焊接接頭從起焊位置鋸開，鋪展開來觀察，檢查成型，拍照。</p><p>　　(2)焊接接頭內(nèi)表面宏觀檢驗標準應符合表4-1[9]的規(guī)定。</p><p>　　表4-1 焊縫斷面宏觀檢驗合格標準</p><p><b>　　二、外成型評定標準</b></p><p>　　(1)外表面不允許有裂紋，氣孔，

41、未融合，咬邊等缺陷。</p><p>　　(2)外形尺寸基本符合設計標準要求，焊縫邊緣應圓滑過渡到母材，其允許尺寸見表4-2[10]。</p><p>　　表4-2 對接焊縫外形允許尺寸</p><p><b>　　檢驗</b></p><p><b>　　一、外觀檢查</b></p>

42、<p>　　外觀檢查的目的：通過檢查一部分判定施工單位的設備、材料管理，焊工的技能水平。</p><p>　　1、物理尺寸：焊縫余高、高度差、寬度、寬度差、焊縫成形、焊縫直線度、錯邊量、角變形、焊腳高。</p><p>　　2、焊接缺陷：氣孔、裂紋、未熔合。</p><p><b>　　二、著色檢驗</b></p>

43、<p>　　1、清洗：用清洗劑將被檢工件表面的污物（氧化皮、鐵銹、油脂等）完全清洗干凈；</p><p>　　2、滲透：放置5~10分鐘待工件和試塊表面干燥后，施加滲透劑，噴嘴應距工件和試塊表面20~30 mm，滲透時間應根據(jù)使用說明，一般為5~15分鐘，這期間應保持探傷面被滲透劑充分濕潤[11]；</p><p>　　3、清洗：用清洗劑或水(水壓≤1.5 kg/cm2)將工件表

44、面的滲透劑擦洗干凈；</p><p>　　4、顯像：將顯像劑充分搖勻后，對被檢工件保持距離300 mm處均勻噴涂，噴涂顯像劑后，片刻即可觀察缺陷；</p><p>　　5、檢查完畢，用清洗劑或水擦洗去除顯像劑。</p><p><b>　　三、射線檢驗</b></p><p>　　它是用來檢測焊縫內(nèi)部缺陷的準確而又可靠的

45、方法之一。常用的射線有Х射線，射線它適用于2~65 mm厚度的焊件內(nèi)部的氣孔、夾夾雜物、未焊透、未溶合、裂縫等缺陷。X射線都能直觀、準確地反映缺陷的位置、形狀、大小及分布情況。未焊透在膠片上是一條斷續(xù)或連續(xù)的黑直線，照片上的位置多偏離焊縫中心，呈斷續(xù)的線狀，寬度不一致，黑度不均勻。氣孔在膠片上的特征是分布不一致，有稠密的、也有稀疏的圓形或橢圓形黑點，其黑度一般是中心處較大而均勻地向邊緣減小。夾渣在膠片上多呈現(xiàn)為不同形狀的點或條狀。點狀夾

46、渣呈單獨的黑點，外觀不規(guī)則，帶有棱角，黑度較均勻。條狀夾渣呈寬而短的粗線條狀。長條狀夾渣的線條較寬，但寬度不一致。裂紋在膠片上一般呈略帶曲折的黑色細條紋，有時也呈現(xiàn)直線細紋；輪廓較為分明，兩端較為尖細，中部稍寬，有分枝的現(xiàn)象較少見，兩端黑度逐漸變淺，最后消失。射線探傷標準中，把焊縫質(zhì)量劃分為4等級，其中Ⅰ級焊縫的質(zhì)量最好Ⅳ級最差。</p><p>　　常見缺陷及其預防措施</p><p>

47、<b>　　裂紋</b></p><p><b>　　一、產(chǎn)生原因</b></p><p>　　在焊接應力及其他致脆因素共同作用下，材料的原子結合遭到破壞，形成新界面而產(chǎn)生的縫隙[12]。它具有尖銳的缺口和長寬比大的特征。</p><p><b>　　二、預防措施</b></p><

48、;p>　　(1)選擇合適牌號的焊絲，采用低硫磷低雜質(zhì)元素的焊材；</p><p>　　(2)選擇合適的焊接規(guī)范參數(shù)，采用軟規(guī)范，以較小的焊接電流和盡可能快的焊速進行焊接；</p><p>　　(3)采用軟規(guī)范，盡量縮短高溫停留時間，減少過熱和晶粒長大傾向；</p><p>　　(4)選擇合理的焊接接頭和坡口形式，控制焊縫金屬中焊絲對母材所占的比例，即控制熔合比

49、[13]；</p><p>　　(5) 嚴格焊前焊道坡口及管內(nèi)外表面的清理；</p><p>　　(6) 采用正確的收弧方式，填滿弧坑，減少弧坑裂紋的傾向，選用有電流衰減的焊接設備；</p><p>　　(7)采取合理的焊接順序焊接，以便減少焊接應力。</p><p><b>　　氣孔</b></p>&l

50、t;p><b>　　一、產(chǎn)生原因</b></p><p>　　焊接時，熔池中的氣體在金屬凝固以前未能來得及逸出，而在焊縫金屬中殘留下來所形成的孔穴，稱為氣孔[14]。有時以單個出現(xiàn)，有時以成堆的形式聚集在局部區(qū)域，其形狀有球形，條蟲形等。</p><p><b>　　二、預防措施</b></p><p>　　(1)嚴

51、格焊件坡口表面油、銹、氧化皮和焊絲焊道附近端頭部分的清理，尤其注意細管內(nèi)焊道附近端頭部分的清理工作，最后可采用丙酮清洗表面；</p><p>　　(2)提高焊工操作水平，熟練焊接技術，防止焊接時觸碰鎢極和熔池停留時間過長而送不上絲；</p><p>　　(3)送絲采用“二點法”，送絲過渡熔滴要求快而準，在保證焊縫熔合好的情況下平穩(wěn)移動，防止熔池過燒、沸騰，焊槍擺動幅度不可過大；</p

52、><p>　　(4)加強硅錳聯(lián)合脫氧作用，采用脫氧元素含量高的焊絲，尤其是在端頭搭接重熔時更應如此；</p><p>　　(5)發(fā)現(xiàn)熔池發(fā)泡或電弧氣氛呈現(xiàn)藍色即表明已有氣孔產(chǎn)生，應立即停下清理打磨后重新施焊；</p><p>　　(6)以左焊法焊接，弧長盡量短。焊縫盡量一次焊完，盡可能減少重復加熱和補焊次數(shù)，搭頭起焊部位用砂輪打磨掉氧化膜后再施焊；</p>

53、<p>　　(7)保持合適的焊速，保證焊件、焊槍、焊口三者之間正確的相對位置。</p><p><b>　　未焊透</b></p><p><b>　　一、產(chǎn)生原因</b></p><p>　　焊接時，母材金屬之間應該融合而未焊上的部分稱為未焊透。易出現(xiàn)在單面焊的坡口根部及雙面焊的坡口鈍邊。</p>

54、<p><b>　　二、預防措施</b></p><p>　　(1)提高焊工的操作熟練程度，采用合適的焊接規(guī)范焊接；</p><p>　　(2)采用合理的焊接接頭坡口形式，在便于組對的情況下鈍邊盡量小，為便于焊接，坡口角度應稍大；</p><p>　　(3)嚴格檢查焊縫組對質(zhì)量。尤其在小鈍邊接頭情況下，應控制組對錯邊量<1.

55、5 mm；</p><p>　　(4)采取合適的鎢極尖端形狀，修磨的鎢極長度，一般為鎢極直徑的3～5倍，末端的最小直徑為鎢極直徑的1/2~1/5，尖端夾角應采用30°為好；</p><p>　　(5)嚴格焊前清洗，尤其對管內(nèi)坡口端部附近的氧化膜[15]應清理干凈。</p><p><b>　　本章小結</b></p>&

56、lt;p>　　通過焊后的外觀檢驗，著色檢驗，來測得焊后焊縫的質(zhì)量，有無缺陷。達到標準中的規(guī)定，滿足接頭使用要求。</p><p><b>　　結論</b></p><p>　　由于在不同位置時的熱積累效果不同，熔池金屬的受力也不同。在調(diào)整焊接起焊位置后，焊接成型的區(qū)域劃分發(fā)生了變化。通過試驗發(fā)現(xiàn)，</p><p>　　(1)12Cr1Mo

57、V屬于Gr-Mo型珠光體耐熱鋼，屬于低合金鋼范疇，低合金鋼具有高抗氧化性和熱強化性；</p><p>　　(2)由于起焊時需要的起焊電流較大，焊接接頭的起焊位置處，余高一般過高；</p><p>　　(3)TIG 焊焊接速度快，電弧穩(wěn)定，焊接質(zhì)量高；</p><p>　　(4)通過工藝分析，施焊可以采取對坡口形式、焊縫位置、焊接參數(shù)、焊接順序的控制從而能很好地進行焊

58、接，提高了天然氣管道的焊接質(zhì)量。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　劉會杰. 焊接冶金與焊接性. 北京: 機械工業(yè)出版, 2002: 182-188</p><p>　　中國機械工程學會. 焊接方法及設備. 北京: 機械工程出版社, 1992: 76-93</p><p>　　陳祝年.

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