直流電熱處理對(duì)正畸鎳鈦弓絲力學(xué)性能的影響.pdf

1、目的：在模擬口腔溫度的環(huán)境下,研究直流電熱處理對(duì)九種正畸鎳鈦弓絲力學(xué)性能的影響。
　　 方法：選取9種不同尺寸臨床常用的鎳鈦弓絲(0.016”3M超彈鎳鈦絲,0.016”3M熱激活鎳鈦絲,0.016”埃蒙迪(IMD)超彈鎳鈦絲,0.018*0.025”L&H Titan,0.018*0.025”Forestadent Biostarter(非凡)含銅鎳鈦絲,0.018*0.025”Tomy熱激活鎳鈦絲,0.019*0.025”3

2、M超彈鎳鈦絲,0.019*0.025”埃蒙迪(IMD)超彈鎳鈦絲,0.019*0.025”有研(YY)普通鎳鈦絲),每組8根,分別使用Tomy弓絲成形儀進(jìn)行相應(yīng)檔位3次直流電熱處理。在37±1℃水浴環(huán)境中進(jìn)行三點(diǎn)彎曲實(shí)驗(yàn),利用SANS微機(jī)控制電子拉伸實(shí)驗(yàn)機(jī)記錄弓絲熱處理后最大形變量為3mm的應(yīng)力應(yīng)變曲線,測量比較弓絲加載至0.5mm,1.0mm,2.5mm和卸載至2.5mm的應(yīng)力值,并計(jì)算形變量2.5mm時(shí)的滯后值及整個(gè)過程中的最大加載

3、應(yīng)力值,觀察每組弓絲熱處理前后應(yīng)力應(yīng)變曲線的變化。所有結(jié)果采用origin7.5軟件配對(duì)t檢驗(yàn)分析法統(tǒng)計(jì)分析。
　　 結(jié)果：⑴9組弓絲,熱處理前最大加載力由大到小依次為：YY0.019*0.025”普通鎳鈦絲>IMD0.019*0.025”超彈鎳鈦絲>3M0.019*0.025”熱激活鎳鈦絲>Tomy0.018*0.025”熱激活鎳鈦絲>非凡0.018*0.025”含銅鎳鈦絲>L&H0.018*0.025”鎳鈦絲>IMD0.01

4、6”超彈鎳鈦絲>3M0.016”超彈鎳鈦絲>3M0.016”熱激活鎳鈦絲；經(jīng)直流電熱處理后,IMD0.016”超彈鎳鈦絲和L&H0.018*0.025”鎳鈦絲最大加載力顯著上升,而非凡0.018*0.025”含銅鎳鈦絲的最大加載力下降,差異具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(P<0.05)。⑵9組弓絲,熱處理前2.5mm形變量時(shí)的工作力從大到小依次為:YY0.019*0.025”普通鎳鈦絲>IMD0.019*0.025”超彈鎳鈦絲>非凡0.018*0.02

5、5”含銅鎳鈦絲>Tomy0.018*0.025”熱激活鎳鈦絲>3M0.019*0.025”熱激活鎳鈦絲>IMD0.016”超彈鎳鈦絲>L&H0.018*0.025”鎳鈦絲>3M0.016”超彈鎳鈦絲>3M0.016”熱激活鎳鈦絲；經(jīng)直流電熱處理后,非凡0.018*0.025”啥銅鎳鈦絲,IMD0.019*0.025”超彈鎳鈦絲和YY0.019*0.025”普通鎳鈦絲工作力下降,差異具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(P<0.05)。其他各組差異無統(tǒng)計(jì)學(xué)意義

6、。⑶9組弓絲,熱處理前2.5mm形變量時(shí)的滯后值由大到小依次為:3M0.019*0.025”熱激活鎳鈦絲>IMD0.019*0.025”超彈鎳鈦絲>YY0.019*0.025”普通鎳鈦絲>Tomy0.018*0.025”,熱激活鎳鈦絲>非凡0.018*0.025”含銅鎳鈦絲>L&H0.018*0.025”鎳鈦絲>IMD0.016”超彈鎳鈦絲>3M0.016”超彈鎳鈦絲>3M0.016”熱激活鎳鈦絲；經(jīng)直流電熱處理后,IMD0.016”超

7、彈鎳鈦絲、L&H0.018*0.025”鎳鈦絲、IMD0.019*0.025”超彈鎳鈦絲、YY0.019*0.025”普通鎳鈦絲滯后值顯著性上升,差異具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(P<0.05)。
　　 結(jié)論：①正畸鎳鈦弓絲的力學(xué)性能主要由弓絲尺寸和弓絲材料類型等因素決定。弓絲尺寸越大,弓絲入槽需要施加的力(加載力)和弓絲作用于牙齒的力(工作力)越大；同尺寸的鎳鈦弓絲加載力和工作力相比較,L&H<熱激活鎳鈦絲<超彈性鎳鈦絲。②經(jīng)直流電熱處理后