外文翻譯--三輥卷板機(jī)上輥位置的分析建模及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

1、三輥卷板機(jī)上輥位置的分析建模及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證A.H. Gandhia,?, H.K. Raval b摘要： 摘要：該文講述了估算三輥卷板機(jī)的上輥位置作為期望的曲率半徑的函數(shù)的分析和實(shí)證模型，考慮下輥與板的接觸點(diǎn)移動(dòng)。初應(yīng)變和材料性能改變的影響被忽略。負(fù)載曲率半徑的上輥位置由兩下輥之間的中心距和下輥半徑的數(shù)據(jù)繪制曲線。運(yùn)用最小二乘法和差分修正法分析數(shù)據(jù)，推導(dǎo)出上輥位置的通用計(jì)算公式，從一個(gè)對(duì)稱式三輥卷板機(jī)的實(shí)驗(yàn)中依次得到驗(yàn)證。不確定性分析使用

2、mcclintock 法。關(guān)鍵詞： 關(guān)鍵詞：回彈;分析研究;實(shí)證模型;不確定性分析1 導(dǎo)言 導(dǎo)言大中型管及小型鋼管，在工程中有著廣泛的應(yīng)用，如石油的管道和天然氣鉆探平臺(tái)，隧道施工和商業(yè)及工業(yè)建筑(Hua et al., 1999)。鑒于彎曲過程的至關(guān)重要性，軋輥彎曲過程使用一個(gè)非對(duì)稱方式，這是相當(dāng)令人吃驚的做法。軋輥彎曲的正常實(shí)踐，仍主要取決于操作者的經(jīng)驗(yàn)和技能。 與模板一起使用或經(jīng)反復(fù)試驗(yàn)，在工業(yè)領(lǐng)域仍是一個(gè)普通的做法。最經(jīng)濟(jì)和最有效

3、生產(chǎn)圓筒的方法，是鋼板通過軋輥一次成型，其中根據(jù)鋼板軋輥成型機(jī)的特點(diǎn)應(yīng)配備一定物料搬運(yùn)裝置，以及數(shù)控系統(tǒng)能夠處理整個(gè)生產(chǎn)過程（kajrup 和 flamholz ， 2003 年）。有經(jīng)驗(yàn)的板彎曲制造商認(rèn)為生產(chǎn)率低，是由于不能有效的利用設(shè)備。重復(fù)性和準(zhǔn)確度，要求必須使用一次性成型的生產(chǎn)方式，這一直是一項(xiàng)具有挑戰(zhàn)性的任務(wù)。圖 1 是三輥彎曲過程示意圖，其目的是為了生產(chǎn)圓柱殼。鋼板的進(jìn)給由兩個(gè)下輥完成，彎到一個(gè)期望的曲率，通過調(diào)整上輥的位置

4、一次或多次滾彎。下輥之間距離可以調(diào)節(jié)。在變形過程中，三輥的軸線相互平行。在這種情況下，期望的曲率取決于鋼板厚度（ t），板寬（ w ），材料性能（E，n，k，及 v）兩下輥的中心距（a） ，上輥位置（ u ），上輥半徑（ 32.1 2.1 彎曲幾何形狀 彎曲幾何形狀在薄板材，正截面被認(rèn)為是與彎曲面垂直并收斂于曲率中心。（marciniak 和 Duncan，1992 年）。力和應(yīng)變可分解為軸向和徑向，因此徑向沒有剪切分量，軸向

5、應(yīng)力梯度和應(yīng)變?yōu)榱?。然而中性面可能延長。脫離中性面的變形如圖 2 所示。最初在平板 ABo 的長短假定為l0根據(jù)同步彎曲和拉伸，ABo 的軸向應(yīng)變是(1) εa 是中間面延伸的應(yīng)變， εb 中性面的彎曲應(yīng)變，ρ是中性面的曲率半徑。 2.2 2.2 無拉伸的單位彎曲寬度的彎矩 無拉伸的單位彎曲寬度的彎矩 在沒有拉伸的單純彎曲的情況下，曲率半徑是板厚的幾倍，中性面近似為中間面。如果一般材料的應(yīng)

6、力應(yīng)變曲線的形式(2)那么，塑性彎曲單位寬度的彎矩，（ marciniak 和 duncan， 1992 年） (3) 2.3 2.3 彈性恢復(fù) 彈性恢復(fù)在實(shí)踐中，板經(jīng)常由冷軋而成。由于回彈， 實(shí)際彎曲形成的半徑小于要求的半徑?；貜椓咳Q以下幾個(gè)參數(shù)（ raval ， 2002 年; sidebottom 和 gebhardt ， 1979 年）： ?彎曲的比例即曲率半徑與板材厚度的比。?材料的彈性模量。 ?材料拉伸和壓縮加載時(shí)實(shí)際應(yīng)力