擋土墻英文 翻譯

1、在長期的模型試驗和數(shù)值分析機械性能的階梯汪承志欒茂田朱澤奇天津大學和施普林格出版社，柏林海德堡2011摘要：摘要：對模型試驗和數(shù)值分析階梯式加筋土擋墻進行調(diào)查和回填土的土工格柵流變和蠕變對結(jié)構(gòu)長期性能的影響。土工格柵的緊張，土壓力，墻體變形和地基模型的構(gòu)建都是加載過程中測得的壓力。粘彈塑性模型和實證的非線性粘彈模型是模擬利用應力和變形的土工格柵增強土墻華爾在長期的負載。通過對比試驗數(shù)據(jù)和數(shù)值模擬結(jié)果表明，基底壓力分布是非線性的，與土工格

2、柵的側(cè)向約束充填體可引起的基底壓力分布。土壓力曲線是外凸的每一步，最初，它是接近于垂直壁的情況下的分布隨后。土工格柵的變化趨勢在不同的高度變化了。此外，在擋土墻表面提出了失效機理和開發(fā)潛在滑動模式。關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞：模型試驗；土工格柵增強保留墻；步進法；有限元；粘彈塑性模型一個或兩個階段豎向加筋擋土墻是在傳統(tǒng)的邊坡廣泛采用工程。近年來，科學家已經(jīng)注意到該立式多級加筋土擋土墻工程的實踐中，由于自身的優(yōu)點，如統(tǒng)一應力分布，容易控制變形和對環(huán)境

3、友好的。然而，目前的工業(yè)標準卻不采取長期性能立式多級墻。事實上，這加筋土填充和流變性能加筋材料的蠕變行為對墻相當大的長期性能的影響。許多學者采用有限元方法（FEM）研究加筋擋土墻。在本文中，試用模的室內(nèi)模型試驗作為的現(xiàn)場試驗的補充。對長期力學性能進行了分析。DruckerPrager的蠕變模型應用于模擬流變行為的填充和地基土，當非線性粘彈模型基于蠕變試驗是應用到模擬鋼鐵帶復合塑性土工格柵。此外，在土工格柵的相互作用，對填料和面板進行了分

4、析。1材料模型和有限元分析材料模型和有限元分析1.11.1耦合蠕變形成和可塑性耦合蠕變形成和可塑性蠕變地層塑性耦合應考慮蠕變時間和加載率是相同的。硬化過程土壤的定義如下：其中ε和σ是等效蠕變應變率和等效蠕變應力，；t是時間，G，M和n是經(jīng)驗參數(shù)。蠕變模型可以用等價隱式積分的形式表示：DrukerPrager屈服準則是描述土的塑性如下：并且，q=和φ，C和K分別是內(nèi)部摩角，材料的凝聚力，和三軸張力之比壓縮屈服強度。雙曲線的塑性流動變量的函

5、數(shù)是相同的塑性應變率來模擬土壤蠕變率，如下：ψ是面內(nèi)剪脹壓力條件；σ是初始屈服應力；和∈是偏率。如果關(guān)聯(lián)流動法則，則用：米和基礎(chǔ)深度為7.5米的，礎(chǔ)寬度前面板是10米，兩側(cè)面和底部填充被認為是固定的。參數(shù)有限元分析列于表3。共有12個計算步驟。從第一步到九步，施工工藝建模，然后724h蠕變完成后進行施工時進行第十步，和12kPa荷載施加在第十一步。4424h蠕變行為12kPa在墻頂下進行第十二步。2.22.2土壓力分布鋼筋材料土壓力分布

6、鋼筋材料為了分析張力特性面板和加強件之間的連接和布，壓力位于10厘米遠板，如圖6所示。數(shù)值計算結(jié)果與試驗數(shù)據(jù)吻合得很好。在初始階段，側(cè)向土壓力階梯式擋土墻面板后面是凸的，隨著側(cè)壓力系數(shù)接近朗肯土壓力系數(shù)。然后它變成一個外凸的分布相同的垂直，隨著側(cè)壓力系數(shù)的多低于朗肯土壓力系數(shù)。測試數(shù)值模擬結(jié)果表明，在墻的土壓力高很多，但它又明顯下降。在墻側(cè)土壓力的13高度，為7kPa。這一發(fā)現(xiàn)是面板和加強件之間的連接設計的重要。側(cè)向土壓力沿垂直方向鋼筋

7、的背面如圖7所示。在建設過程中，在初始階段，橫向鋼筋的上面兩步土壓力約為朗肯主動土壓力值，然后逐漸接近靜止土壓力。然而，底層減小側(cè)向土壓力逐漸顯示出巨大的差異，這一現(xiàn)象是相反的。單步水平土壓力的分布模式擋土墻，這是所造成的上壁。根據(jù)Boussinesq假設在底壁的作用基于均勻的，連續(xù)的和各向同性的半無限彈性體與剛性墻，這個假設適用于案件中，只適用于小負載對多級墻的頂部。如果大負荷的情況下，通過使用這種方法的結(jié)果會偏離實際數(shù)據(jù)。2.32.

8、3地基應力地基應力無論是試驗結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果表明這地基應力是非線性的，如圖8所示。地基應力從面板開始下降室內(nèi)，在約0.5米達到最小。增加在約2.5米的最大值，并隨后保持不變。初始最大基礎(chǔ)力等于一個4.5米土體的豎向應力高度。15%地基應力逐漸減小，并隨后保持穩(wěn)定。隨著時間減少，基礎(chǔ)壓力略有增加。圖6顯示側(cè)中墻的土壓力增大而的下壁體側(cè)向土壓力保持不變經(jīng)過5天的15kPa荷載。后來，側(cè)向土壓力中墻的增加，而底壁保持不變。地基應力重分布可以

9、通過橫向變形約束的解釋土工格柵與填料。測試垂直土壤比壓力理論值隨距離的增加。進一步的分析表明，地基應力是土工格柵夾層空間相關(guān)。當夾層15厘米到50厘米之間的土工格柵落空間，可以發(fā)現(xiàn)很明顯一個破碎的在地基應力分布線。2.42.4拉伸力增強拉伸力增強鋼筋的張力分布顯示在圖9中。試驗和數(shù)值計算表明最大拉力發(fā)生在該地區(qū)的約1.5米遠遠落后于面板，和張力迅速降低，然后到最低，隨后保持恒定。兩上步驟最大拉力發(fā)生在區(qū)約1.5米遠的面板，然后拉保持穩(wěn)定

10、，只有在鋼筋端部逐漸減小。厚度較小的填料，不明顯的下降趨勢。特別是，第一頂加固層具有幾乎相同的張力第二個。張力及其分布同意與那些在土工格柵加筋地基。因此，應考慮墻體沉降要計算鋼筋的張力。進一步的分析表明，鋼筋的張力隨時間逐漸降低，但這兩上面的步驟減小后保持不變。側(cè)土壓力的計算目前鋼條張力，不考慮沉降的影響加固蠕變。蠕變變形和結(jié)算容易提高連接強度上部鋼筋與面板之間。如圖10所示。兩個失敗的例子表明，，擋土墻的頂部面板易脫落后。幾年來，墻底