節(jié)能型交流接觸器設計與制造【畢業(yè)論文】

1、<p>　　本科畢業(yè)論文(設計)</p><p><b>　?。ǘ?屆）</b></p><p>　　節(jié)能型交流接觸器設計與制造</p><p>　　所在學院 </p><p>　　專業(yè)班級 電氣工程及其自動化 </p>

2、<p>　　學生姓名 學號 </p><p>　　指導教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　接觸器主

3、要由觸頭系統(tǒng)、電磁系統(tǒng)和滅弧裝置組成。節(jié)能型交流接觸器采用直流線圈，消除了交流線圈的鐵損。</p><p>　　重點介紹了節(jié)能型交流接觸器電磁系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)原理，結(jié)合實踐歸納出電磁系統(tǒng)的設計依據(jù)，使其達到節(jié)能的設計要求。通過對電磁系統(tǒng)的優(yōu)化設計，使其符合最優(yōu)的技術經(jīng)濟指標。最后對其進行測試實驗，檢驗其是否符合規(guī)定的各項標準，并且完成包括尺寸鏈設計、設計工藝性說明等方面的內(nèi)容。</p><p>

4、　　設計完成的節(jié)能型交流接觸器不僅電壽命長、通斷能力強，而且具備實際功耗低、工作效率高、線圈溫升慢等特性，實現(xiàn)了節(jié)能的理念。</p><p>　　關鍵詞：節(jié)能型交流接觸器；經(jīng)驗公式；電磁系統(tǒng)</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Introduces content of each system of the

5、 energy-saving ac contactor: (1)Contactor system: Through the analysis of various technical parameters to choose the structure types and contact type of the contactor; Properties of various material to choose the materia

6、l and size of the contacts; Corresponding experiential formula to calculated the pressure and temperature of the contacts. (2)Electromagnetic system: Analysis of the structure and principle of the electromagnetic system

7、to choose the struct</p><p>　　Mainly introduces structure principle of the electromagnetic system of the energy-saving ac contactor, On the basis of practice to concludes the design basis of the electromagne

8、tic system, make its reach design requirements of energy-saving. Based on the optimization design of the electromagnetic system and make it conform to the optimal technical and economic indexes. Finally, the test experim

9、ents, to test its compliance with standards, and finish including design of dimension chain、design of t</p><p>　　The energy-saving model ac contactor not only have the characteristics of electric long life、h

10、igh capacity is strong, but also have the characteristics of low power consumption、 high efficiency、 coil properties、temperature rise slowly，achieve the purpose of saving energy.</p><p>　　Key Words: energy-

11、saving ac contactor; experience formula; electromagnetic system 目 錄</p><p><b>　　1 引言1</b></p><p>　　1.1課題來源及研究意義1</p><p>　　1.2論文研究主要內(nèi)容1</p><p>　　2 觸頭系統(tǒng)

12、設計2</p><p>　　2.1觸頭系統(tǒng)設計方案2</p><p>　　2.1.1觸頭的概念2</p><p>　　2.1.2觸頭系統(tǒng)的主要性能指標2</p><p>　　2.2觸頭系統(tǒng)設計與計算3</p><p>　　2.2.1觸頭的材料和尺寸3</p><p>　　2.2.2觸

13、頭的超行程、開距的計算4</p><p>　　3 反力特性曲線的確定5</p><p>　　3.1主觸頭反力5</p><p>　　3.2輔助觸頭反力5</p><p>　　3.3反作用彈簧力5</p><p>　　4 電磁系統(tǒng)的設計7</p><p>　　4.1 電磁系統(tǒng)的概述

14、7</p><p>　　4.2直流電磁系統(tǒng)的工作原理7</p><p>　　4.3 直流電磁系統(tǒng)主要零部件參數(shù)7</p><p>　　4.3.1鐵芯尺寸的確定[8]7</p><p>　　4.3.2線圈參數(shù)的確定9</p><p>　　4.3.3鐵軛和銜鐵尺寸的確定10</p><p&g

15、t;　　5滅弧系統(tǒng)設計12</p><p>　　5.1滅弧系統(tǒng)的概述12</p><p>　　5.2常用的滅弧裝置12</p><p>　　5.3滅弧裝置的詳細設計12</p><p>　　6　電磁系統(tǒng)的優(yōu)化設計15</p><p>　　6.1優(yōu)化準則15</p><p>　　6.2

16、初步設計15</p><p><b>　　6.3復算16</b></p><p>　　6.4目標函數(shù)的建立及最優(yōu)參數(shù)的確定16</p><p>　　6.5實際優(yōu)化過程18</p><p>　　7 接觸器的試驗19</p><p>　　7.1試驗概述19</p><p

17、>　　7.2試驗詳細步驟19</p><p>　　7.2.1動作性能試驗19</p><p>　　7.2.2額定接通與分斷能力試驗21</p><p>　　7.2.3機械壽命試驗21</p><p>　　7.2.4電壽命試驗22</p><p>　　7.2.5耐受過載電流能力試驗23</p>

18、;<p>　　8. 裝配尺寸鏈計算25</p><p>　　8.1尺寸鏈的基本概念和特征25</p><p>　　8.2裝配尺寸鏈的建立、分析26</p><p>　　8.2.1建立尺寸鏈26</p><p>　　8.2.2查找組成環(huán)26</p><p>　　8.2.3尺寸鏈的特點26<

19、/p><p>　　8.3裝配尺寸鏈的計算26</p><p>　　9 設計的工藝性說明28</p><p><b>　　9.1 概述28</b></p><p>　　9.2 提高工藝性所采取的措施28</p><p>　　9.3 結(jié)構(gòu)方面的主要特點29</p><p>

20、;<b>　　10結(jié)論30</b></p><p><b>　　參考文獻32</b></p><p>　　附錄1　 產(chǎn)品發(fā)展階段程序歸納圖33</p><p>　　附錄2 總裝配圖和主要零部件圖34</p><p>　　附錄3 接觸器試驗流程圖39</p><p

21、><b>　　1 引言</b></p><p>　　1.1課題來源及研究意義</p><p>　　交流接觸器是一種適用于遠距離接通和分斷交流主電路及大容量控制電路的電器，其主要控制對象是電動機。隨著低壓配電系統(tǒng)的高速發(fā)展，作為控制電器的交流接觸器，其使用量呈現(xiàn)不斷上升的形式。</p><p>　　傳統(tǒng)交流接觸器基于“通電吸合，帶電保持，

22、斷電釋放”的工作原理，為實現(xiàn)其工作過程，設計時通常采用相應的結(jié)構(gòu)。但在運行過程中，其鐵芯和短路環(huán)中的磁滯損耗和渦流損耗占總能耗的90%以上，且存在功率因數(shù)低、振動噪聲大、線圈溫升高的缺點，加大了電網(wǎng)線路上的電能損耗，降低了接觸器的壽命。而國務院早在1981年的56號文發(fā)布的節(jié)點指令第2號文中就指令要實施交流接觸器節(jié)電措施，為了適應交流接觸器的節(jié)電技術獲得新的發(fā)展，必須采取相應的措施來解決上述接觸器存在的諸多缺點[1]。</p>

23、;<p>　　現(xiàn)階段人們通常采用直流勵磁的方法可以解決上述問題，即將電磁系統(tǒng)由原來的交流勵磁改為直流勵磁。當交流接觸器吸合后，電磁系統(tǒng)為直流控制，其不僅可以減小電磁線圈的銅損，而且具備以下諸多優(yōu)點：顯著節(jié)約電力、減少線圈的釋放電壓、消除交流勵磁噪聲、降低線圈和鐵芯的溫升、減少燒壞線圈的機會、延長接觸器的壽命。由于以上這些節(jié)能優(yōu)點，因此其被廣泛應用于節(jié)能交流接觸器的電磁系統(tǒng)中[2]。</p><p>

24、　　1.2論文研究主要內(nèi)容</p><p>　　本文對交流接觸器主要的三個系統(tǒng)（觸頭系統(tǒng)、電磁系統(tǒng)、滅弧系統(tǒng)）進行了簡要的分析，并且結(jié)合實踐歸納出各系統(tǒng)的理論依據(jù)。完成上述各系統(tǒng)的設計后，繼續(xù)對電磁系統(tǒng)進行優(yōu)化設計，使其符合最優(yōu)的技術經(jīng)濟指標；并且對交流接觸器進行測試實驗，使其符合各項標準；最后設計交流接觸器尺寸鏈，并說明其工藝方面的內(nèi)容。</p><p><b>　　2 觸頭

25、系統(tǒng)設計</b></p><p>　　2.1觸頭系統(tǒng)設計方案 </p><p>　　2.1.1觸頭的概念</p><p>　　觸頭系統(tǒng)是由導電回路由兩個導電零件通過機械連接的方式互相接觸，以實現(xiàn)接觸器導電，它通常由橋形觸頭（動觸頭）、接觸板（靜觸頭）、觸頭彈簧、觸點等主要零件組成。圖2-1為橋形觸頭結(jié)構(gòu)示意圖，圖2-2為接觸板結(jié)構(gòu)示意圖。</p&g

26、t;<p>　　圖2-1 橋形觸頭結(jié)構(gòu)示意圖</p><p>　　圖2-2 接觸板結(jié)構(gòu)示意圖</p><p>　　2.1.2觸頭系統(tǒng)的主要性能指標</p><p><b>　?。?）基本參數(shù)</b></p><p>　　接觸器主觸點在額定電壓為380V時額定電流為150A。</p>&

27、lt;p><b>　?。?）動作性能</b></p><p>　　在當周圍溫度為-50C～+400C時應在控制電源電壓為額定值Us的85～110%之間的任何電壓下可靠吸合，其具體試驗過程可參考7.2.1動作性能試驗。</p><p>　?。?）額定接通與分斷能力</p><p>　　接觸器的額定接通與分斷能力按表2-1規(guī)定進行，其具體試驗

28、過程可參考7.2.2額定接通與分斷能力試驗。</p><p>　　表2-1額定接通和分斷能力</p><p>　　（4）電壽命與機械壽命 </p><p>　　接觸器的電壽命為60萬次，機械壽命為300次。其具體的試驗過程均可參考7.2.4電壽命試驗和7.2.3機械壽命試驗。</p><p>　　2.2觸頭系統(tǒng)設計與計算</p>

29、<p>　　2.2.1觸頭的材料和尺寸</p><p>　?。?）觸頭的材料與尺寸</p><p>　　觸頭的材料應具備導電性良好、抗熔焊性、耐電磨損性性、機械性能強等特性，因此選擇Ag-SnO2（銀氧化錫）作為觸頭材料，它完全具備以上所述的特性[3]。</p><p><b>　　觸頭的面積</b></p><

30、p>　　觸頭的面積與額定電流成正比，因此根據(jù)相應的經(jīng)驗公式就可以獲得觸頭面積，</p><p>　　以下是觸頭面積的經(jīng)驗公式：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中 K—可由相應觸頭材料所對應的試驗數(shù)據(jù)得到；</p><p>　　In—接觸器的額定電流；</p>

31、<p>　　a—a取0.878。</p><p>　　2）觸頭的厚度也可由觸頭的體積與觸頭的面積得到，以下是觸頭厚度的經(jīng)驗公式：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中 V—每極的用銀量，可通過相應的經(jīng)驗公式到，，N</p><p><b>　　為電壽命；&

32、lt;/b></p><p><b>　　S—觸頭面積。</b></p><p>　?。?）觸橋的材料與尺寸</p><p>　　觸頭的材料應具備較好的高溫導熱性和較強的機械強度[4]，同時也應具備較好的可焊性，因此選擇青銅帶黃銅板、紫銅板等銅合金制成，其寬度與厚度也可由相應的經(jīng)驗數(shù)據(jù)獲得，即寬度b=10.5mm，a=2.5mm。<

33、/p><p>　　2.2.2觸頭的超行程、開距的計算</p><p><b>　?。?）觸頭的超行程</b></p><p>　　為了使電磁系統(tǒng)尺寸不至太大和使用合適的觸頭材料，保持觸頭磨損為中等程度，接觸器的標準超行程取圓片動、靜觸頭的理論厚度之和的2/3。根據(jù)實際經(jīng)驗，觸頭超程與額定電流的立方根成正比，其經(jīng)驗公式如下式所示：</p>

34、<p><b>　　（2-3）</b></p><p><b>　?。?）觸頭的開距</b></p><p>　　觸頭的開距也應該滿足兩點：一、要保證拉斷電弧，二、有足夠的絕緣距離，即在觸頭分斷后，觸頭間能承受線電壓，根據(jù)實際經(jīng)驗，可得出觸頭開距的經(jīng)驗公式如下式所示：</p><p><b>　?。?/p>

35、2-4）</b></p><p>　　式中 In—額定工作電流。</p><p>　　3 反力特性曲線的確定</p><p><b>　　3.1主觸頭反力</b></p><p>　　主觸頭的反力由相應的經(jīng)驗公式得到，其具體的計算如下所示：</p><p>　　主觸頭初壓力產(chǎn)生的

36、反力：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　主觸頭終壓力產(chǎn)生的反力：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p><b>　　3.2輔助觸頭反力</b></p><p>　　考慮二常開、二常閉輔助觸頭的

37、情況：</p><p>　　取輔助觸頭初壓力為0.637N，終壓力為0.882N。</p><p>　　輔助觸頭初壓力產(chǎn)生的反力為：</p><p><b>　　（3-3）</b></p><p>　　輔助觸頭終壓力產(chǎn)生的反力為：</p><p><b>　?。?-4）</b>

38、;</p><p><b>　　3.3反作用彈簧力</b></p><p>　　反作用彈簧力的大小取決于以下三個因素[5]：</p><p>　　（1）接觸器釋放的觸頭支持回彈距離不超過常閉輔助觸頭磨損后的超程；</p><p>　?。?）能承受一定的振動和搖擺；</p><p>　?。?）保證吸

39、力特性和反力特性良好配合。</p><p>　　按保持一定回彈距離要求，計算反作用彈簧壓力：</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　式中 Ffe—運動部分處于釋放位置時的初始反力（N）；</p><p>　　e—停檔的彈性恢復系數(shù)，取e=0.13；</p><p>

40、;　　—允許回彈距離，常閉輔助觸頭超程2mm，考慮到觸頭允許磨損2/3，</p><p>　　超程和制造公差，取=0.6mm；</p><p>　　Eh—運動部分回到釋放位置時所得到的能量（N.mm）。</p><p>　　如圖3-1為接觸器的反力特性曲線。</p><p>　　圖3-1 接觸器的反力特性曲線</p>

41、<p>　　由公式推導可得反作用初壓力：</p><p><b>　　（3-6）</b></p><p>　　每根反力彈簧眼里為1.23N。</p><p>　　考慮安全系數(shù)1.1和彈簧制造公差10%，則每根反力彈簧初壓力[6]：</p><p><b>　　（3-7）</b></p

42、><p>　　每根反力彈簧的終壓力：</p><p><b>　　（3-8）</b></p><p>　　4 電磁系統(tǒng)的設計</p><p>　　4.1 電磁系統(tǒng)的概述</p><p>　　傳統(tǒng)交流接觸器的電磁系統(tǒng)存在實際功耗高、線圈發(fā)熱、噪聲大等問題。針對上述問題，采用直流勵磁的方法，即鐵芯吸合；

43、斷開勵磁電流，鐵芯保持吸合；在反方向直流或交流去磁時，鐵芯釋放[7]。</p><p>　　4.2直流電磁系統(tǒng)的工作原理</p><p>　　直流電磁系統(tǒng)的原理為按下按鈕，交流接觸器KM線圈在交流電源電壓下得電吸合，當松開按鈕時，電容串入電路開始工作，它一方面吸收KM斷開時產(chǎn)生的電火花，另一方面通一定數(shù)值的電流使KM線圈獲得延時釋放時間，在這段時間內(nèi)，二極管V接入電路內(nèi)工作，接觸器KM線圈

44、就得到經(jīng)二極管半波整流的連接電流，使交流接觸器在直流條件下正常運行。電容C容量可根據(jù)經(jīng)驗公式獲得（電容C一般選擇500V）：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　4.3 直流電磁系統(tǒng)主要零部件參數(shù) </p><p>　　4.3.1鐵芯尺寸的確定[8]</p><p>　?。?）工作氣隙磁通

45、密度和鐵芯磁通密度BC的選擇</p><p>　　根據(jù)最佳磁通密度值，可以推算出銜鐵處于釋放位置時的工作氣隙磁通密度值。鐵芯磁通密度通常根據(jù)一些實際經(jīng)驗數(shù)據(jù)來得到，這里Bc=1.4T。</p><p>　?。?）極靴截面積Sp與極靴直徑dp的確定</p><p>　　根據(jù)上述工作氣隙磁通密度，利用麥克斯韋吸力公式可得到初始吸力FO。由初始吸力FO可以計算出極靴截面積

46、Sp和極靴直徑dp。假設漏磁產(chǎn)生磁導和擴散磁導不影響極靴面積Sp的確定，即工作氣隙磁場是均勻的：</p><p><b>　　初始吸力可表達為：</b></p><p><b>　?。?-2）</b></p><p><b>　?。?-3）</b></p><p><b&

47、gt;　　（4-4）</b></p><p>　　式中 FO—初始吸力（N）；</p><p>　　Sp—極靴截面積（mm2）；</p><p>　　dp—極靴直徑（mm）；</p><p><b>　　—氣隙磁密（T）；</b></p><p>　　—1.25×10-4

48、（H/mm）。</p><p>　?。?）鐵芯截面積Sc及鐵芯直徑dc的確定</p><p>　　電磁系統(tǒng)中，鐵芯截面積Sc及鐵芯直徑dc可根據(jù)漏磁系數(shù)法來確定。磁漏</p><p>　　系數(shù)為最大磁通和工作氣隙磁通之比。其漏磁系數(shù)通常取范圍內(nèi)。當銜鐵行程較小時，取值較?。汇曡F行程較大時，取值較大。</p><p>　　鐵芯截面積Sc的表達式

49、如下：</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　式中 —磁通（Wb）；</p><p>　　Bc—鐵心磁通（T）。</p><p>　　鐵心直徑dc的表達式如下： （4-6）</p><

50、;p>　　式中 Sc—鐵芯截面積（mm）。</p><p>　　在以上各項參數(shù)的基礎上，可根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)得鐵芯、軛鐵及銜鐵的磁路總長度為LO=90mm（比例系數(shù)），且極靴厚度可取L1=100mm，根據(jù)以上設計計算的各項參數(shù)可得到圖4-2。</p><p>　　圖4-1 U型拍合式</p><p>　　以上電磁鐵可采用硅鋼片疊裝，它可以減小在電磁運行中能量

51、損耗過大的問題，而且導磁性好。</p><p>　　4.3.2 線圈參數(shù)的確定</p><p>　　在得到的極靴截面積、極靴直徑、鐵芯截面積、鐵芯直徑各參數(shù)的基礎上，根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)可得圖4-2線圈最大的結(jié)構(gòu)尺寸。</p><p>　　圖4-2線圈最大的結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　D1=33mm D2=69mm b1=19mm

52、 h=80mm </p><p>　　根據(jù)線圈截面積Sn、線圈直徑dn、線圈匝數(shù)W等各項參數(shù)，可以確定線圈的結(jié)構(gòu)尺寸。</p><p><b>　　線圈直徑d：</b></p><p><b>　　（4-8）</b></p><p><b>　　(4-9)</b></p&

53、gt;<p><b>　　（4-10）</b></p><p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　式中 —導線的電阻系數(shù)，銅導線的電阻系數(shù)；</p><p>　　Umin—Umin =80%Ue=340V；</p><p>　　IW—吸引線圈的總安匝磁勢；<

54、;/p><p>　　U0—鐵芯、極靴、銜鐵的總磁壓降；</p><p>　　H0—磁場強度，H0=3A/mm；</p><p><b>　　—工作氣隙磁壓降；</b></p><p>　　—工作氣隙磁阻，即。</p><p><b>　　線圈截面積：</b></p>

55、<p><b>　?。?-12）</b></p><p><b>　　線圈匝數(shù)N：</b></p><p><b>　?。?-13）</b></p><p>　　式中 fK—線圈的填充系數(shù)，fK =0.648；</p><p>　　4.3.3鐵軛和銜鐵尺寸的確

56、定</p><p>　　軛鐵截面積：Se=Sp/2.25,取Se=480mm2；</p><p>　　銜鐵截面積：Sx=0.8Se,取Sx=490mm2；</p><p>　　軛鐵底部長度：Le=0.6D（D=2.8de=78mm），取Le=45mm；</p><p>　　軛鐵寬度：be=2L2,取be=95mm；</p>&l

57、t;p>　　銜鐵寬度：bxt2.2D，取bxt=100mm；</p><p>　　極靴厚度：，取ap=10mm；</p><p>　　線圈高度：hn=3.3de，?。篽n =90mm；</p><p>　　軛鐵高度：Let=0.6D，取Let =47mm。</p><p>　　以上各式都取近似值。</p><p>

58、;<b>　　5滅弧系統(tǒng)設計</b></p><p>　　5.1 滅弧系統(tǒng)的概述</p><p>　　交流接觸器觸頭在分斷時，容易在氣隙中形成高電場，使得電子從陰極表面拉出，導致氣體游離，從而產(chǎn)生電弧。由此產(chǎn)生的電弧通常導致觸頭燒損并危及絕緣，在最嚴重的情況下甚至可能引起相間短路，或使接觸器爆炸。因此有必要掌握電弧產(chǎn)生的規(guī)律，探索采取適當措施來熄滅電弧。</p&

59、gt;<p>　　斯列賓提出的滅弧理論清晰的讓我們認識了滅弧的原理。他認為在電流過零時刻開始，一方面弧隙上的電壓從熄弧電壓開始上升，要恢復到電源電壓；另一方面在電流過零時弧隙有一定的介質(zhì)強度，并隨著去游離程度不斷上升[9]。電弧的熄滅或重燃通常取決于這兩個過程競爭的結(jié)果。因此電弧的熄滅可理解為：在交流電流過零后，弧隙中的實際介質(zhì)恢復強度特性總是高于加到弧隙上的實際恢復電壓的特性。</p><p>　

60、　5.2常用的滅弧裝置</p><p>　　（1）柵片滅弧室電弧在回路電動力及鐵柵片的吸力作用下，進入柵片之間，被柵片分割成多個串聯(lián)的短弧，由于直流電弧的近極壓降或交流電弧的近陰極效應而熄滅電弧。這種滅弧室噴弧距離小，過電壓低，常用于交流接觸器，尤其適用于較高工作電壓的交流接觸器。但是，柵片吸收電弧能量后溫度上升很快，不適合太高的操作頻率。</p><p>　?。?）多縱縫滅弧室電弧在回路

61、電動力作用下被迅速拉長和進入縱縫中，電弧被分成多條細弧，并且迅速冷卻而熄滅，用于操作頻率比較高和額定電流較大的接觸器中，滅弧能力比較強。</p><p>　　5.3滅弧裝置的詳細設計</p><p>　　滅弧系統(tǒng)的詳細設計設計包括柵片片數(shù)、柵片排列方式、柵片厚度、片間距離等[10]。</p><p><b>　　柵片排列方式的選擇</b><

62、;/p><p>　　柵片排列方式有三種：柵片為平列、柵片為直列、柵片為輻射。根據(jù)經(jīng)驗，我們選擇柵片平列型的方式作為滅弧裝置柵片的排列方式。</p><p><b>　　柵片端口數(shù)的選擇</b></p><p>　　參考同類型產(chǎn)品及設計指標，取斷口數(shù)為8，斷口數(shù)隨電流增大而增加。</p><p><b>　　柵片厚度

63、的選擇</b></p><p>　　柵片厚度對恢復強度無顯著影響，但恢復強度增加速度隨柵片厚度增加。柵片太薄，容易變形，常用柵片厚度為1.5mm。</p><p><b>　　柵片間間隙的選擇</b></p><p>　　柵片間的間隙能使電弧保持一定速度，防止金屬顆粒飛濺其上成間短路，片間間隙按2mm范圍選取。</p>

64、<p><b>　　柵片長度的選擇</b></p><p>　　電弧在柵片間運動速度隨電流增大而加大，因此柵片隨電流增大而加長，其長度變化為30mm。</p><p><b>　　鋼板的加入</b></p><p>　　柵片由一端開口或開槽的鋼板做成以便將電弧拉入柵片。另外還可在動、靜觸頭加鋼板弧角，在靜觸頭加

65、鋼板，以幫助電弧迅速進入柵片，防止電弧噴射至滅弧罩兩旁絕緣壁上。</p><p><b>　　增加陽、陰極數(shù)</b></p><p>　　電弧進入柵片后，陽、陰極數(shù)增加，加強了電弧冷卻，增加了恢復強度，防止重燃。</p><p><b>　　滅弧罩容積</b></p><p>　　滅弧罩容積主要根據(jù)

66、通斷能力試驗決定，滅弧罩單位容積斷流能力與觸頭材料及接觸板出口密封情況等因數(shù)有關，根據(jù)統(tǒng)計，額定電壓為380v時為6.5A/cm2。</p><p>　　恢復強度及其增加速度隨柵片溫度增加而降低，柵片溫度隨分斷電流及額頻率增加而增加，工作時柵片溫度應保持在150—1800C以下。</p><p><b>　　滅弧罩材料的選擇</b></p><p&

67、gt;　　用玻璃絲加強聚酯塑料制成滅弧罩，塑料滅弧罩由蓋板及弧室組成，兩零件均為上下方向脫模，蓋板用螺釘固定于弧室上，并通過耐高溫的硅橡膠管將柵片固定于弧室溝槽中，導弧片用螺釘固定于蓋板上并同時通過彈簧將觸頭指示件固定。蓋板用灰白色塑料壓制，接線端子等及其標志可清楚的印于其上[11]。</p><p>　　表4-1為上述詳細設計內(nèi)容的歸納。</p><p>　　表4-1詳細設計內(nèi)容<

68、/p><p>　　6　電磁系統(tǒng)的優(yōu)化設計</p><p><b>　　6.1 優(yōu)化準則</b></p><p>　　電磁鐵的結(jié)構(gòu)比較簡單，各種類型的電磁忒基本上三個基本部件組成：即繞有激磁繞組線圈；導磁體的不動部分；導磁體的可動部分，盡管磁系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)比較簡單，僅僅是導磁體和線圈的組合，但它的設計并不簡單。由于磁場和溫度場比較復雜以及磁性材料的非線性

69、等因素，這就使設計工作更為復雜[12]。因此，在工程設計中必須做一些優(yōu)化設計，并根據(jù)經(jīng)驗選擇一些參數(shù)來進行估算，然后再通過復算和反復修正得到滿意的結(jié)果。這種設計方法必將使設計人員陷入繁雜的手工計算中，因此現(xiàn)代我們都會利用計算機來對此進行計算。而所謂磁系統(tǒng)的最優(yōu)化設計，就是將選定作為設計準則的經(jīng)濟或技術指標表示成各設計變量的函數(shù)關系——即目標函數(shù)，則磁系統(tǒng)的最優(yōu)化設計問題就歸結(jié)為在一系列的約束下求目標函數(shù)最小值問題。</p>

70、<p>　　我們根據(jù)經(jīng)驗選擇一些參數(shù)來進行估算，然后再通過復算和反復修正對系統(tǒng)進行優(yōu)化設計。其以重量經(jīng)濟性指標為設計準則，即在給定的擬定功的技術條件要求下，使電磁鐵設計成重量最輕、體積最小，而暫時不考慮其他的一些要求。設計一般分成兩個步驟，即初步計算和復算：在初步計算中，我們根據(jù)原始數(shù)據(jù)并按照一些基本原則或計算公式以及參考一些經(jīng)驗數(shù)據(jù)，初步確定此系統(tǒng)及線圈的主要尺寸和參數(shù)；在復算中，我們按照現(xiàn)有的材料規(guī)格訂正初步計算中求出的

71、各參數(shù)和尺寸，然后驗算電磁鐵的性能特性，如吸力特性、溫升等，并驗算它是否工作在最優(yōu)點以及衡量其性能的各項指標。 </p><p><b>　　6.2初步設計</b></p><p>　　以上幾章中提到了各系統(tǒng)的初步，且針對不同部分都給出了不同的經(jīng)驗公式，其初步設計如：</p><p>　　鐵芯直徑：

72、 （6-1）</p><p>　　線圈的直徑： （6-2）</p><p>　　線圈的匝數(shù)： （6-3）</p><p><b>　　6.3 復算</b></p><p>　　初步計算中經(jīng)常要利用一些經(jīng)驗數(shù)據(jù)選取了一系列的系數(shù)和參數(shù)，這些參數(shù)選取得是否恰當？有些

73、尺寸和導線直徑經(jīng)規(guī)格化以后對性能的影響有多大？所有這些問題都要通過詳細的復算進行校核。</p><p>　　通常我們都會對以下幾項進行復算：</p><p>　　計算線圈電阻值和線圈磁勢；</p><p>　　計算線圈功率，并驗算其溫升；</p><p>　　計算電磁鐵重量經(jīng)濟型指標。</p><p>　　用以上的設計

74、方法來設計直流電磁鐵，盡管最終能得到較滿意的設計，但必須經(jīng)過</p><p>　　反復的驗算和修正。為此我們把以上設計方法變成程序用數(shù)學計算機來進行計算，就可以在不依賴任何經(jīng)驗數(shù)據(jù)的情況下，快速地進行多方案的計算，從而選取滿足要求的最佳參數(shù)。</p><p>　　6.4目標函數(shù)的建立及最優(yōu)參數(shù)的確定</p><p>　　我們對交流接觸器的重量經(jīng)濟性指標Kzj進行設計

75、，由于Kzj與設計變量的關系是較復雜的非線性關系，很難用簡單的數(shù)學公式表示，為了計算機尋優(yōu)的方便，把Kzj與各變量的關系變成子程序的形式，而把影響設計質(zhì)量的主要因素及列為目標函數(shù)的變量，當改變這些變量值時，就可得到不同的目標函數(shù)值，從而達到尋優(yōu)的目的。</p><p>　　在設計中所用到的一些其他參數(shù)和原始數(shù)據(jù)可在主程序中直接輸入，然后通過公共語句或其他的方式傳遞到目標函數(shù)子程序中。將必須滿足的各項技術要求，如溫

76、升、電磁吸力等與各設計變量的函數(shù)關系也在目標函數(shù)子程序中實現(xiàn)。這樣直流電磁鐵的最優(yōu)化問題就歸結(jié)在一系列的約束條件下，求目標函數(shù)最小值的問題，進行直流電磁鐵優(yōu)化設計，建立目標函數(shù)時，可參看以下目標函數(shù)子程序流程圖。</p><p><b>　　N</b></p><p><b>　　Y</b></p><p><b&g

77、t;　　N</b></p><p><b>　　Y</b></p><p><b>　　N</b></p><p><b>　　Y</b></p><p>　　Y N</p>

78、<p><b>　　6.5實際優(yōu)化過程</b></p><p>　　以下是設計電磁系統(tǒng)時的原始數(shù)據(jù)：</p><p><b>　?。?）工作氣隙；</b></p><p><b>　?。?）極限溫度；</b></p><p><b>　?。?）通電持續(xù)率。&

79、lt;/b></p><p>　　根據(jù)已知條件，以重量經(jīng)濟性指標為設準則構(gòu)造目標函數(shù)、溫升、吸力為約束條件，、為設計變量。目標函數(shù)及約束條件均為二維非線性函數(shù)。利用前述平頂吸入式電磁鐵的優(yōu)化設計方法，得到相應的優(yōu)化結(jié)果。表6-1為優(yōu)化后電磁系統(tǒng)的各項參數(shù)。</p><p>　　表6-1電磁系統(tǒng)的各項參數(shù)</p><p><b>　　7 接觸器的試驗&

80、lt;/b></p><p><b>　　7.1試驗概述</b></p><p><b>　?。?）試驗的目的</b></p><p>　　接觸器在設計完成以后，以及投入批量生產(chǎn)以后，都必須進行型式試驗考核。其主要目的是為了考核和證實產(chǎn)品在現(xiàn)場使用工作過程中的安全可靠性與耐久性。</p><p&g

81、t;<b>　?。?）試驗的內(nèi)容</b></p><p>　　由于接觸器種類繁多，因此各類別產(chǎn)品試驗的內(nèi)容、試驗要求和工作參數(shù)，因產(chǎn)品的性質(zhì)、種類而異，但某些基本試驗內(nèi)容則為各類產(chǎn)品所共有并屬必須考核的范疇，其主要試驗內(nèi)容包括以下內(nèi)容：動作性能試驗、額定接通與分斷能力試驗、機械壽命與電壽命試驗、耐受過載電流能力、溫升試驗。</p><p>　　（3）試驗的標準[13]

82、</p><p>　　目前，我國接觸器試驗所采用的標準有：我國標準JB2455-85《低壓接觸器標準》，國際接觸器所采用的標準有IEC158-1《低壓接觸器標準》。</p><p><b>　　7.2試驗詳細步驟</b></p><p>　　7.2.1動作性能試驗</p><p>　?。?）吸合特性的測定</p&g

83、t;<p>　　1）吸合特性試驗的基本要求</p><p>　　當周圍溫度為-50C～+400C時應在控制電源電壓為額定值Us的85～110%之間的任何電壓下可靠吸合。驗證上述吸合特性的方法是在設計的溫度范圍和產(chǎn)品處于發(fā)熱至穩(wěn)定狀態(tài)下，測定產(chǎn)品閉合電壓是否小于85%Us，據(jù)此可以得到吸合功耗（起動功耗）。</p><p><b>　　2)試驗的具體步驟</b

84、></p><p>　　調(diào)節(jié)電壓值，電阻R也需在400C恒溫條件時。以下是具體步驟：</p><p>　　a、輸入電壓調(diào)制動作值（85%Us），接通開關驗證其是否可靠吸合；</p><p>　　b、在型式試驗時，測試次數(shù)不少于6次，每2次試驗后改變其極性，出廠</p><p>　　試驗不少于2次，每次改變極性。</p>&

85、lt;p><b>　　3)試驗結(jié)構(gòu)的判斷</b></p><p>　　如果得到的吸合功耗約等于設計要求規(guī)定的500W,那么符合要求。</p><p>　　利用附加電阻的等效方法測試，的附加電阻R用下式計算得出：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中 R1

86、—線圈在常溫和冷態(tài)下的電阻值（）；</p><p>　　—測試環(huán)境溫度（0C）；</p><p>　　—模擬的最高環(huán)境溫度，一般取正400C。</p><p>　?。?）釋放電壓的測定</p><p>　　1)釋放特性試驗的基本要求</p><p>　　當周圍溫度為-50C～+400C時，線圈的釋放電壓不應高于額定控制

87、電源電壓Us的75%，和不低于Us的10%，據(jù)此可以得到釋放功耗。</p><p>　　2）試驗的具體步驟：</p><p>　　a、對線圈施加額定電壓使開關吸合，將電壓從額定值起逐漸遞降，以開始釋放時的讀數(shù)為釋放電壓值。</p><p>　　b、測量線圈的電阻值和相應的環(huán)境溫度，其值分別為R1和，按下式推算得出最低環(huán)境溫度下的線圈電阻：</p>&l

88、t;p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中 —最低環(huán)境溫度,一般取負50C；</p><p>　　V—電阻溫度系數(shù)，取近似值0.004。</p><p>　　直流電磁鐵可以用下式來換算溫度</p><p><b>　?。?-3）</b></p><

89、p><b>　　試驗結(jié)果的判斷</b></p><p>　　如果得到的吸合功耗約小于設計要求規(guī)定的20W,那么符合要求。</p><p>　　7.2.2額定接通與分斷能力試驗</p><p><b>　?。?）試驗的方法</b></p><p>　　通斷能力試驗的第一步是調(diào)整變壓器的輸出電壓及

90、負載阻抗?？刹捎脙x表直接測試：用0.5級電流表和電流互感器測量電流，1.5級功率因素表或0.5級瓦特表和電壓電流表的組合來測量電壓和功率因素[14]。</p><p>　　調(diào)節(jié)參數(shù)與規(guī)定值的允差如下:</p><p>　　電壓—±5%；電流—+10%；—±0.05；時間常數(shù)—±15%。</p><p>　?。?）試驗結(jié)果的判斷</

91、p><p>　　試驗結(jié)果需滿足接通能力為2000A，斷開能力1500A，且試驗過程中不應發(fā)生持續(xù)燃弧（電流波形判斷）、閃絡、對地飛?。ㄓ脵z測熔絲D判斷和觸頭熔焊否）。</p><p>　　7.2.3機械壽命試驗</p><p>　　機械壽命以無負載（主電路不通電流）的操作次數(shù)表示。下表7-1是操作頻率按斷續(xù)周期工作制的考核規(guī)定。</p><p>

92、　　表7-1 斷續(xù)周期工作制的操作循環(huán)等級</p><p><b>　?。?）試驗方法</b></p><p>　　當試驗進行到規(guī)定次數(shù)的1/10時，在繼續(xù)試驗前允許：</p><p><b>　　清潔整個接觸器；</b></p><p>　　對制造廠規(guī)定在正常使用中要潤滑油的零件加潤滑油；&l

93、t;/p><p>　　如屬設計允許，可以調(diào)整觸頭的行程和壓力，可以調(diào)換觸頭，觸頭的磨 </p><p>　　損在機械壽命試驗中不考核，但其它部件不應更換。</p><p>　?。?）試驗結(jié)果的判斷</p><p>　　試驗需滿足機械壽命達到300萬次，試驗操作次數(shù)在小于300萬次的條件下，其動作性能應仍能滿足以上《動作性能試驗》的檢測要求，連接導

94、線用的零部件不松動。</p><p>　　7.2.4電壽命試驗</p><p>　　電壽命試驗時模擬產(chǎn)品在實際運行中通斷正常工作電流的一種試驗，它的使用類別同額定通斷能力試驗的分類[15]。</p><p><b>　　試驗要求</b></p><p>　　按不同使用類別而定的電壽命試驗參數(shù)下表7-2。</p>

95、;<p>　　表7-2 不同使用類別的電壽命試驗條件</p><p><b>　　試驗方法</b></p><p>　　測量電壓電流與功率因素，電壽命試驗參數(shù)的測試方法同額定通斷能力試驗，一般情況下都可采用直讀方法。調(diào)節(jié)參數(shù)與規(guī)定的允差如下：由于電壽命試驗需要持續(xù)相當；時間常數(shù)—±15%。長的天數(shù)，所以試驗電壓應保證在整個周期內(nèi)偏差不大于

96、規(guī)定值的±5%。如果測量時的電壓不等于規(guī)定值，則可以拆開計算獲得，功率因數(shù)允差為±0.05，時間常數(shù)為±5%。</p><p><b>　　2）試驗程序</b></p><p>　　中電壽命的試驗中，每一個周期中的通電時間應不小于50ms，如有觸頭跳動則還應適當延長，但不應大于等效發(fā)熱電流超過產(chǎn)品的額定發(fā)熱電流，可用下式核算：</p

97、><p>　　AC-3類試驗： （7-4）</p><p>　　其他類別試驗： （7-5）</p><p>　　式中 Ith—產(chǎn)品額定發(fā)熱電流（A）；</p><p>　　Ie—產(chǎn)品額定工作電流（A）；</p><p&g

98、t;　　t—通電時間（s）；</p><p>　　I1—接通額定工作電壓 的時間（s）；</p><p>　　I2—通0.17Us的時間（s）；</p><p>　　—一個周期時間（s）；</p><p>　　一個周期的時間或操作頻率由產(chǎn)品標準規(guī)定，其等級劃分同機械壽命試驗。試驗操作循環(huán)應采用可預先編程的程序控制器，控制器按照要求的程序和

99、時間進行循環(huán)操作，并計數(shù)和用數(shù)字顯示。如果試驗中要求測示通斷過程的波形，則程序控制器還應該一定的順序時間，操作示波器或其他專門的測試系統(tǒng)。波形檢測一般選擇試驗的初始、終止和中間的1～2周期。對于普及性質(zhì)的型式試驗，程序控制器采用時間分辨100ms等級的即能滿足要求。</p><p>　?。?）試驗結(jié)果的判斷</p><p>　　試驗需滿足電壽命為60萬次，試驗操作次數(shù)在小于60萬次的條件下

100、零部件無破損性損壞，連接導線及其零部件不應松動。</p><p>　　7.2.5耐受過載電流能力試驗</p><p><b>　?。?）試驗要求</b></p><p>　　使用類別為DC-3、5的直流接觸器，應能承受相當于DC-3類最大額定工作電流7倍的過載電流。 </p><p><b>　?。?）試驗原理

101、</b></p><p>　　對產(chǎn)品在正常工作中要求電隔離的部件之間施加一定的高電壓，并持續(xù)一定的時間，以驗證高壓下的介質(zhì)泄漏是否超過規(guī)定。對于50HZ或60HZ的電器而言，耐壓試驗采用的電源為45HZ～62HZ工頻電壓，所以其性質(zhì)是屬于等價性試驗而非直接模擬試驗。通產(chǎn)電壓施加的部位包括以下兩點：</p><p>　　1）主電路耐壓試驗，應將通常與主電路電隔離的控制電路和輔助電

102、路接至框架上。閉合主觸頭后，對連接在一起的所有各極的帶電部件與電器的框架之間施加電壓；對每一極和連接至框架的其他各極之間施加電壓。</p><p>　　2）控制和輔助電路的耐壓試驗，應將主電路與框架相連。對連接在一起的</p><p>　　通常與主電路電隔離的控制和輔助電路與電器框架之間施加電壓，在正常工作時，可能與控制和輔助電路絕緣的每一部件與連接在一起的所有其他部件之間施加電壓。<

103、;/p><p><b>　?。?）試驗方法</b></p><p>　　按照試驗電路圖連線，接通電源使主電路和控制電路接通，將調(diào)壓器調(diào)至0位，調(diào)壓器的定位板使限位開關閉合。用按鈕閉合接觸器，然后調(diào)節(jié)調(diào)壓器。調(diào)壓器的升壓應從小于1/2試驗電壓開始，以約5S的時間逐步升至規(guī)定值，然后持續(xù)1min時間。施壓結(jié)束后應避免突然施壓而造成過電壓，所以應當不是切斷其而是先將調(diào)壓器降壓至

104、0位。</p><p>　　耐壓試驗設備中，對于調(diào)壓和升壓變壓器的要求是：當電壓輸出端短路時，短路電流應不小于0.5A。這一規(guī)定的目的是旨在保證試驗電源部分的阻抗甚小于泄漏電阻，因而在被測介質(zhì)強度降低時任然保持一定的端電壓。因此，如果要求的最小試驗電壓為UA，變壓器的額定電壓為UN，則變壓器與調(diào)壓器的額定容量應不小于：</p><p><b>　?。?-6）</b>&

105、lt;/p><p>　　式中 I—當試驗電壓為UA時高壓短路電流，I=0.5A；</p><p>　　Uk%—調(diào)壓器與變壓器對應于容量為P時的短路阻抗壓降之和；</p><p>　　UA—最小試驗電壓，一般為1000V。</p><p>　?。?）試驗結(jié)果的判斷</p><p>　　試驗需滿足耐受電流能力為2000A的

106、電流，當實際電流超過耐受電流的值時，接觸器斷開。</p><p>　　8. 裝配尺寸鏈計算</p><p>　　8.1尺寸鏈的基本概念和特征</p><p>　　尺寸鏈是一組構(gòu)成封閉尺寸的組合。在這些尺寸中，每一個尺寸的變化都能影響精度。具體來說，零件表面與表面間、中心線與中心線之間、或者零件與零件之間相互距離（線性）或偏轉(zhuǎn)位置（角度）的封閉形式的尺寸組合，即構(gòu)成了

107、尺寸鏈，如圖8-1所示為一零件的尺寸鏈示例。通常尺寸鏈中的各個尺寸稱為環(huán)，屬于同一尺寸鏈的環(huán)都以同一字母表示，并按次序注上號碼，以示區(qū)別。而在零件加工或裝配過程中，最后得到的尺寸稱為封閉環(huán)，這些封閉環(huán)的基本尺寸可以等于零。還有在加工或裝配過程中，直接影響閉環(huán)精度的各尺寸，叫做組成環(huán)[16]。</p><p><b>　　圖7-1尺寸鏈示例</b></p><p>　　

108、以下是尺寸鏈的一些主要特征：</p><p>　　（1）封閉性：尺寸鏈必須是一組相關尺寸順序首位相接而形成的封閉輪廓，其中應包括額間接保證的尺寸和若干個與之有關的直接過的尺寸。</p><p>　　（2）關聯(lián)性：尺寸鏈內(nèi)間接保證的尺寸的大小和變化范圍（即精度），是受該鏈內(nèi)直接獲得的尺寸大小和變化范圍所制約的，彼此間具有特定的函數(shù)關系。</p><p>　　8.2 裝

109、配尺寸鏈的建立、分析</p><p>　　8.2.1建立尺寸鏈</p><p>　　正確建立和分析尺寸鏈的首要條件是要正確地確定封閉環(huán)。在裝配尺寸鏈中，封閉環(huán)就是產(chǎn)品上有裝配精度要求的尺寸，它是各零件之間相互位置要求的尺寸或保證相互配合零件配合性能要求的間隙或過盈量。</p><p>　　在確定封閉環(huán)后，再來確定形位公差，其可以理解為基本尺寸為零的線性尺寸。形位公差

110、與尺寸鏈分許計算的情況較為復雜，應根據(jù)形位公差項目及應用情況分析確定。在建立尺寸鏈時，應遵守“最短尺寸鏈原則”，即對于某一封閉環(huán)，若存在多個尺寸鏈時，應選擇組成環(huán)數(shù)最少的尺寸鏈進行分析計算。</p><p>　　8.2.2 查找組成環(huán)</p><p>　　組成環(huán)是封閉環(huán)有直接影響的那些尺寸，一次無關的尺寸要排除在外。查找裝配尺寸鏈的組成環(huán)時，先從封閉環(huán)的任意一端開始，找相鄰零件的尺寸，然后

111、再找與第一個零件相鄰的第二個零件的尺寸，這樣一環(huán)接一環(huán)，知道封閉環(huán)的另一端為止，從而形成封閉的尺寸組。</p><p>　　8.2.3尺寸鏈的特點</p><p>　　一個尺寸鏈中最少要有兩個組成環(huán)。組成環(huán)中，可能只有增環(huán)沒有減環(huán)，但不可能只有減環(huán)沒有增環(huán)。在封閉環(huán)有較高技術要求或形位誤差較大的情況下，建立尺寸鏈時，還要考慮形位誤差對封閉環(huán)的影響。</p><p>

112、　　8.3裝配尺寸鏈的計算</p><p>　　我們采用完全互換法裝配，各個零件不需要經(jīng)過任何選擇，修配和調(diào)整，裝配后就能達到規(guī)定的裝配技術條件。</p><p>　　設尺寸鏈的組成環(huán)數(shù)m，其中n個增環(huán)，m—n個減環(huán)，A0為封閉環(huán)的基本尺寸，A1為組成環(huán)的基本尺寸，則對于直線尺寸鏈有如下公式：</p><p><b>　　封閉環(huán)的基本尺寸：</b&g

113、t;</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　即封閉環(huán)的基本尺寸等于所有增環(huán)的基本尺寸之和和減去所有減環(huán)的基本尺寸之和。</p><p><b>　　封閉環(huán)的極限尺寸：</b></p><p><b>　　（8-2）</b></p>&

114、lt;p><b>　　（8-3）</b></p><p>　　即封閉環(huán)的最大極限尺寸等于所有增環(huán)的最大極限尺寸之和減去所有減環(huán)最小極限尺寸之和；封閉環(huán)的最小極限尺寸等于所有增環(huán)的最小極限尺寸之和減去所有減環(huán)的最小極限尺寸之和。</p><p><b>　　封閉環(huán)的極限偏差：</b></p><p><b>

115、　?。?-4）</b></p><p><b>　　（8-5）</b></p><p>　　即封閉環(huán)的上偏差等于所有增環(huán)上偏差之和減去所有減環(huán)下偏差之和；封閉環(huán)的下偏差等于所有增環(huán)下偏差之和減去所有減環(huán)上偏差之和。</p><p><b>　　封閉環(huán)的公差：</b></p><p>&l

116、t;b>　?。?-6）</b></p><p>　　即封閉環(huán)的公差等于所有組成環(huán)公差之和。</p><p>　　9 設計的工藝性說明</p><p><b>　　9.1 概述</b></p><p>　　設計的工藝性是指設計的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)在具體生產(chǎn)條件下便于制造，能夠采用最有效的工藝方法。即所設計產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的

117、工藝性好，則便于應用先進的、生產(chǎn)率高的工藝過程和工藝方法，使產(chǎn)品的制造趨于經(jīng)濟性。</p><p>　　產(chǎn)品的設計工藝性與生產(chǎn)批量有關，滿足大量生產(chǎn)的結(jié)構(gòu)工藝性，不一定能滿足單件和小批量生產(chǎn)。另外，隨著科學技術的發(fā)展和電器制造工藝的不斷進步，設計工藝性的具體內(nèi)容也是不斷的變化。因此，企圖定量第評定設計工藝性，通過一些技術經(jīng)濟指標的計算來進行判斷，雖有可能，但還不是完善的。所以需要我們采取一定的措施對其進行彌補更近

118、，我們對此在9.2里會提到。</p><p>　　9.2 提高工藝性所采取的措施</p><p>　　為了使設計的產(chǎn)品工藝性好，可以從以下幾個方面采取措施[17]：</p><p>　　（1）采用標準化、規(guī)格化和通用化的零部件，可以縮短技術設計、生產(chǎn)準備時間和減少勞動量，便于利用已有的圖紙和工藝文件，在生產(chǎn)過程中便于利用標準工具，減少夾具和模具的數(shù)量，使工藝過程簡單

119、化，為工藝過程的典型化打下基礎。從而也為采用高生產(chǎn)率的工藝準備了條件。</p><p>　?。?）合理選用精度等級和表面質(zhì)量，在不影響產(chǎn)品性能的條件下，適當?shù)慕档图庸ぞ群捅砻娲植诙?，不但可以簡化生產(chǎn)工藝，便于采用先進的工藝方法，而且也便于裝配。</p><p>　?。?）設計新產(chǎn)品時，盡量擴展結(jié)構(gòu)的繼承性，在結(jié)構(gòu)中設置必要的償環(huán)節(jié)。</p><p>　?。?）合理

120、地選擇原材料和毛坯，在設計產(chǎn)品結(jié)構(gòu)是時，應盡可能減輕重量，</p><p>　　提高材料利用率，利用廉價的材料來代替一些貴重金屬。</p><p>　?。?）保證零件加工方便和容易裝配。在設計產(chǎn)品總體結(jié)構(gòu)和零件時，應盡可能減少聯(lián)接零件，并用最少的尺寸組成這些零件，以減少裝配的積累誤差，零件的形狀簡單和結(jié)構(gòu)合理，同時，要求產(chǎn)品結(jié)構(gòu)能夠分成平行裝配的裝配單元，這樣便于組織流水裝配生產(chǎn)、縮短裝配

121、周期。在裝配是應盡量減少手工裝配量。</p><p>　?。?）工藝過程的典型化，對于提高產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的工藝性也很重要。工藝過程典型化是將零件劃分成類，并制訂出各類零件的典型工藝過程。電器產(chǎn)品的品種和型式很多，零部件的形式也多種多樣，我們可以依據(jù)他們的形狀、用途、加工方法的共性進行分類，制定典型零件的工藝規(guī)程，以便簡化工藝設計和生產(chǎn)組織工作，并為提高工藝水平、推行成組技術和實現(xiàn)計算機輔助工藝過程設計與輔助制造創(chuàng)造了條

122、件。</p><p>　　9.3 結(jié)構(gòu)方面的主要特點 </p><p>　　各零件均安裝在膠木和塑料外殼上的整體式結(jié)構(gòu)。主觸頭、輔助觸頭、電磁系統(tǒng)呈三層式立體布置，結(jié)構(gòu)緊湊，縮小安裝面積。接觸器的外殼由二段組成：上段軀殼由熱固性塑料壓制而成，用于安裝輔助觸頭系統(tǒng)及主觸頭滅弧系統(tǒng)，其可承受分斷電弧的高溫作用。軀殼總體可分三層，每層四腔，分別用于安裝主觸頭和輔助觸頭。主觸頭設計成四腔可簡化模具