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文檔簡(jiǎn)介
1、<p><b> 摘 要</b></p><p> 本文介紹了點(diǎn)焊機(jī)自動(dòng)進(jìn)給工作臺(tái)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。根據(jù)工作臺(tái)所要完成的功能,工作臺(tái)需要具有4個(gè)自由度,即3個(gè)平動(dòng)加1個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng),才能實(shí)現(xiàn)對(duì)半筒的進(jìn)給,為此提出了3種可行方案。通過分析對(duì)比,每一種方案都有自己的優(yōu)缺點(diǎn),考慮到進(jìn)出焊裝系統(tǒng)容易、拆卸方便、易于搬遷這一方面,最終確定采用主工作臺(tái)和輔助工作臺(tái)相結(jié)合的形式為總體結(jié)構(gòu)方案。根據(jù)方案,
2、按照工作臺(tái)的外形尺寸和行程要求,確定了工作臺(tái)的總體結(jié)構(gòu)。在總體結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上,進(jìn)行了主要標(biāo)準(zhǔn)件的選型和對(duì)具體機(jī)械部分的詳細(xì)設(shè)計(jì),同時(shí)完成某些零件的強(qiáng)度和剛度校核。</p><p> 關(guān)鍵詞: 自動(dòng)進(jìn)給;工作臺(tái);平動(dòng);轉(zhuǎn)動(dòng)</p><p><b> Abstract</b></p><p> This paper discusses the s
3、tructure design process of automatic-feed work table of spot welding machine. According to the function accomplished by the work table, the work table has 4 DOF(degree of freedom), with 3 translations and 1 rotation, and
4、 then the feed motion of semi-tube is available. Then this paper puts forward 3 feasible schemes, after analyzing and comparing, each scheme has its good point and bad point ,from the aspect to consider, the easiness of
5、entrance to the system and dismoun</p><p> Keywords: Automatic feed motion; Work table;Translation; Rotation</p><p><b> 目錄</b></p><p><b> 摘要I</b></p&g
6、t;<p> AbstractII</p><p><b> 第1章 緒論1</b></p><p> 1.1 課題背景1</p><p> 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀和分析1</p><p> 1.3 課題研究的目的和意義2</p><p> 1.4 技術(shù)要求和主
7、要研究?jī)?nèi)容2</p><p> 第2章 總體方案設(shè)計(jì)4</p><p> 2.1 機(jī)械結(jié)構(gòu)分析4</p><p> 2.2 方案分析4</p><p> 2.3 方案確定7</p><p> 2.4 本章小結(jié)8</p><p> 第3章 主要件的選型和計(jì)算9</p
8、><p> 3.1 滾珠絲杠螺母副的選型和計(jì)算9</p><p> 3.1.1 工作載荷Fm(N)的計(jì)算9</p><p> 3.1.2 最大動(dòng)負(fù)載FQ的計(jì)算9</p><p> 3.1.3 初選型號(hào)9</p><p> 3.1.4 傳動(dòng)效率計(jì)算10</p><p> 3.1.
9、5 剛度的驗(yàn)算10</p><p> 3.1.6 穩(wěn)定性校核10</p><p> 3.2 伺服電動(dòng)機(jī)的選擇11</p><p> 3.2.1 伺服電機(jī)的初選擇11</p><p> 3.2.2 發(fā)熱校核12</p><p> 3.2.3 轉(zhuǎn)矩過載校核13</p><p>
10、 3.2.4 自轉(zhuǎn)電機(jī)的選型和計(jì)算13</p><p> 3.3 直線滾動(dòng)導(dǎo)軌副的選型和計(jì)算15</p><p> 3.4 聯(lián)軸器的選型和計(jì)算16</p><p> 3.4.1 選擇聯(lián)軸器的類型16</p><p> 3.4.2 計(jì)算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩16</p><p> 3.4.3 確定聯(lián)軸器的型號(hào)
11、17</p><p> 3.4.4 滾輪的選擇17</p><p> 3.4.5 軌道的選擇17</p><p> 3.4.6 制動(dòng)器的選擇18</p><p> 3.4.7 鏈與鏈輪的選型18</p><p> 3.5 本章小結(jié)19</p><p> 第4章 機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)
12、計(jì)20</p><p> 4.1 立柱的設(shè)計(jì)20</p><p> 4.1.1 電機(jī)架的設(shè)計(jì)20</p><p> 4.1.2 支承件的設(shè)計(jì)20</p><p> 4.1.3 配重的設(shè)計(jì)21</p><p> 4.2 二層運(yùn)動(dòng)平臺(tái)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)23</p><p> 4.3
13、運(yùn)載平臺(tái)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)24</p><p> 4.3.1 機(jī)架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)24</p><p> 4.3.2 滾輪軸的設(shè)計(jì)25</p><p> 4.4 本章小結(jié)28</p><p><b> 結(jié)論29</b></p><p><b> 參考文獻(xiàn)30</b>&
14、lt;/p><p><b> 致謝31</b></p><p><b> 緒 論</b></p><p><b> 課題背景</b></p><p> 半筒的點(diǎn)焊工藝過程復(fù)雜,焊點(diǎn)數(shù)量大,半筒的進(jìn)給如果采用人工來完成,不僅點(diǎn)焊效率低,而且焊點(diǎn)的質(zhì)量也很難保證。為了適應(yīng)現(xiàn)
15、代化生產(chǎn)的要求,需要一種能實(shí)現(xiàn)半筒自動(dòng)進(jìn)給的工作臺(tái)。</p><p> 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀和分析</p><p> 數(shù)控XY工作臺(tái)主要是對(duì)滾珠絲杠、滾珠導(dǎo)軌、步進(jìn)電機(jī)的選擇,使其滿足數(shù)控XY工作臺(tái)系統(tǒng)高速度、高精度、高效率的要求[1]。XY工作臺(tái)的X、Y方向的移動(dòng),可采用螺旋機(jī)械或齒輪齒條傳動(dòng)機(jī)構(gòu),這兩種均可把旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)改為直線運(yùn)動(dòng)。因?yàn)榇藱C(jī)構(gòu)以傳遞運(yùn)動(dòng)為主,要求有較高的傳遞精度,又要求結(jié)構(gòu)
16、緊湊,所以選用螺旋機(jī)構(gòu)。但常用的螺旋機(jī)構(gòu)中絲杠和螺母之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)是滑動(dòng),磨損較嚴(yán)重,影響傳動(dòng)精度,壽命短,效率低,不能滿足高速度、高精度、高效率等傳動(dòng)要求。為了使運(yùn)動(dòng)靈敏而由滿足精度要求,選用滾珠螺旋機(jī)構(gòu)。采用間隙可調(diào)的滾珠絲杠傳動(dòng)[2-4]。</p><p> 深圳市順尚機(jī)械制造有限公司二維精密數(shù)控工作臺(tái)數(shù)控精密工作臺(tái)采用滾珠絲杠和直線導(dǎo)軌副傳動(dòng),工作臺(tái)材料一般為HT400,設(shè)計(jì)加工,鋁合金,鋼板,大理石均
17、可以加工;數(shù)控工作臺(tái)系列產(chǎn)品可以配置步進(jìn)電機(jī)或伺服電機(jī)。高精密XY工作臺(tái)的機(jī)械主體部份采用日本THK公司的原裝高精密直線導(dǎo)軌和滾珠絲桿 ,聯(lián)軸器采用德國(guó)原裝KTR公司專業(yè)聯(lián)軸器,工作臺(tái)面采用優(yōu)質(zhì)的合金材料,為配合與電氣部份的關(guān)聯(lián)性及傳動(dòng)裝置的保護(hù)性, X軸及Y軸兩端配有高質(zhì)量的緩沖器,同時(shí)可選配在工作臺(tái)的兩端配有限位檢測(cè)開關(guān),部份工作臺(tái)的配有原點(diǎn)檢測(cè)開,并可提供光電編碼裝置以適于閉環(huán)控制,原點(diǎn)開關(guān)的位置可以大距離的調(diào)節(jié)[5]。</
18、p><p> X—Y工作臺(tái)是許多機(jī)電一體化系統(tǒng)的基本組成部分,是指能分別沿著X向和Y向移動(dòng)的工作臺(tái),如車床、銑床、鉆床等數(shù)控設(shè)備和平面繪圖儀的繪圖系統(tǒng)等。X、Y向均采用伺服電機(jī),通過齒輪減速和絲桿傳動(dòng)后,帶動(dòng)工作臺(tái)做X—Y向的運(yùn)動(dòng)[6]。</p><p> X—Y工作臺(tái)的機(jī)電一體化系統(tǒng)可以設(shè)計(jì)為開環(huán)、半閉環(huán)和閉環(huán)伺服系統(tǒng)三種,開環(huán)的伺服系統(tǒng)采用步進(jìn)電機(jī)驅(qū)動(dòng),系統(tǒng)中不設(shè)置傳感和檢測(cè)設(shè)備系統(tǒng)的
19、伺服驅(qū)動(dòng)裝置;半閉環(huán)的伺服系統(tǒng)一般采用交流和直流伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng),并在電機(jī)輸出軸端設(shè)置傳感和檢測(cè)設(shè)備;閉環(huán)的伺服系統(tǒng)也是采用直流和交流電機(jī)驅(qū)動(dòng),但檢測(cè)和傳感設(shè)備設(shè)置在工作臺(tái)末端[7]。</p><p> 本工作臺(tái)主要是在X—Y工作臺(tái)的基礎(chǔ)上,又增加一維工作臺(tái),盡管結(jié)構(gòu)和功能各不相同,但是基本原理相通。</p><p> 課題研究的目的和意義</p><p> 點(diǎn)焊
20、機(jī)自動(dòng)進(jìn)給工作臺(tái)的應(yīng)用不僅能夠提高效率,減少工人的勞動(dòng)強(qiáng)度而且能夠保證焊點(diǎn)的質(zhì)量。通過對(duì)自動(dòng)進(jìn)給工作臺(tái)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),進(jìn)一步認(rèn)識(shí)機(jī)電產(chǎn)品的設(shè)計(jì)過程,不但提高了自身的設(shè)計(jì)能力,也為將來更好地工作奠定了良好的基礎(chǔ)。</p><p> 技術(shù)要求和主要研究?jī)?nèi)容</p><p> 技術(shù)要求: 實(shí)現(xiàn)沿X、Y、Z軸3個(gè)方向的平動(dòng),繞工件軸線的轉(zhuǎn)動(dòng)。</p><p> 外形尺寸:
21、X軸方向≤3.2 m;Y軸方向≤1.8m;Z軸方向≤1.2m。</p><p> 性能參數(shù):每個(gè)焊點(diǎn)位置誤差φ0.4 mm。行程:X方向:≥2.8m;Y方向:≥0.6m;Z方向:≥0.35m;自轉(zhuǎn):360 °。</p><p> 移動(dòng)速度:X向≤10 m/min;Y向≤5 m/min;Z向≤5 m/min;自轉(zhuǎn)≤10 r/min。</p><p>
22、主要內(nèi)容:完成自動(dòng)進(jìn)給工作臺(tái)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),強(qiáng)度校核。</p><p><b> 總體方案設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 機(jī)械結(jié)構(gòu)分析</b></p><p> 自動(dòng)進(jìn)給工作臺(tái)至少應(yīng)具有4個(gè)自由度,即3個(gè)平動(dòng)加一個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng),才能實(shí)現(xiàn)工件的自動(dòng)進(jìn)給。為了滿足工作臺(tái)傳動(dòng)系統(tǒng)高速度、高效率、高精度的要求,需要對(duì)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、導(dǎo)
23、向機(jī)構(gòu)、伺服電機(jī)進(jìn)行選擇。傳動(dòng)機(jī)構(gòu)選用摩擦力小、傳動(dòng)效率高的滾珠絲杠螺母副。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)選用摩擦系數(shù)小、不易爬行、便于安裝和預(yù)緊、結(jié)構(gòu)緊湊的直線滾動(dòng)導(dǎo)軌。伺服電機(jī)選用沒有換向部件、過載能力強(qiáng)、體積小、重量輕的交流伺服電機(jī)[8-12]。所以工作臺(tái)的基本原理就是:采用交流伺服電機(jī)加滾珠絲杠的傳動(dòng)方式,通過直線滾動(dòng)導(dǎo)軌,實(shí)現(xiàn)工件的平動(dòng);步進(jìn)電機(jī)通過減速裝置和夾具,實(shí)現(xiàn)工件的轉(zhuǎn)動(dòng)。</p><p><b> 方案
24、分析</b></p><p> 由技術(shù)要求可知,X方向的行程和工作臺(tái)尺寸較大,而工件又比較長(zhǎng)。如果只將3個(gè)方向的分平臺(tái)簡(jiǎn)單疊加,工作臺(tái)不僅占用空間大,而且浪費(fèi)材料,增加成本?;谶@種考慮,在此有三種方案可以選擇。</p><p> 方案一見圖2-1,這種方案是采用主工作臺(tái)和輔助工作臺(tái)相配合的形式。在地面上鋪設(shè)導(dǎo)軌,X工作臺(tái)安裝有滾輪,通過運(yùn)載電機(jī)控制使其在導(dǎo)軌上滾動(dòng)。優(yōu)點(diǎn)是
25、進(jìn)入和退出焊裝系統(tǒng)容易,但是對(duì)點(diǎn)位控制精度要求高[13-16]。 </p><p> 方案二見圖2-2,Z工作臺(tái)為一桁架,其上裝有夾著工件自轉(zhuǎn)的兩個(gè)立柱,工件的上下運(yùn)動(dòng)是由桁架上兩端的立柱來實(shí)現(xiàn)的。優(yōu)點(diǎn)是工作臺(tái)總體外形緊湊,但是對(duì)桁架的剛度要求高,另外X方向?qū)к壖庸るy度大[17-18]。</p><p><b> 圖2-1 方案一</b></p>&
26、lt;p><b> 圖2-2 方案二</b></p><p> 方案三見圖2-3,與前兩種最大的不同是采用單立柱形式。U形架直接連在立柱上,工件的上下運(yùn)動(dòng),U形架要與之一起運(yùn)動(dòng)。為了減少立柱電機(jī)的載荷,要在另一側(cè)增加配重,來平衡U形架的重量。工件的自轉(zhuǎn)是通過裝在U形架上的旋轉(zhuǎn)電機(jī)來實(shí)現(xiàn)的。優(yōu)點(diǎn)是工作臺(tái)結(jié)構(gòu)緊湊,但由于U形架的重量大,對(duì)立柱的要求較高,另外X方向的導(dǎo)軌加工難度大[19
27、-22] 。 </p><p><b> 圖2-3 方案三</b></p><p><b> 方案確定</b></p><p> 通過方案分析,選擇方案一作為工作臺(tái)總體結(jié)構(gòu)方案。為了進(jìn)入和退出焊裝系統(tǒng)容易,易于搬遷,在地面上鋪設(shè)導(dǎo)軌使工作臺(tái)可以移動(dòng);同時(shí)采用雙立柱形式解決U形架難加工的問題;吸取方案
28、三的優(yōu)點(diǎn):立柱上設(shè)置配重來減輕立柱垂直電機(jī)的負(fù)擔(dān)。</p><p> 因?yàn)楣ぜ潜粌蓚€(gè)立柱的電機(jī)通過夾具來實(shí)現(xiàn)自轉(zhuǎn)的,為了裝卸和焊接方便,電機(jī)架應(yīng)該水平往外伸出一部分。要保證立柱外形尺寸≤1.8m, Y方向行程≥0.6m,必須將電機(jī)架的高度h、滾珠絲杠座之間的距離L、立柱的高度H放在一起進(jìn)行綜合考慮。即L-h≥0.6m,L<H≤1.8m。由工件的重量和所需自轉(zhuǎn)電機(jī)的外形尺寸,初步確定水平電機(jī)架的高度h=310m
29、m。進(jìn)而L≥910mm,取L=1000mm。絲杠座安放在立柱上,上絲杠連接聯(lián)軸器、減速器、交流電機(jī),立柱下方又安裝底座。H在允許的范圍內(nèi)應(yīng)盡可能的大,以留下充裕的空間。估算負(fù)載,初選所需要的電機(jī)、減速器等,將所有件的外形尺寸求和得到H=1800mm。</p><p> 對(duì)于Z方向,立柱底座長(zhǎng)度L1、中間平臺(tái)絲杠座之間的距離L2、中間平臺(tái)的外形尺寸L3之間的關(guān)系為:L2-L1≥0.35m,L2<L3≤1.2m。L
30、1=450mm,則L2≥800mm,同樣考慮平臺(tái)端部的電機(jī)、減速器的外形尺寸等,L2=800mm,L3=1200mm。</p><p> X方向分為兩個(gè)工作臺(tái),由兩個(gè)工作臺(tái)共同完成技術(shù)要求,即X方向的行程≥2.8m,工作臺(tái)外形尺寸≤3.2 m。X向工作臺(tái)的控制應(yīng)該是點(diǎn)到點(diǎn)的控制,而不是過程的控制,所以當(dāng)主工作臺(tái)在第一個(gè)極限點(diǎn)時(shí),驅(qū)動(dòng)電機(jī),上方的平臺(tái)通過滾珠絲杠移動(dòng)進(jìn)而通過推桿和夾具使輔助工作臺(tái)移動(dòng)。完成的行程a
31、1就是絲杠之間的距離S1-中間平臺(tái)底座的長(zhǎng)度S2。S1=1950mm,S2=450mm,a1=1500mm。工作臺(tái)應(yīng)再經(jīng)至少1300mm到達(dá)第二個(gè)極限點(diǎn)才可滿足條件,工件的長(zhǎng)度為2273mm,所以底軌的長(zhǎng)度應(yīng)至少8100mm。</p><p> 總體結(jié)構(gòu)圖見圖2-4。</p><p><b> 本章小結(jié)</b></p><p> 根據(jù)工作
32、臺(tái)所要實(shí)現(xiàn)的功能,對(duì)機(jī)械結(jié)構(gòu)進(jìn)行了分析,并以此得出的原理提出了結(jié)構(gòu)上各有特點(diǎn)的3個(gè)方案。通過對(duì)方案的分析和對(duì)比,確定了最終的工作臺(tái)結(jié)構(gòu)。 圖2-4 工作臺(tái)總體結(jié)構(gòu)</p><p><b> 主要件的選型和計(jì)算</b></p><p> 滾珠絲杠螺母副的選型和計(jì)算</p><p>
33、 工作載荷Fm(N)的計(jì)算</p><p> 已知移動(dòng)部件總重量G=623.3N,工作行程≥350mm,工作臺(tái)與滾動(dòng)摩擦系數(shù)μ=0.005。選用直線滾動(dòng)導(dǎo)軌,查表取K=1.4,代入Fm=KG+μG ,得工作載荷Fm≈872.48N。</p><p> 最大動(dòng)負(fù)載FQ的計(jì)算</p><p> 設(shè)本工作臺(tái)Y向最快的進(jìn)給速度v=5m/min,初選絲杠基本導(dǎo)程Ph=5
34、mm,則此時(shí)絲杠轉(zhuǎn)速n=1000v/Ph=1000r/min。取滾珠絲杠的使用壽命T=15000h,代入L=60nT/106,得絲杠壽命系數(shù)L=900(單位為:106r)。查表取載荷系數(shù)fW =1.0,硬度系數(shù)fH =1.0,代入式 ﹙3-1﹚。 </p><p><b> ?。?-1)</b></p><p> 算得FQ=8423.7N。</p&g
35、t;<p><b> 初選型號(hào)</b></p><p> 根據(jù)計(jì)算出的最大動(dòng)載荷,查表選2005-3型滾珠絲杠副。其公稱直徑為20mm,基本導(dǎo)程為5mm,單螺母滾珠3圈,螺母長(zhǎng)度L=80mm,剛度KC=467N/μm,精度等級(jí)取4級(jí),額定動(dòng)載荷為9366N,滿足要求。采用成對(duì)60º接觸角推力角接觸球軸承為固定端,軸承型號(hào)7202C。其尺寸參數(shù)為:d=15mm、D=
36、35mm、B=10mm。對(duì)于長(zhǎng)絲杠、高轉(zhuǎn)速、高拉壓剛度的場(chǎng)合,滾珠絲杠的支承方式為兩端固定的方式。這種支承方式可以通過擰緊螺母來調(diào)整絲杠的預(yù)拉伸量,滾珠絲杠安裝在絲杠座上,而絲杠座又固定在工作臺(tái)上。為了便于組織滾珠絲杠支承部件的專業(yè)生產(chǎn),現(xiàn)在滾珠絲杠軸端結(jié)構(gòu)和尺寸已標(biāo)準(zhǔn)化。根據(jù)滾珠絲杠的公稱直徑來選型,三個(gè)方向的軸端結(jié)構(gòu)均為一對(duì)組配好的角接觸球軸承G型固定支承。</p><p><b> 傳動(dòng)效率計(jì)算
37、</b></p><p> 代入公式η=tanλ/tan(λ+φ) ,式中:λ=arctan[Ph/пd],Ph=5mm, 公稱直徑 d=20mm,φ為摩擦角取10′。</p><p> 得傳動(dòng)效率η=96.5﹪。 </p><p><b&
38、gt; 剛度的驗(yàn)算</b></p><p> Y向滾珠絲杠副的支承,采取兩端固定的方式。左右支承的中心距離約為a=1100mm,鋼的彈性模量E=2.1×105 MPa,絲杠底徑d2=16.2mm,則絲杠截面積S=пd2²/4=206mm²。絲杠在工作載荷的作用下產(chǎn)生的拉/壓變形量δ1=Fma/ES=0.022mm。根據(jù)公式Z=(пd0/Dw)-3,求得單圈滾珠數(shù)目Z=
39、17,則滾珠總數(shù)量Z∑=51,算的δ2=0.0053mm,則δ總=0.0238mm。</p><p> 軸向行程內(nèi)的變動(dòng)量允許34μm>δ總,可見絲杠剛度足夠。</p><p><b> 穩(wěn)定性校核</b></p><p> 滾珠絲杠兩端采用推力球軸承,不會(huì)產(chǎn)生失穩(wěn)現(xiàn)象,不需作穩(wěn)定性校核。同理得出其它兩方向的滾珠絲杠副,見表3-1。<
40、;/p><p> 表3-1 滾珠絲杠副參數(shù)表</p><p><b> 伺服電動(dòng)機(jī)的選擇</b></p><p><b> 伺服電機(jī)的初選擇</b></p><p> 電動(dòng)機(jī)的選擇,首先是考慮電動(dòng)機(jī)必須能夠提供負(fù)載所需要的瞬時(shí)轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速,其次必須考慮電動(dòng)機(jī)的熱定額問題。如果要求電動(dòng)機(jī)在峰值負(fù)載轉(zhuǎn)
41、矩下以峰值轉(zhuǎn)速不斷地驅(qū)動(dòng)負(fù)載,則電動(dòng)機(jī)功率由(3-2)式得到</p><p><b> ?。?-2)</b></p><p> 式中 —負(fù)載峰值力矩(N·m);</p><p> —電動(dòng)機(jī)負(fù)載峰值轉(zhuǎn)速(r/s);</p><p> η—傳動(dòng)裝置的效率,初步估算取η=0.7~0.9;</p>
42、<p> 1.5~2.5—系數(shù),屬經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù),考慮了初步估算負(fù)載力矩有可能取不全面或不精確,以及電動(dòng)機(jī)有一部分負(fù)載功率要消耗在電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子上;</p><p> —折算到電動(dòng)機(jī)軸上的等效負(fù)載轉(zhuǎn)矩。</p><p> 等效負(fù)載轉(zhuǎn)矩計(jì)算:移動(dòng)體的重力W=1800N,滾動(dòng)導(dǎo)軌的摩擦因數(shù)μ=0.005,摩擦力F1=μW滾珠絲杠傳動(dòng)副的效率η=0.9,螺母內(nèi)部的摩擦因數(shù)μm=0.3,由
43、于移動(dòng)體的重量較大,滾珠絲杠傳動(dòng)副必須事先預(yù)緊,其預(yù)緊力為最大軸向載荷的1/3,F(xiàn)2=F1/3,根據(jù)機(jī)械效率公式(3-3),(3-4)。</p><p> , (3-3)</p><p><b> ?。?-4)</b></p><p> 換算到電動(dòng)機(jī)軸上所需的轉(zhuǎn)矩=0.56N·m</p>
44、<p> =0.56N·m , =16.67r/s , η=0.8 ,系數(shù)=2.5,=0.18KW</p><p> 選用ASM系列交流永磁伺服電動(dòng)機(jī),型號(hào)是ASM-4。其基本參數(shù)為:最高轉(zhuǎn)速n=3000r/min、額定輸出功率P=0.4KW、額定轉(zhuǎn)矩M=2 N·m、最大轉(zhuǎn)矩為10N·m、轉(zhuǎn)動(dòng)慣量J=3.2×10-4kg·m²、重量7.5k
45、g。</p><p><b> 發(fā)熱校核</b></p><p> 對(duì)于連續(xù)工作負(fù)載不變場(chǎng)合的電動(dòng)機(jī),要求在整個(gè)轉(zhuǎn)速范圍內(nèi),負(fù)載轉(zhuǎn)矩在額定轉(zhuǎn)矩范圍內(nèi)。因此,選擇電動(dòng)機(jī)應(yīng)滿足式(3-5)。</p><p> > (3-5)</p><p> 式中 :—電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)矩(
46、N·m)。 </p><p> 根據(jù)選用的電動(dòng)機(jī),求得=1 N·m>=0.56N·m,滿足條件。</p><p> 對(duì)于閉環(huán)系統(tǒng),主要由驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速或轉(zhuǎn)矩與機(jī)電裝備要求的最大進(jìn)給速度或負(fù)載轉(zhuǎn)矩決定傳動(dòng)速比</p><p><b> ?。?-6)</b></p><p&
47、gt; 式中 ——驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速(r/min);</p><p> —滾珠絲杠的導(dǎo)程(mm);</p><p> —工作臺(tái)最大移動(dòng)速度(mm/min);</p><p><b> i=3。</b></p><p><b> 轉(zhuǎn)矩過載校核</b></p><p>
48、; 通過已知的總傳動(dòng)速比,將負(fù)載力矩向電動(dòng)機(jī)軸折算,得到輸出轉(zhuǎn)矩的最大值,再與電動(dòng)機(jī)的額定力矩進(jìn)行比較。</p><p><b> ?。?-7)</b></p><p> 式中: —電動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩的最大值;</p><p> — 電動(dòng)機(jī)的額定力矩;</p><p> λ—對(duì)交流伺服電機(jī),一般取λ≤1.5~3。&l
49、t;/p><p> 通過計(jì)算可知,λ=2.1,在規(guī)定的范圍之內(nèi)??蛇x該型號(hào)交流伺服電動(dòng)機(jī),并具有一定的裕量。</p><p> 自轉(zhuǎn)電機(jī)的選型和計(jì)算 </p><p> 已知自轉(zhuǎn)工件的定位精度為Δ=0.03º,nrmax=10r/min ,則試選αs=1.5º及δr=0.01º/p時(shí),i1i2=αs/δr =150。即減速器的總傳
50、動(dòng)比i=150。所需的電動(dòng)機(jī)的最高運(yùn)行頻率fmax=6 nrmax/δr=6000p/s,相應(yīng)的電動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)速nm=αsfmax/6=1500r/min。</p><p> 步進(jìn)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動(dòng)慣量J的計(jì)算</p><p><b> (3-8)</b></p><p> 式中: J1—傳動(dòng)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;</p>&l
51、t;p> J2—工件及夾具的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;</p><p> JE—等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。</p><p> 求得JE =0.0173kg·m²。</p><p> 步進(jìn)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)軸上的等效負(fù)載轉(zhuǎn)矩T的計(jì)算, T≈Tmax</p><p><b> ?。?-9)</b></p><
52、;p> 式中: J—步進(jìn)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,單位為kg.m²;</p><p> ε—電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)軸的角加速度,單位為rad/s²;</p><p> n—電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速,單位為r/min;</p><p> t—電動(dòng)機(jī)加速所用時(shí)間,單位為s,一般在0.3~1s之間選取。</p><p> 算得T =9.
53、1N·m。</p><p> 在選擇步進(jìn)電動(dòng)機(jī)最大靜轉(zhuǎn)矩的時(shí)候,需要考慮安全系數(shù)K,對(duì)于開環(huán)控制,一般應(yīng)在2.5~4之間選取,這里取K=4,4T<T靜。所以選取130BYG3502型號(hào)的永磁感應(yīng)式步進(jìn)電機(jī)。其基本參數(shù)為:最大靜轉(zhuǎn)矩37 N·m、轉(zhuǎn)動(dòng)慣量48kg/cm²、空載起動(dòng)頻率1500Hz等。JE/ Jm=3.6≤4,可選該型號(hào)的步進(jìn)電機(jī)。</p><p&g
54、t; 由此可以得到工作臺(tái)所需伺服電機(jī)的參數(shù)表,見表3-2。</p><p> 表3-2 伺服電機(jī)參數(shù)表</p><p> 直線滾動(dòng)導(dǎo)軌副的選型和計(jì)算</p><p> 因?yàn)榻z杠豎直安裝,為了減輕絲杠的工作壓力和所受彎矩,應(yīng)在立柱的另一側(cè)配備平衡物。即在立柱的兩側(cè)對(duì)稱安裝4根導(dǎo)軌。根據(jù)外形尺寸的要求,從產(chǎn)品樣本中選取GGB-AA規(guī)格B0=32mm型直線滾動(dòng)導(dǎo)軌
55、副,其基本尺寸參數(shù)為:B1=100mm、K=40mm、d×D×h=9×14×12、最大長(zhǎng)度L=1240mm、Ca=24.5kN等。</p><p> 由垂直安裝,立式導(dǎo)軌,滑塊座移動(dòng)的載荷計(jì)算公式求得各滑塊的載荷P1=P2=P3=P4=m/2a=0.5kN</p><p><b> 額定壽命的計(jì)算</b></p>
56、<p><b> ?。?-10)</b></p><p> 式中:L—距離額定壽命,單位為km;</p><p> Ca—額定動(dòng)載荷,單位為kN;</p><p> P—滑塊上的工作載荷,單位為kN;</p><p> fh—硬度系數(shù),取1.0;</p><p> fc—接
57、觸系數(shù),取0.66; </p><p> fa—精度系數(shù),取0.9;</p><p> ft—溫度系數(shù),取1.00;</p><p> fw—載荷系數(shù),取1.2。</p><p> L≥100km,100km—常見的滾子導(dǎo)軌距離期望壽命。</p><p><b> ?。?-11)</b>
58、</p><p> 式中: Lh—壽命時(shí)間,單位為h;</p><p> L—距離額定壽命,單位為km;</p><p> S—移動(dòng)件行程長(zhǎng)度,單位為m;</p><p> n—移動(dòng)件每分鐘往返次數(shù)。</p><p> Lh=89183.4h,按年工作日為300天,二班制工作,每班8小時(shí),開機(jī)率0.8折
59、算,預(yù)期壽命年限La=23年。</p><p> 由上可知,可選該型號(hào)的直線滾動(dòng)導(dǎo)軌副。同理可以得到其它兩向的直線滾動(dòng)參數(shù),見表3-3。</p><p> 表3-3 直線滾動(dòng)導(dǎo)軌副參數(shù)表</p><p><b> 聯(lián)軸器的選型和計(jì)算</b></p><p><b> 選擇聯(lián)軸器的類型</b>
60、</p><p> 本聯(lián)軸器用于對(duì)中精度較高,正反轉(zhuǎn)變化多,起動(dòng)頻繁的高中速軸,所以選結(jié)構(gòu)緊湊、易于裝配維護(hù)的彈性套柱銷聯(lián)軸器。</p><p><b> 計(jì)算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩</b></p><p> 傳動(dòng)軸上的公稱轉(zhuǎn)矩可用下式進(jìn)行計(jì)算:</p><p><b> ?。?-12)</b><
61、/p><p> 式中: T—公稱轉(zhuǎn)矩(N·m);</p><p> P—傳遞的功率(kW);</p><p> n—軸的轉(zhuǎn)速(r/min)。</p><p> 計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Tc=K×T,工況系數(shù)K=1.7,Tc=1.719×1.7=2.93 N·m。</p><p>&
62、lt;b> 確定聯(lián)軸器的型號(hào)</b></p><p> 根據(jù)計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tc及所選聯(lián)軸器類型,在聯(lián)軸器的標(biāo)準(zhǔn)中按照</p><p><b> ?。?-13)</b></p><p> 的條件確定聯(lián)軸器的型號(hào)。式中[T]為所選聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩。經(jīng)查表,選LT3聯(lián)軸器 ,聯(lián)軸器參數(shù)見表3-4。</p><p&
63、gt; 表3-4 聯(lián)軸器參數(shù)表</p><p><b> 滾輪的選擇</b></p><p> 根據(jù)所確定的軸徑和所承受的噸位,選D1=180mm,D2=160mm,D=130mm,d1=66mm,d=40mm,B=40mm,B1=7mm,質(zhì)量m=2.2kg。</p><p><b> 軌道的選擇</b></
64、p><p> 點(diǎn)焊機(jī)工作臺(tái)的重量相當(dāng)大,為了可以經(jīng)得起重量相當(dāng)大的工作臺(tái)施加的壓力,鋼軌的頂面必須有一定的寬度及厚度來承受這些壓力。為了提高鋼軌的穩(wěn)定性,鋼軌的底面也必須有一定的寬度;并且為了適應(yīng)帶有輪緣的車輪,鋼軌也要有相當(dāng)?shù)母叨取9ぷ中蔚匿撥墑偤每梢詽M足這三方面的要求。并且從材料力學(xué)的觀點(diǎn)來看,這種形式的鋼軌的強(qiáng)度相當(dāng)高,恰好充分合理地利用了鋼材,所以工字形斷面,就被選定為最好的鋼軌斷面。軌道型號(hào)P15,h=9
65、1mm,h1=19.5mm,b=37mm,b1=76mm,r=7mm。軌道的固定方式采用楔塊固定,即軌道與側(cè)基準(zhǔn)面靠上定位臺(tái)階后,用楔塊從另一面頂緊后再固定。固定方式示意圖見圖3-1。</p><p> 圖3-1 軌道固定示意圖</p><p><b> 制動(dòng)器的選擇</b></p><p> 工作臺(tái)在軌道上移動(dòng),為了保證當(dāng)工作臺(tái)停在某處
66、時(shí)的點(diǎn)焊精度,需要在X方向進(jìn)行制動(dòng)。選用電磁制動(dòng)器,當(dāng)需要制動(dòng)時(shí),通電后,電磁線圈吸住銜鐵,通過杠桿機(jī)構(gòu)使制動(dòng)臂克服彈簧力,鎖住軌道從而將工作臺(tái)固定。</p><p><b> 鏈與鏈輪的選型</b></p><p> 選擇傳動(dòng)平穩(wěn),振動(dòng)、噪音小的齒形鏈,鏈號(hào)為CL16。節(jié)距p=25.4mm,鏈寬b=68mm,s=9.52mm,導(dǎo)向形式為內(nèi)導(dǎo)向,片數(shù)為23片,每米
67、重量q=8.15kg/m。鏈輪齒數(shù)z=25,分度圓直徑d=p/(sin180º/z)=120mm。 </p><p><b> 本章小結(jié) </b></p><p> 從上到下,依據(jù)負(fù)載的大小,對(duì)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、導(dǎo)向機(jī)構(gòu)、伺服電機(jī)分別進(jìn)行了計(jì)算和選型,同時(shí)也對(duì)3個(gè)方向的其它標(biāo)準(zhǔn)件進(jìn)行了選型。</p><p><b> 機(jī)械結(jié)構(gòu)
68、設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 立柱的設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 電機(jī)架的設(shè)計(jì)</b></p><p> 工件被兩個(gè)立柱的電機(jī)通過夾具夾緊水平放置,為了裝卸和焊接方便,電機(jī)架應(yīng)該水平往外伸出一部分。電機(jī)架應(yīng)帶有4個(gè)滑塊使其能在立柱的導(dǎo)軌上移動(dòng),考慮到Z方向外形尺寸和行程的影響,電機(jī)架呈
69、“L”形,估算它的體積為0.014m³,密度為7.85×10³kg/m³,所以質(zhì)量可取為109.9kg。</p><p><b> 支承件的設(shè)計(jì)</b></p><p> 因?yàn)榭招慕孛娴膽T性矩比實(shí)心的大,在工藝可能的情況下,立柱的截面一般做成中空形狀;立柱所承受的載荷主要是彎矩,則截面一般取方形或矩形;封閉截面的剛度比不封閉
70、截面的大,截面應(yīng)設(shè)計(jì)成封閉的形狀。為了減輕機(jī)電裝備的重量,節(jié)約材料,以及減少驅(qū)動(dòng)力,節(jié)約能源,應(yīng)在結(jié)構(gòu)工藝可行的條件下,盡量減小支承件的壁厚。支承件壁的內(nèi)外兩側(cè)可設(shè)肋板或肋條,以加強(qiáng)支承件壁的穩(wěn)定性。</p><p> 鑄鐵支承件的外壁厚可根據(jù)當(dāng)量尺寸C來選擇。當(dāng)量尺寸C可由C=(2L+b+h)/3確定,式中L,b,h——支承件的長(zhǎng)、寬、高。L=1200mm,b=h=280mm,根據(jù)算出的C值,查表得最小的壁厚
71、δ=10mm,取δ=20mm。截面形狀如下圖所示,支承件的材料為鑄鐵。</p><p> 立柱固定在裝有四個(gè)滑塊和絲杠螺母的平臺(tái)上,使其能夠前后移動(dòng),根據(jù)Z向的行程和尺寸要求,外形可設(shè)計(jì)為430mm×430mm的正方形,高度171mm。</p><p><b> 配重的設(shè)計(jì)</b></p><p> 立柱的配重設(shè)計(jì)很重要,主要是
72、它的重量的確定,因?yàn)樗粌H可以在工件與U形架上下移動(dòng)時(shí)減少垂直電機(jī)的載荷,降低垂直電機(jī)的負(fù)擔(dān);更重要的是當(dāng)焊機(jī)工作時(shí),因?yàn)楹割^與工件表面接觸時(shí)會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)大的沖擊力,由于工件和工件兩端的電機(jī)架剛度不一,如果這樣焊接,會(huì)破壞焊點(diǎn)??梢酝ㄟ^試驗(yàn)確定配重一個(gè)恰當(dāng)?shù)闹亓?,使工件可以隨著U形架一起運(yùn)動(dòng),這樣最終保證了焊點(diǎn)的質(zhì)量,提高了精度。在此,確定配重的重量為25kg。</p><p> 立柱的結(jié)構(gòu)圖見圖4-1。</
73、p><p><b> 圖4-1 立柱結(jié)構(gòu)</b></p><p> 二層運(yùn)動(dòng)平臺(tái)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p> 因?yàn)榇似脚_(tái)上的標(biāo)準(zhǔn)件已經(jīng)選擇完畢,剩下的工作主要是對(duì)底座的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。根據(jù)選擇的導(dǎo)軌長(zhǎng)度和行程的要求,可以確定底座的長(zhǎng)度L=1080mm、寬度b=470mm、高度h=55mm為了降低重量,同時(shí)使平臺(tái)顯得整潔美觀,可以在底座上開孔。底座下
74、方設(shè)計(jì)裝有滑塊的4個(gè)凸臺(tái)以及安裝螺母的槽。</p><p> 二層運(yùn)動(dòng)平臺(tái)的結(jié)構(gòu)圖見圖4-2。 </p><p> 圖4-2 二層運(yùn)動(dòng)平臺(tái)結(jié)構(gòu)</p><p><b> 運(yùn)載平臺(tái)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 機(jī)架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>
75、為減輕重量,使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,采用型鋼和鋼板焊接而成的焊接件。為提高強(qiáng)度和剛度,在接頭處常焊以加強(qiáng)筋和加強(qiáng)板,在安裝各部件的支承面處焊有鋼板,以便區(qū)分加工面。焊后應(yīng)進(jìn)行熱處理以消除內(nèi)應(yīng)力,然后在加工各支承面,以保證機(jī)器的各部件的相對(duì)位置精度。機(jī)架零件是機(jī)器中最大的零件,它占有機(jī)器總質(zhì)量相當(dāng)大的一部分,因此減輕機(jī)架零件的質(zhì)量是節(jié)約材料及減輕機(jī)器總質(zhì)量的最有效的措施。在此我們采用熱軋普通槽鋼和鋼板焊接而成的焊接件。</p><
76、p> 熱軋普通槽鋼的型號(hào)是14a,尺寸h=140mm,b=60mm,d=8mm,截面面積A=21.31cm²,長(zhǎng)度取2050mm。</p><p> 作用在機(jī)架上的基本載荷主要是自重載荷,動(dòng)力系數(shù)Kd=1.1,Pg=21kN,計(jì)算載荷P=Pg×Kd=23.2kN,相對(duì)于x—x的慣性矩Ix=609.4cm4。在此,我們將機(jī)架看作一簡(jiǎn)支梁,支架下方的輪子相當(dāng)于支點(diǎn),截面形狀為槽型鋼,上方
77、的移動(dòng)件通過導(dǎo)軌對(duì)機(jī)架施加力。因?yàn)橐话阍O(shè)備的機(jī)架,,剛度達(dá)到要求,同時(shí)也能滿足強(qiáng)度的要求,所以主要進(jìn)行剛度的校核。根據(jù)疊加原理,最大撓度計(jì)算公式 </p><p><b> (4-1)</b></p><p> 式中: F—作用在機(jī)架上的力,F(xiàn)=11600N;</p><p> b—力的作用點(diǎn)與支點(diǎn)的橫向距離,mm; </p&g
78、t;<p> l—兩支點(diǎn)之間的距離,l=1250mm; </p><p> I—慣性矩,I=609.4cm4;</p><p> E—彈性模量,E=200GPa。</p><p> 當(dāng)b=37mm時(shí),將數(shù)據(jù)代入撓度公式,ν=0.03mm;當(dāng)b=625mm時(shí),ν=0.038mm,當(dāng)b=1213mm時(shí),ν=0.038mm??梢姖M足剛度要求。<
79、/p><p><b> 滾輪軸的設(shè)計(jì)</b></p><p> 滾輪軸在工作中既承受轉(zhuǎn)矩又承受彎矩,因此是轉(zhuǎn)軸,材料取45鋼。首先按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度初步估算軸徑,由材料力學(xué)可知,軸受轉(zhuǎn)矩作用時(shí),其強(qiáng)度條件為</p><p> (4-2) </p><p> 式中: d—軸的直徑,mm; </p>
80、;<p> C—由許用扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力確定的系數(shù),C=118;</p><p> P—軸傳遞的功率,kW;</p><p> n—軸的轉(zhuǎn)速,r/min。</p><p> 經(jīng)算d≥66.8mm,取d=68mm。為了便于軸上零件的裝拆,常將軸做成階梯形,它的直徑從軸端逐漸向中間增大。軸上的零件用軸肩進(jìn)行軸向固定,周向固定采用平鍵。主動(dòng)滾輪軸上安裝有鏈輪
81、,軸承和滾輪,根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則</p><p> 取d1=40mm,d2=55mm,d3=68mm,d4=92mm,軸段長(zhǎng)度a=b=203.5mm。</p><p> 軸傳遞的轉(zhuǎn)矩T=9549P/n=382N.m,鏈輪的圓周力Ft=2T/d=6211N,鏈輪的徑向力Fr=2316N,鏈輪的軸向力Fa=1391N。</p><p><b> 在水平
82、面上,</b></p><p> R2H=Fr-R1H=2316-1074.7=1241.3N。</p><p> 在垂直平面上,R1V=R2V=Ft/2=3105.5N,軸承Ⅰ的總支承反力</p><p><b> ,</b></p><p><b> 合成彎矩</b><
83、/p><p><b> 649480.6</b></p><p> 畫出彎矩、剪鉅圖,見圖4-3。</p><p> 圖4-3 滾輪軸的彎矩、剪鉅圖</p><p> a—a剖面彎矩和轉(zhuǎn)矩,還有鍵槽引起的應(yīng)力集中,為危險(xiǎn)剖面??箯澠拭婺A?lt;/p><p><b> 抗扭剖面模量&l
84、t;/b></p><p><b> 彎曲應(yīng)力</b></p><p><b> ,</b></p><p><b> 扭剪應(yīng)力,。</b></p><p><b> ,</b></p><p> ,=9.2,=15
85、.2,S=7.87,查表得許用安全系數(shù)[S]=1.3~1.5,顯然S>[S],故對(duì)于調(diào)質(zhì)處理的45鋼,許用安全系數(shù)合格,剖面安全。</p><p> 運(yùn)載平臺(tái)的結(jié)構(gòu)圖見圖4-5。</p><p> 圖4-5 運(yùn)載平臺(tái)結(jié)構(gòu)圖</p><p><b> 本章小結(jié)</b></p><p> 依據(jù)所受負(fù)載情況,對(duì)三個(gè)方向
86、架體進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以及對(duì)架體上零件進(jìn)行了選型和計(jì)算,同時(shí)完成了部分零件的強(qiáng)度和剛度校核。</p><p> 結(jié) 論 結(jié)論結(jié)論</p><p> 點(diǎn)焊機(jī)自動(dòng)進(jìn)給工作臺(tái)代替人工,來實(shí)現(xiàn)工件的進(jìn)給。不僅可以提高焊接的效率,而且可以保證良好的焊點(diǎn)質(zhì)量,所以優(yōu)勢(shì)性非常明顯。</p><p> 本文主要是對(duì)工作臺(tái)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)。首先,針對(duì)
87、工作臺(tái)所需要完成的功能,設(shè)想了可行的3種總體結(jié)構(gòu)方案。對(duì)每一方案的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行了分析,可以說是各有利弊,通過比較篩選確定了最終的結(jié)構(gòu)方案,即采用主工作臺(tái)和輔助工作臺(tái)相結(jié)合的形式。其次,針對(duì)這一方案,進(jìn)行具體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和一些件的選型。在這一過程中,標(biāo)準(zhǔn)件的選型和計(jì)算占了很大的篇幅,需要真正進(jìn)行設(shè)計(jì)的只有支承件等機(jī)架零件。但即使是機(jī)架的設(shè)計(jì)也是參考了經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)。所以,我認(rèn)為關(guān)于工作臺(tái)結(jié)構(gòu)這部分,比較核心的是關(guān)于立柱配重的選擇。立柱的配重不僅可
88、以在工件與U形架上下移動(dòng)時(shí),減少垂直電機(jī)的載荷,降低它的負(fù)擔(dān),更重要的是當(dāng)焊機(jī)的焊頭與工件表面接觸時(shí),工件可以隨著U形架一起運(yùn)動(dòng),保證了焊點(diǎn)的質(zhì)量,提高了精度。當(dāng)然配重的選擇是通過多次實(shí)驗(yàn)得來的。最后,對(duì)一些零件進(jìn)行必要的強(qiáng)度和剛度校核。</p><p> 由于設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)的不足或者各方面知識(shí)的欠缺,設(shè)計(jì)中必然存在著缺點(diǎn)和不足之處,還需要以后的學(xué)習(xí)中不斷的改進(jìn)和提高。</p><p><
89、;b> 參考文獻(xiàn)</b></p><p> [1] 連香姣. X-Y工作臺(tái)的機(jī)電一體化系統(tǒng)設(shè)計(jì)[J]. 北京建筑工程學(xué)院學(xué)報(bào), 2002,(01). </p><p> [2] 李楊 ,李勁松 ,崔艷華. 數(shù)控化改造XY兩坐標(biāo)工作臺(tái)[J]. 山東機(jī)械, 2001,(03). </p><p> [3] 謝揚(yáng)球,譚永紅,李若愚. X-Y精密數(shù)
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104、;p> 畢業(yè)設(shè)計(jì)能夠順利完成,離不開很多人的幫助,在此我要向所有幫助過我的老師和同學(xué)表示最誠(chéng)摯的感謝!</p><p> 首先我要感謝的是我的指導(dǎo)老師xx老師。每當(dāng)我有一些不懂的地方或根本沒有想到的地方,x老師總是不厭其煩地、耐心地為我解答;每當(dāng)我懶惰懈怠時(shí),xx老師又時(shí)時(shí)鼓勵(lì)著我,讓我繼續(xù)前進(jìn)。xx老師對(duì)我的指導(dǎo)不僅加深了以前學(xué)習(xí)到的知識(shí),開闊了視野;而且為我今后能夠獨(dú)立完成工作打下了良好的基礎(chǔ)。更重
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