φ600液壓翻倒卸料離心機(jī)設(shè)計（含全套cad圖紙）【畢業(yè)論文+cad圖紙全套】

1、<p><b>　　前 言</b></p><p>　　離心機(jī)的發(fā)展有著悠久的歷史，早在19世紀(jì)30年代在德國便問世了第一臺離心機(jī)。在隨后的時間里，離心機(jī)的技術(shù)發(fā)展獲得了很大的進(jìn)步，結(jié)構(gòu)越來越緊湊，體積越來越小，分離效率不但提高等優(yōu)點，使其在生產(chǎn)過程中得到廣泛應(yīng)用。</p><p>　　離心機(jī)可以得到含濕量較低的固相和高純度的液相，節(jié)省大量勞動時間和

2、精力,減輕勞動強(qiáng)度，改善工作條件，提高工作效率，還具有連續(xù)運轉(zhuǎn)，自動遙控，操作可靠安全，占地面積小等優(yōu)點，很受歡迎。它的工作原理是以用轉(zhuǎn)鼓旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生離心慣力，實現(xiàn)懸濁液，乳濁液及其它固液混合物料的分離或濃縮。</p><p>　　自動翻到卸料離心機(jī)是在三足式離心機(jī)的基礎(chǔ)上，經(jīng)過改良設(shè)計而成的。它保留了三足式離心機(jī)對物料適應(yīng)性強(qiáng)，分離精度高，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，做簡單等優(yōu)點。而新增了對翻到架的設(shè)計，采用機(jī)械反倒卸料的方式，簡化

3、了操作過程，降低了勞動強(qiáng)度，提高了工作效率，同時液避免了刮刀卸料會破壞濾網(wǎng)和破壞物料晶粒的缺點。廣泛的應(yīng)用于松散晶體物料的分離脫水及化工，輕工，食品等行業(yè)。</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　該畢業(yè)設(shè)計題目是Φ600液壓翻倒離心機(jī)的設(shè)計。在張建偉老師和孟輝波老師悉心指導(dǎo)下，我進(jìn)行了轉(zhuǎn)鼓壁的厚度計算，攔液板的計算，轉(zhuǎn)鼓底的設(shè)計，功率計算和電

4、動機(jī)的選擇，傳動皮帶的設(shè)計及選擇，主軸的設(shè)計和強(qiáng)度校核，軸承的選擇，翻到架的設(shè)計和強(qiáng)度計算，剎車的結(jié)構(gòu)設(shè)計和強(qiáng)度計算，翻倒傳動部分的設(shè)計計算，和其它的一些設(shè)計計算。</p><p>　　在設(shè)計中，我首先要了解到離心機(jī)的工作原理：先由控制電路接通帶動轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)動的電動機(jī)，通過皮帶的傳動使轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)動，轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)動使物料固液分離，液體通過離心機(jī)底部的排液管流出，固體留在轉(zhuǎn)鼓壁上，然后再由控制電路接通翻倒電動機(jī)使離心機(jī)翻轉(zhuǎn)倒出固體

5、，這樣就完成了分離的整個過程，這也是我們設(shè)計必須明白的。然后使了解離心機(jī)的各個零部件的構(gòu)造和它們的材料工藝要求。最后對離心機(jī)進(jìn)行整體的評定。</p><p>　　關(guān)鍵詞： 離心機(jī)；轉(zhuǎn)鼓壁；轉(zhuǎn)鼓底；剎車；</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The graduation project entitled Φ

6、600 hydraulic overturned centrifuge design. I was the drum wall thickness, the board of the bar, the drum at the end of the design, calculation and electrical power of choice, transmission belt of the design and selectio

7、n, Spindle in the design and strength check, bearing the choice, turn-the design and strength, braking and intensity of the structural design, overturned part of the design of transmission, and a number of other design a

8、nd calculation. under Zhang</p><p>　　Key words ：Centrifuges; drum wall; brake;</p><p><b>　　原始數(shù)據(jù)</b></p><p>　　轉(zhuǎn)鼓直徑： 600mm</p><p>　　工作轉(zhuǎn)速： 12

9、00r/min</p><p>　　物料密度： 1.0510kg/m</p><p>　　啟動時間： 60～120s</p><p>　　固液比 ： 1:1</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第一章 離心機(jī)轉(zhuǎn)鼓

10、的壁厚計算與校核 ……………………………… 1</p><p>　　§1. 轉(zhuǎn)鼓壁的壁厚計算 …………………………………………… 1</p><p>　　§2. 檔液板的壁厚計算 …………………………………………… 2 第二章 功率計算 ……………………………………………………… 3</p><p>　　§1. 所有回轉(zhuǎn)件的質(zhì)量、質(zhì)心

11、及轉(zhuǎn)動慣量計算………………… 3</p><p>　　§2. 功率的計算和選擇…………………………………………… 7</p><p>　　第三章 三角帶傳動設(shè)計計算………………………………………… 9 第四章 主軸的設(shè)計計算……………………………………………… 11</p><p>　　§1. 主軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計……………………………

12、………………… 11</p><p>　　§2. 主軸的受力分析……………………………………………… 12</p><p>　　§3. 主軸的強(qiáng)度計算……………………………………………… 13</p><p>　　§4. 軸承的選擇設(shè)計及壽命校核………………………………… 15</p><p>　　

13、67;5. 主軸臨界轉(zhuǎn)速設(shè)計…………………………………………… 17</p><p>　　第五章 翻倒架的強(qiáng)度計算…………………………………………… 18</p><p>　　§1. 一些固定件質(zhì)量、質(zhì)心的計算……………………………… 18</p><p>　　§2. 翻倒架的強(qiáng)度計算…………………………………………… 21</p&

14、gt;<p>　　§3. 右軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計與強(qiáng)度計算………………………………… 22</p><p>　　§4. 鍵的校核……………………………………………………… 25</p><p>　　第六章 剎車論的結(jié)構(gòu)設(shè)計與強(qiáng)度計算……………………………… 26</p><p>　　§1.制動系統(tǒng)的選擇 …………………………

15、…………………… 26</p><p>　　§2.帶式制動器的強(qiáng)度校核 ……………………………………… 26</p><p>　　第七章 翻倒傳動部分的設(shè)計計算…………………………………… 27</p><p>　　附錄一. ……………………………………………………………… 32</p><p>　　§1.外語文

16、獻(xiàn) ……………………………………………………… 32</p><p>　　§2.外語文獻(xiàn)中文翻譯 …………………………………………… 39</p><p>　　參考文獻(xiàn) ……………………………………………………………… 46</p><p>　　附錄二.致謝 …………………………………………………………… 47</p><p>

17、;　　第一章 離心機(jī)轉(zhuǎn)鼓的強(qiáng)度計算</p><p>　　§1、轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度計算與校核</p><p><b>　　1、體壁厚的計算</b></p><p>　　轉(zhuǎn)鼓材料：不銹鋼（1Cr18Ni9Ti）</p><p>　　密度：ρ0=7.9×103 Kg／m3 </p><p&g

18、t;　　離心機(jī)轉(zhuǎn)鼓內(nèi)半徑R=600mm</p><p>　　轉(zhuǎn)速n=1200 r／min</p><p>　　0=7.9×103×（50×3.14）2÷9.8=11.15MPa</p><p>　　0—由筒體自身質(zhì)量高速旋轉(zhuǎn)引起的環(huán)向應(yīng)力。</p><p>　　取鼓壁開孔直徑d=6mm,開孔間距t=18

19、mm</p><p>　　—開孔削弱系數(shù)。</p><p>　　t－孔的軸向或斜向中心距（兩者取小值）。</p><p><b>　　d－開孔直徑。</b></p><p>　?。锪系拿芏?。 </p><p><b>　　==2.8㎜</b></p>

20、<p>　　K－轉(zhuǎn)鼓的填充系數(shù)。 K=0.36</p><p>　?。缚p系數(shù)。 </p><p>　?。S用應(yīng)力。 取ns=2.0 nb=3.5</p><p>　　機(jī)械設(shè)計手冊一p/1-6</p><p><b>　?。ɑC(jī)器P7）</b><

21、/p><p><b>　　=100MPa</b></p><p><b>　　所以取=3㎜</b></p><p><b>　　§2、液板壁厚計算</b></p><p><b>　　攔液板的厚度計算</b></p><p>

22、　　材料同轉(zhuǎn)鼓選用1Cr18Ni9Ti</p><p>　　擋液板壁厚按圓錐形轉(zhuǎn)鼓計算P514</p><p>　　—轉(zhuǎn)鼓材料的密度，kg/m3</p><p>　　—轉(zhuǎn)鼓材料的許用應(yīng)力,Pa</p><p>　　—焊逢系數(shù)，按100%探傷 =1</p><p><b>　　=0.134</b

23、></p><p><b>　　=0.21mm</b></p><p><b>　　所以取=3㎜</b></p><p>　　機(jī)械設(shè)計手冊Ｐ３－５</p><p>　　第二章 功率計算</p><p>　　§1．所有回轉(zhuǎn)件質(zhì)量、質(zhì)心及轉(zhuǎn)動慣量計算</

24、p><p><b>　　攔液板直邊段：</b></p><p><b>　　2．?dāng)r液板錐形段：</b></p><p>　　離心機(jī)原理結(jié)構(gòu)與設(shè)計計算P213</p><p><b>　　3．轉(zhuǎn)鼓壁：</b></p><p><b>　　4．加強(qiáng)箍:

25、</b></p><p><b>　　5．轉(zhuǎn)鼓：</b></p><p><b>　　將其分段計算：</b></p><p><b>　　a.　空心圓柱體：</b></p><p><b>　　b.　圓臺體：</b></p>&l

26、t;p><b>　　c.　圓筒體：</b></p><p><b>　　d.　 圓臺體：</b></p><p><b>　　e. 圓錐塊：</b></p><p><b>　　f. 空心圓臺體：</b></p><p><b>　　g.

27、圓筒：</b></p><p><b>　　6．總體計算：</b></p><p><b>　　總質(zhì)量：　 </b></p><p><b>　　總質(zhì)心：</b></p><p><b>　　總轉(zhuǎn)動慣量：</b></p><

28、p>　　§2．功率的計算與電機(jī)的選擇</p><p>　　1．啟動轉(zhuǎn)鼓等轉(zhuǎn)動件所需功率N１?。?lt;/p><p>　　考慮其他轉(zhuǎn)動件功率增加5～8%，取5%</p><p>　　2．啟動物料所需的功率N２?。?lt;/p><p>　　機(jī)械工程手冊P78-32</p><p>　　3. 克服軸與軸承摩擦所需的

29、功率N3：</p><p>　　4. 克服轉(zhuǎn)鼓、物料與空氣摩擦所需的功率N4:</p><p><b>　　其中：</b></p><p>　　5. 間歇運轉(zhuǎn)的離心機(jī)啟動階段消耗的功率N5 :</p><p>　　由三角皮帶傳動效率：，取</p><p>　　離心式摩擦離心器傳動效率：，取&

30、lt;/p><p><b>　　安全裕量系數(shù)：</b></p><p><b>　　則實際功率：</b></p><p>　　因為離心機(jī)啟動階段消耗的功率最大，由此選電動機(jī)。</p><p>　　選： 額定功率： 4 kw </p><p>　　固定轉(zhuǎn)

31、速為： 1440 r / min</p><p>　　電機(jī)型號為： Y112M4</p><p><b>　　質(zhì)量：</b></p><p>　　皮帶傳動的設(shè)計與校核</p><p>　　皮帶及皮帶輪的設(shè)計計算</p><p><b>　　材料的選擇</b></

32、p><p>　　皮帶輪選用：鑄鐵， 0=7.0×103kg/m3</p><p><b>　　2、 設(shè)計步驟</b></p><p><b>　?。?）設(shè)計功率Pd</b></p><p><b>　　Pd=KA·P</b></p>

33、;<p>　　KA—工況系數(shù), 每天工作大于10小時，載荷變動小KA=1.2</p><p>　　P—傳動功率，kw P=4kw</p><p>　　Pd=1.2×4=4.8kw</p><p><b>　?。?）帶型</b></p><p>　　根據(jù)Pd=4.

34、8kw , n1=1440r/min ,查圖13－1－2</p><p>　　選用普通V型A帶 ,dd1=112～140㎜,取dd1=125㎜,</p><p>　　dd1—小帶輪基準(zhǔn)直徑</p><p>　?。?）傳動比: i==1.217取0.01 i=1 dd2=125㎜</p><p>　　（4）帶速V: V==3

35、.14×100×1440/60×1000=7.31<Vmax </p><p>　　Vmax=25～30(m/s)</p><p>　?。?）初定中心距aa</p><p>　　0 .7(dd1+dd2)<aa<2（dd1+dd2） 158<a0<450</p><p><

36、b>　　取aa=400㎜</b></p><p>　?。?）帶的基準(zhǔn)長度Ld0或有效長度Le0</p><p>　　Ld0=2a0+=1153㎜ 選取Ld =1250</p><p>　?。?）計算中心距 A=a0+(Ld-Ld0)/2=450mm</p><p>　　（8）小帶輪包角=180o-×60o=1

37、76.7o>120o</p><p>　?。?）單根V帶額定功率P1=2.82 kw</p><p>　　《機(jī)械工程手冊》第3卷13-8</p><p>　　P 表 13-1-15 </p><p>　　（10）K—包角的修正系數(shù) K=0.99</p><p>　　KL－帶正修正系數(shù)

38、KL=0.93</p><p>　　P=1.32 ，△P=0.09</p><p>　　V帶根數(shù)Z Z==4.8/(1.3+0.09)×1×0.91=3.7 所以Z=4</p><p>　?。?2）單根V帶初張緊力F0=520·+mv2=107.84N</p><p>　　m—單根V帶的質(zhì)量

39、 m=0.1㎏/m</p><p>　?。?3）作用在軸上的力Q Q=2F0Zsin=2×107.84×4×sin176.7/2=862.36 N</p><p><b>　?。?5）帶輪寬B</b></p><p>　　B=（Z-1）e+2f</p><p><

40、;b>　　Z—輪槽數(shù)</b></p><p>　　e—槽間距，其累積誤差不得超過m</p><p>　　e=15+1.3 fmin=9</p><p>　　B=（4-1）×15+2×10=65㎜</p><p>　　（16）帶輪槽形狀尺寸 P13-6</p>

41、;<p>　　bd=11㎜ b13.2㎜</p><p>　　hamin=2.75㎜ hfmin=8.7㎜</p><p><b>　　=6㎜</b></p><p><b>　　帶輪的設(shè)計：</b></p><p>　　

42、由于V=7.31 m/s<20 m/s</p><p>　　帶輪材料取 HT150（P13-9）</p><p>　　=（1.8～2）d=110㎜</p><p>　　L=（1.5～2）d=90㎜</p><p>　　B=（4-1）×19+2×15=106㎜</p><p><b&g

43、t;　　dd2=193㎜</b></p><p>　　d= dd2+ hamin=193+7=200㎜</p><p>　　第四章 主軸的設(shè)計計算</p><p>　　§1. 主軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p>　　1. 選擇的材料: 45鋼 調(diào)質(zhì)處理</p><p>　　彎曲疲勞極限：　　

44、　　 　</p><p>　　剪切疲勞強(qiáng)度極限：　　　 </p><p>　　2. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計:</p><p>　　a.擬定軸上零件的裝配方案。</p><p>　　b.根據(jù)軸向定位的要求，確定軸的各段直徑和長度。（祥見附圖）</p><p>　　由表P 表13-1-3</p><p>

45、　　§2. 主軸的受力分析</p><p>　　1．根據(jù)受力列方程： </p><p>　　其中： </p><p>　　代入方程解得： </p><p>　　根據(jù)受力圖畫彎矩圖、扭矩圖：</p><p><b>

46、　　2.主軸的強(qiáng)度校核</b></p><p><b>　　載荷計算</b></p><p>　　總軸向力：P=G物+G鼓+G輪+G軸=[60+（10+22.5+21.44）+25.61+6.36]×9.8=1430N</p><p>　　偏心載荷：e=D/1000=0.6×103mm</p>&l

47、t;p>　　M= (G物+G鼓)e=(10+22.5+21.44+60)×0.6×103×9.8=0.670N.m</p><p>　　軸傳遞扭矩T=9550×5。5/1500=35n.m</p><p>　　轉(zhuǎn)鼓的離心力：Fr=mw2e=(10+22.5+21.44)1572×0.6×103=798N</p>

48、<p>　　∑=w/t=157×80=1.9625</p><p>　　軸的扭矩T=35N.m</p><p>　　壓軸力：Q=1298N</p><p>　　R1+R2+Fr=Q</p><p>　　Q+105+R1×171+M+Fr×258.3=0 </p><p>　　R

49、1+R2+798=1298</p><p>　　1298×105+ R1×171+670+798×258.3=0</p><p><b>　　解得：</b></p><p><b>　　R1=1983N，</b></p><p><b>　　R2=2430N&

50、lt;/b></p><p>　　根據(jù)第四強(qiáng)度理論：Mca =</p><p>　　Mca1==139.62 N.m</p><p>　　Mca2==80.26N.m</p><p>　　1289= R1+R2798-</p><p>　　1298×105+ R1×171=798×2

51、58.3+670 </p><p><b>　　解得：</b></p><p><b>　　R1=465N，</b></p><p><b>　　R2=1631N。</b></p><p>　　經(jīng)以上計算分析：第一種情況的支坐反力大，所以要按第一種方法計算。</p>

52、<p>　?。?） 按彎矩合成應(yīng)力校核強(qiáng)度：W1=∏/32×0。0552</p><p>　　=0。00006325m3.</p><p>　　W2=∏/32×0.0452=0.00008941 m3.</p><p>　　ca1=M ca1/W2=136.29/0.0000016325=8.34MPa<[]</p>

53、;<p>　　ca2= M ca2/W2=80.26/0.000008941=8.9 MPa<[]</p><p><b>　　[]=60 MPa</b></p><p>　　所以，軸的強(qiáng)度理論符合要求。</p><p>　　（4） 判斷危險截面彎曲合成他應(yīng)力最大，最小截面處的彎矩合成應(yīng)力也較小，所以，通過兩軸承處校核得出整

54、個軸校核完成，故疲勞校核采用以上兩個截面。</p><p>　?。?） 軸的疲勞校核，（單向旋轉(zhuǎn)的軸）</p><p><b>　　S=-1/≥[S]</b></p><p>　　-1=60N/mm2 [S]=1.7</p><p><b>　　對于1-1截面</b></p><

55、;p>　　M1=136。29N.m T2=32N.m </p><p>　　T1=∏/32×5.52=16.325cm2 Ip=2T1=32.651cm3</p><p>　　S=60/=3147>[s]</p><p><b>　　所以合格。</b></p><p>　　§4.

56、 軸承的選擇、設(shè)計及壽命校核</p><p><b>　　1. 軸承選擇：</b></p><p>　　a. 基本尺寸： 50mm 選擇軸承型號：46210</p><p>　　D=90mm B=20 </p><p>　　b. 基本尺寸： 40mm 選擇

57、軸承型號：46408</p><p>　　D=80mm B=19 </p><p>　　2. 確定軸承的徑向載荷：</p><p>　　已知： </p><p><b>　　解得： </b></p><p>　　3. 確定軸承的軸向載荷A1

58、、A2 ： </p><p>　　(1). 已知轉(zhuǎn)鼓和物料的總質(zhì)量 126.43 kg</p><p>　　∴ FA = mg = 1239.1N</p><p>　　(2). 附加軸向力的確定：</p><p>　　(3). 軸向力的確定：</p><p>　　(4). 計算兩軸承的當(dāng)量載荷：</p>

59、<p><b>　　可查得： </b></p><p>　　載荷系數(shù) .2</p><p><b>　　∴ </b></p><p>　　查表得： </p><p><b>　　∴ </b></p>&

60、lt;p><b>　　靜載荷安全系數(shù)為：</b></p><p>　　(5). 確定軸承壽命：</p><p>　　按軸承的受力大小計算</p><p>　　壽命系數(shù)取 </p><p>　　軸承每天工作16h，則軸承工作天數(shù)：</p><p>　　n=168152.7/16=1

61、050.9(天)</p><p>　　所以軸承A、B都合格。</p><p>　　§5. 主軸臨界轉(zhuǎn)速計算</p><p>　　1）計算階梯軸的當(dāng)量直徑</p><p>　　dv==37.92mm </p><p>　　--經(jīng)驗修正系數(shù) 取為1.094 </p><p><

62、b>　　2）臨界轉(zhuǎn)速</b></p><p>　　nc1==1688.9r/min>1200r/min</p><p>　　設(shè)計為剛性軸應(yīng)滿足n<0.75nc1=0.75*1688.9=1266.7r/min</p><p>　　n=1200r/min 所以此軸處于穩(wěn)定狀態(tài)。</p><p>　　查[2]P6-

63、33表6-1-40</p><p><b>　　[2]P6-33</b></p><p>　　第五章 翻倒架的設(shè)計計算</p><p>　　§1. 一些固定件的質(zhì)量、質(zhì)心計算</p><p><b>　　電機(jī)： </b></p><p>　　型號Y112M4

64、 m1 = 43kg</p><p><b>　　電機(jī)座：</b></p><p>　　相對鼓底質(zhì)心位置：　　　　　</p><p><b>　　b. 離合器：</b></p><p>　　c. 小帶輪： </p><p>　　d. 大

65、帶輪： </p><p><b>　　e. 翻倒架：</b></p><p><b>　　f. 上機(jī)殼：</b></p><p><b>　　g. 下機(jī)殼：</b></p><p><b>　　h. 軸承支座：</b></p>

66、<p><b>　　i. 軸：</b></p><p><b>　　j. 法蘭：</b></p><p><b>　　k. 減震器：</b></p><p><b>　　總質(zhì)量（不含物料）</b></p><p>　　翻倒架的位置，即未加物料

67、的整個離心機(jī)質(zhì)心</p><p>　　§2. 翻倒架的強(qiáng)度計算</p><p>　　材料： HT200 </p><p>　　將翻倒架視為一均布載荷架，承受均布載荷q 如圖：</p><p><b>　　整個機(jī)器總質(zhì)量： </b></p><p><b>　

68、　彎矩及彎矩圖：</b></p><p>　　將整個截面分成三個部分：</p><p>　?、瘢?</p><p>　?、颍?</p><p>　?、螅?</p><p><b>

69、　　整個型心坐標(biāo)：</b></p><p>　?、穸危篈1=2000mm2 x1=50mm Z1=110mm</p><p>　?、蚨危篈2=1600mm2 x2=10mm Z2=60mm</p><p>　?、蠖危篈3=1000mm2 x3=25mm Z3=10mm</p><p><b>　　整個型心坐標(biāo)

70、：</b></p><p><b>　　抗彎矩：</b></p><p>　　抗彎矩組合由第三強(qiáng)度理論校核：</p><p>　　鼓翻倒架強(qiáng)度滿足要求。</p><p>　　§3. 右軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計與強(qiáng)度計算</p><p>　　1. 結(jié)構(gòu)設(shè)計： 材料：45鋼 調(diào)質(zhì)處

71、理。</p><p>　　2. 軸的受力分析：</p><p><b>　　F圖：(N)</b></p><p><b>　　1885.78</b></p><p><b>　　1885.78</b></p><p><b>　　M圖：(N&#

72、183;m)</b></p><p><b>　　540.68</b></p><p><b>　　T圖：(N·m)</b></p><p><b>　　286.9</b></p><p>　　計算彎矩：

73、 </p><p><b>　　?。?</b></p><p>　　3. 右軸的靜強(qiáng)度安全系數(shù)校核：</p><p>　?、窠孛妫?其中 </p><p>　　材料的屈服極

74、限： </p><p>　　靜強(qiáng)度安全許用系數(shù)=1．5</p><p><b>　　代入公式：</b></p><p>　?、蚪孛妫?</p><p>　　∴　右軸的靜強(qiáng)度符合要求．</p><p&g

75、t;<b>　　§４． 鍵的校核</b></p><p>　　鍵連接的強(qiáng)度驗算公式：</p><p><b>　　其中轉(zhuǎn)矩：　</b></p><p>　　軸直徑：　　　　　　　　　　</p><p>　　鍵與輪轂的接觸高度：　　　</p><p>　　鍵的工作長度

76、：=0.04mm　　　　　　　</p><p>　　鍵連接的許用應(yīng)力[P] ：</p><p><b>　　所以合格。</b></p><p>　　許用剪切應(yīng)力： </p><p><b>　　所以合格。</b></p><p><b>　　經(jīng)校核鍵滿足要求。

77、</b></p><p>　　第六章 剎車的結(jié)構(gòu)設(shè)計與強(qiáng)度計算</p><p>　　§1. 制動系統(tǒng)的選擇</p><p>　　選用帶式制動器： D = 400 mm </p><p>　　制動力矩： Mt1 =

78、 1765 N·m</p><p>　　制動帶寬度： B = 100 mm</p><p>　　制動帶厚度： = 8 mm</p><p>　　§2. 帶式制動器的強(qiáng)度校核</p><p>　　1. 摩擦面的比壓校核：</p><p><b>　　制動帶的最

79、大拉力：</b></p><p>　　帶式制動器的摩擦系數(shù) </p><p><b>　　代入公式：</b></p><p>　　摩擦材料許用比壓： </p><

80、p><b>　　則： </b></p><p>　　所以摩擦比壓符合要求。</p><p>　　2. 鋼帶拉伸應(yīng)力的校核：</p><p>　　強(qiáng)度要求： </p><p>　　被柳釘削弱的最多截面的系數(shù)： m = 3</p><p>　　鋼帶連接柳釘孔徑： d = 8

81、mm</p><p>　　制動鋼帶厚度： </p><p><b>　　[3]P6-235</b></p><p><b>　　[3]P6-241</b></p><p>　　[3]P6-238 </p><p><b>　　[

82、3]P6-241</b></p><p><b>　　材料45鋼</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　第七章 翻倒傳動部分的設(shè)計與計算</p><p><b>　　一、液壓缸的選擇</b></p><p

83、>　　根據(jù)機(jī)構(gòu)運動和機(jī)構(gòu)的要求，選用單桿活塞非差動雙作用液壓缸。</p><p>　　選用液壓缸內(nèi)徑D=100mm 缸的材料為45鋼 =598Mpa</p><p><b>　　二、液壓缸壁厚計算</b></p><p>　　取額定壓力為P=4MPa ，允許最高壓力Pmax<1.5Pn=1.5*4=6MPa</p>

84、<p>　　許用應(yīng)力[]=/n取n=5則[]=119.6 MPa</p><p><b>　　壁厚計算= </b></p><p>　　當(dāng)=0.08—0.3時，用〉=1.74mm</p><p>　　壁厚t=10mm>1.74 </p><p>　　[4]P19-203表19-6-4</p&

85、gt;<p>　　[4] P19-212表19-6-12</p><p><b>　　所以可以使用。</b></p><p><b>　　三、活塞桿的計算</b></p><p>　　1）由于液壓缸無速比要求，可根據(jù)液壓缸的推力和拉力確定，可按下式初步估算選取d值：</p><p>　

86、　d=()D=40—66.67mm</p><p>　　如果活塞桿長小于或等于10倍的缸徑D，不能確定速率比，可按下式計算：</p><p>　　d= P1液壓缸推力N</p><p>　　[]材料的許用應(yīng)力N/mm2 []=</p><p>　　所以：P1=P*A=286.9kN []=取n=2查[2]45鋼=598MP

87、a</p><p>　　所以[]=598/2=299 MPa </p><p><b>　　圓整d=38mm</b></p><p>　　2)縱向彎曲軸向應(yīng)力的計算 當(dāng)縱向力達(dá)到極限力Pk以后缸產(chǎn)生縱向彎曲，出現(xiàn)不穩(wěn)定現(xiàn)象</p><p>　　Pk---活塞桿彎曲失穩(wěn)臨界壓縮力N</p><p&g

88、t;　　活塞受到P1完全作用在軸線上按P1〈驗證。</p><p>　　P1=286.9kN Pk=</p><p>　　E1—實際彈性模量 E1=</p><p>　　其中a—材料組織缺陷系數(shù)</p><p>　　b—活塞桿橫截面不均勻系數(shù)</p><p>　　[4]P19-220表19-6-20<

89、/p><p><b>　　查[2]</b></p><p>　　[4]P19-202表19-6-3</p><p>　　[4]P19-202表19-6-20</p><p>　　a=1/12 b=1/13</p><p><b>　　所以E=2*105</b></p>

90、;<p><b>　　I---活塞桿橫</b></p><p><b>　　截面慣性矩。</b></p><p>　　K---液壓缸安裝及導(dǎo)向系數(shù) P19-222 表19-6-21取K=2</p><p>　　LB---液壓缸支承長度 LB =14d=2m</p><p>　　代如上

91、式E1=1.8*105 I ==8.24*10-8m4</p><p>　　所以Pk=1635.8kN</p><p>　　nk—安全系數(shù)通常取nK=3.5—6表19-6-20取nK=5</p><p>　　所以=1635.8/5=327.16〉P1=286.9kN</p><p><b>　　所以滿足要求。</b>

92、</p><p>　　3）活塞桿的強(qiáng)度計算 </p><p>　　活塞桿在穩(wěn)定工況下，如果只受軸向推力或拉力，可以近似地用直桿承受拉壓負(fù)載的簡單強(qiáng)度計算公式進(jìn)行計算</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=36.53MPa<=299MPa</p><p>　　活塞

93、桿一般都沒有螺紋、退刀槽等機(jī)構(gòu)，這些部位往往是活塞桿的危險截面也要進(jìn)行計算，危險截面處的合成應(yīng)力：</p><p><b>　　=1.8*</b></p><p>　　P2---活塞桿拉力</p><p>　　d2---危險截面直徑</p><p>　　P2=A2P*106= </

94、p><p><b>　　=18419.3N</b></p><p>　　查[4]P19-220表19-6-20</p><p>　　查[4]P19-204</p><p>　　=1.8 =36.84MPa<=118.MPa</p><p>　　經(jīng)校核活塞桿強(qiáng)度滿足要求。</p>&

95、lt;p><b>　　附錄一：文獻(xiàn)</b></p><p>　　BACKGROUND OF THE INVENTION</p><p>　　This invention relates to a method, apparatus and composition of matter for separating a blood sample by centrif

96、uging into clot portions, so that the serum may be quickly and readily removed without contamination by the clot portion. In recent years, biomedical and hospital laboratories have been faced with increasing demands fo

97、r more and more routine, as well as specialized, diagnostic tests of blood samples. To meet the demands of these tests equipment has been devised which automatically ta</p><p><b>　　血清分離方法</b><

98、/p><p>　　本發(fā)明涉及到一種方法，儀器和合成物分離采集血樣離心成血塊部分，從而使血清可迅速和容易地刪除而不會受到污染的凝結(jié)部分。</p><p>　　近年來，生物醫(yī)學(xué)和醫(yī)院實驗室已經(jīng)面臨著日益增加的需求對于越來越多的例子，以及專門的診斷測試的血液樣本。為滿足這些試驗設(shè)備已制定的自動樣品或標(biāo)本的血液已放置在世界杯和科目它進(jìn)行了一系列試驗，計劃在讀歸結(jié)于創(chuàng)紀(jì)錄的會員。雖然這些分析儀增加了效率

99、，履行了必要的試驗，這個問題一直在尋求各種方式和途徑分離血清和消除血凝塊部分血清進(jìn)行分析。各類管和插件設(shè)備已經(jīng)提出的先有技術(shù)。例如，在美國帕特。 3512940號，印發(fā)1970年5月19號，裝置組成的管過濾器在一端有插入第二，但大直徑管的樣本含有的物質(zhì)理想的篩選。美國的帕特。 3508653號， 4月28日發(fā)出， 1970年，活塞的形式，扎實推動插件通過離心血液樣本，以自己的位置之間的血清和血凝塊部分離心樣品。該管的管內(nèi)概念的美國帕特。

100、第3512940的明顯的不足是昂貴，而不是容易適應(yīng)的處置后，一次性使用。插件安排美國帕特。編號3508653的缺點是使用了堅硬材料時，受到很大的離心力，也可能發(fā)展徑向力對一側(cè)的樣品管，從而造成斷裂的危險。</p><p><b>　　概要發(fā)明</b></p><p>　　本發(fā)明所提供的方法是血清和血凝塊部分血液樣本分離迅速和有效地利用一個簡單的裝置含有液體密封膠的組成

101、基本上硅油和硅。密封劑的比重至少在1.026和最好的范圍1.030到1.050 。因此，它通常會在適當(dāng)?shù)谋戎胤至蜒搴脱龎K部分離心樣品，密封的容器中的血塊，而血清中刪除。</p><p>　　因此，它是一個對象本發(fā)明提供一種簡單而有效的方法獲得血清樣本在離心。</p><p><b>　　描述圖樣</b></p><p>　　1是一個爆炸部分

102、斷面鑒于樣品管和飲水機(jī)進(jìn)行的過程中本發(fā)明;體操。二是部分?jǐn)嗝鎮(zhèn)纫晥D一個樣品管和飲水機(jī)進(jìn)行的過程中與本發(fā)明的飲水機(jī)插入血液供應(yīng);體操。三是部分截面類似無花果。 2 ，其中血液，樣品管已部分受到離心;</p><p>　　國際聯(lián)合會。 4期類似體操。 2 ，其中血液，樣品管和離心機(jī)受到完整的離心步驟;體操。 5是一個截面的樣品管與分離器在部分覆血栓與血清部分拆除;體操。6是擴(kuò)大截面的密封膠密封膠機(jī)顯示所載;體操。 7

103、是最鑒于離心中心。</p><p><b>　　附帶說明描述</b></p><p>　　在談到圖樣，一個集裝箱10舉行的血液樣本顯示了作為一個連續(xù)側(cè)墻樣品管與一個開放的10高端11 。公開前11插入配藥12 。噴霧器12法蘭會員14 overlies頂部邊緣16側(cè)墻18集裝箱。噴霧器12個，包括19個機(jī)構(gòu)組成部分的三個環(huán)第20 ，第22和第24 。從19日的身體是一

104、個細(xì)長的噴嘴部分26和結(jié)束時的噴嘴26日是一個提示28日開幕30日在那里。的目的，這三個20環(huán)， 22日和24日是允許機(jī)12可用于各種容器的直徑。環(huán)20肩膀32和33側(cè)墻，戒指22肩膀34和側(cè)墻35 ，和24環(huán)的肩膀36和側(cè)墻37 。當(dāng)使用一個狹窄的容器中，飲水機(jī)熊的頂部邊緣的側(cè)壁上的集裝箱之一的肩上32 ， 34或36和側(cè)墻下一小環(huán)與內(nèi)側(cè)壁的容器。在離心之間的關(guān)系，內(nèi)表面的容器和側(cè)壁的環(huán)保證穩(wěn)定的飲水機(jī)，在此期間。</p>

105、<p>　　通過利用此機(jī)可以看出，可以用一個飲水機(jī)不同直徑容器。正文部分19飲水機(jī)已開放37年底超過這是放在印章38 。 38印章有一個小型開放40其中。印章38不是放在年底之前開放42密封膠已被放置在飲水機(jī)。密封劑42包括基本上是硅油的惰性填料，如二氧化硅，分散的情況。密封劑應(yīng)該有一個具體的嚴(yán)重性至少1.026和最好是在一系列的1.030至1.050 。正常血液的比重所確定的pycnometric方法被認(rèn)為是介于1.04

106、8至1.066平均每1.052到1.063 。離心后的具體嚴(yán)重性，血清分隔從剩余的血液至少1.026和范圍為1.026至1.031 。具體的嚴(yán)重程度較重的部分，如紅細(xì)胞是1.092到1.095 。</p><p>　　在選擇密封膠是要選擇一個有具體的重力大于血清部分。因此，應(yīng)該有一個密封的比重至少為1.026 。然而，其具體的比重不應(yīng)過高，從而導(dǎo)致它層某處血栓部分。這種分層將沒有實際使用方面獲得血清分離的部分。首

107、選膠將有一個具體的嚴(yán)重程度介于1.030至1.050 。</p><p>　　密封劑也最好thioxtropic ，水不溶性，大大無毒以及大量化學(xué)惰性關(guān)于成分的血液樣本，尤其是血清中的一部分。</p><p><b>　　首選密封制定如下：</b></p><p>　　例如，我按重量計算硅油（ dimethylpolysiloxane ） 10

108、0二氧化硅（比重2.65 ） 8二氧化硅（比重2.3 ） 6</p><p>　　硅液用于例如，我是一個二甲基聚硅氧烷聚合物所作的聯(lián)合碳化物公司和所確定的指定左旋45 。它有一個粘度12,500厘和具體嚴(yán)重性約0.973在25.degree.C 。硅具體嚴(yán)重性2.65無定形硅是一種具有粒徑至少百分之七十五小于5.0微米。它是由惠特克，克拉克和丹尼爾斯和所確定的名稱為“第31號羅光” 。硅具體嚴(yán)重性2.3是一個具有

109、疏水白炭黑的平均粒徑約20 millimicrons 。它是由德固賽公司和所確定的指定Aerosil R 972 。</p><p>　　在硅油和硅的混合在一起了觸變條件與由此產(chǎn)生的特定的嚴(yán)重性1.045到1.050 ，形成密封。</p><p>　　密封劑，然后放置在飲水機(jī)的類型說明圖。 6特別。直徑法蘭是0.70英寸和總長度1.75英寸的噴嘴和冰山正在一點一零英寸。開幕式的秘訣是0.0

110、32英寸。填寫機(jī)是放置在一個標(biāo)準(zhǔn)樣品管有一個總長度的三點八七五英寸與肩32第一次環(huán)休息頂管側(cè)壁。管曾充滿全血標(biāo)本到一點一○英寸開放結(jié)束管。的程度，飲水機(jī)從肩膀32月底的秘訣是1.5英寸。因此，飲水機(jī)提示和部分噴嘴延長到了血液樣本。</p><p>　　該管的血液樣本和飲水機(jī)是離心約10分鐘。 5分鐘后，所有的密封膠已通過從飲水機(jī)。密封劑沒有分散，而是保持均勻和解決層之間的血清和血凝塊部分離心血液。有人指出，密封解

111、決大大甚至層之間的兩部分，因為它的具體嚴(yán)重性1.045至1.050低于血栓部分和大于血清部分。密封劑組成了一個嚴(yán)密的密封內(nèi)壁管。還指出的是，密封膠有好有壞到它，尤其是在附近的部分血塊一部分， fibrant問題已經(jīng)過濾掉部分的血清作為密封劑，以解決其自身的具體嚴(yán)重程度的水平。</p><p>　　使用飲水機(jī)延長到血液樣本加快程序，因為它是沒有必要的密封劑，以克服表面張力的血液樣本。與密封劑在有可能只是減壓血清部分

112、關(guān)閉的血塊被困背后的密封劑。具體的嚴(yán)重性密封決心用硫酸銅的方法。該程序包括讓滴密封陷入一系列的解決方案分級硫酸銅已知的具體嚴(yán)重性，并注意到是否下降興衰。該系列使用的等級為0.005間隔。僅僅通過觀察下降有可能確定了具體的密封重力1.045和1.050之間。</p><p>　　另一個密封劑配方如下：</p><p><b>　　實例二</b></p>&

113、lt;p>　　按重量計算硅油（ dimethylpolysiloxane ） 100二氧化硅（比重1.95 ） 14</p><p>　　硅液為例二是相同的dimethylpolysiloxane聚合物的范例一，硅的具體嚴(yán)重性， 5月1日的平均粒徑為16 millimicrons 。它是由Henlig公司和所確定的指定三實404 。比重從1.045到1.050 </p><p>　　

114、還有一個密封劑配方如下：</p><p><b>　　實例三</b></p><p>　　按重量計算硅油（ ethyltriethoxysilane ） 100二氧化硅（比重2.65 ） 8二氧化硅（比重2.3 ） 20</p><p>　　硅液為例二是乙基硅烷單體所作的聯(lián)合碳化物公司和所確定的指定一15 。的二氧化硅是相同的使用范例一<

115、/p><p>　　灌裝機(jī)服務(wù)的雙重目的，使硅油觸變和調(diào)整的具體嚴(yán)重程度，這是理想的為由此造成的密封劑。代替硅其它惰性填料可用于罰款粉末是bentoniate ，氧化鋁和滑石粉。其他人也將出現(xiàn)在那些技術(shù)熟練的藝術(shù)。</p><p>　　另一個硅油可用于是由道康寧公司和確定為200流體。在選擇硅油和填料，應(yīng)選擇材料混合在一起時，將理想的比重，大幅度無毒，不溶于水的化學(xué)惰性，大大方面的成分，至少血清

116、部分。噴霧器有助于米的密封逐步漸進(jìn)式計量提供了足夠的準(zhǔn)備時間的離心法生效之前，密封膠已到位。如果密封膠被允許定位太早一些不必要的問題，如紅細(xì)胞或fibrilar物質(zhì)，可能是被困在血清部分的密封劑。雖然各種例子已所述，一個體現(xiàn)說明的圖紙，這些技術(shù)可以在藝術(shù)實踐中發(fā)明的各種形式的其他例子，并沒有背離體現(xiàn)的范圍之內(nèi)的索賠此處.</p><p><b>　　致 謝</b></p>

117、<p>　　半年時間轉(zhuǎn)瞬既逝，緊張的畢業(yè)設(shè)計已經(jīng)到了收尾階段。在這半年時間里，在張建偉老師和孟輝波老師的悉心教導(dǎo)下，我的畢業(yè)設(shè)計課程按期完成。在此我向兩位老師致以崇高的敬意，沒有你們的細(xì)心指導(dǎo)，就沒有我的今天的成功，我真誠的向二位老師道一聲：感謝您們！</p><p>　　我畢業(yè)設(shè)計的如期完成，除了兩位老師以外，整個設(shè)計小組的同學(xué)在設(shè)計過程中給我的幫助也是非常重要的，在此對他們真誠的說一聲：謝謝你們！