綜合樓中央空調系統(tǒng)畢業(yè)設計說明書

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文檔簡介

1、　　一、摘要　　本設計為南寧市綜合樓中央空調系統(tǒng)，擬為之設計合理的中央空調系統(tǒng)，為室內工作人員提供舒適的工作環(huán)境。　　設計內容包括：空調冷負荷的計算；空調系統(tǒng)的劃分與系統(tǒng)方案的確定；冷源的選擇；空調末端處理設備的選型；風系統(tǒng)的設計與計算；室內送風方式與氣流組織形式的選定；水系統(tǒng)的設計、布置與水力計算

2、；風管系統(tǒng)與水管系統(tǒng)保溫層的設計；消聲防振設計等內容。　　本設計依據有關規(guī)范考慮節(jié)能和舒適性要求，設計的空調系統(tǒng)采用風機盤管——新風系統(tǒng)。　　關鍵字：辦公樓；中央空調；風機盤管——新風系統(tǒng)；性能比較。　　緒論　　我國暖通空調的現狀及其

3、發(fā)展　　進入90年代后，我國的居住環(huán)境和工業(yè)生產環(huán)境都已廣泛地應用空調，空調技術已成為衡量建筑現代化水平的重要標志之一。90年代中期，由于大城市電力供應緊張，供電部門開始重視需求管理及削峰填谷，蓄冷空調技術提到了議事日程。近幾年來，由于能源結構的變化，促進了吸收式冷熱機組的快速發(fā)展，以及熱泵技術在長江中下游地區(qū)的應用。　　隨著生產和科技的不斷發(fā)展，人類對

4、空調技術也進行了一系列的改進，同時也在積極研究環(huán)保、節(jié)能的空調產品和技術，已經投入使用了冰蓄冷空調系統(tǒng)、燃氣空調、VAV空調系統(tǒng)、地源熱泵系統(tǒng)等。暖同空調技術的發(fā)展，必然會受到能源、環(huán)境條件的制約，所以能源的綜合利用、節(jié)能、保護環(huán)境及趨向自然舒適環(huán)境必然是后發(fā)展的主題。　　舒適性空調的發(fā)展　　健康是空調業(yè)發(fā)展的

5、主題之一，以前的空調采用了多種健康技術，如負離子、離子集塵、多元光觸媒等，這些技術的運用使空調產品的健康性能得到了極大的提升，海爾空調把負離子、離子集塵、多元光觸媒、雙向換新風、健康除塵等領先技術在內的高科技手段組合起來使用，發(fā)揮了巨大的威力，而未來空調進步的一個方向也就是對各種高科技的靈活運用　　空調氣流的舒適度是健康空調的另一個標準。傳統(tǒng)空調的送風方式簡單直吹人體，容易引起傷風、感冒、頭痛、

6、關節(jié)通等不舒適狀態(tài)，因此新近推出的風可以從周圍環(huán)繞，而不是對人體直吹，通過改善空調送風氣流分布，令人感覺更舒適的共條—環(huán)繞立體送風、三維立體風的健康空調成了熱銷產品也就不足為奇了！　　第1頁　　二、工程概況　　本大樓為坐落于南寧市的一綜

7、合樓,共五層,大樓坐北朝南,整個建筑平面近　　似長方形,總建筑面積為6424.8平方米,同時廣州雨量集中,夏熱冬冷,歷年夏季日　　平均溫度為30度.　　大樓內設有地下停車場,商場,超市,娛樂城,中,西餐廳,辦公室,會議室等場所,　　以

8、第一層的地板為水平面不計算,第一~第三層高為4.5米,第四~第五層高為　　3.8米.　　第一層設有:商場,超市空調機房X2,衛(wèi)生間,消毒間,消控中心,電梯間,雜物間　　第二層設有:中西餐廳,空調機房X2,樓梯間,衛(wèi)生間,消毒間,電梯間.

9、;　　第三層設有:娛樂城,空調機房X2,休息間,大小包廂,工作間,控制間,樓梯間,衛(wèi)生間　　,消毒間,電梯間.　　第四,五層設有:辦公室,休息大廳,空調機房X2,接待室,衛(wèi)生間,樓梯間,電梯間,大小　　會議室<

10、;p>　　根據建筑的使用實際情況,綜合考慮各種要求,依據國家管理設計規(guī)范,進行了如下　　環(huán)保性,舒適性,實用性空調系統(tǒng)設計.　　本設計中的建筑物相關資料如下:　　1) 層面　　保溫材料為無面花崗巖貼面,厚度為125mm.<

11、/p>　　2)外墻　　外墻厚度為240mm的磚墻,內用白石灰粉刷　　3)外窗　　單層金屬窗,玻璃為6mm厚的普通玻璃,80%為玻璃,并且內有活動百葉簾作為內遮陽.<

12、;b>　　4)人數　　一樓是商場和超市,人流量較大,并兼作主要入口,因此在室內人員設為0.8人每平方米　　二樓是中西餐廳,根據設計手冊查得,在室內人員設為2人每平方米　　三樓是娛樂場所,娛樂城取1人每平方米,休息室取0.8人每平方米,包廂取0.8人每平方米<

13、p>　　四,五樓是辦公室,每間按10人來計算.　　5)照明,設備:　　根據建筑電氣專業(yè)提供:　　第2頁　　第一層用熒光燈,鎮(zhèn)流器設置在頂棚內,熒光燈罩無通風孔,功率為60w/m².

14、　　第二層用白熾燈,功率為40w/m²　　第三層用白熾燈,功率為45w/m²　　第四,五層用白熾燈,功率為40w/m²　　6)空調使用時間:　　一樓和二樓的空調每

15、天使用14小時,即8點到22點　　三樓的娛樂城的空調每天使用10小時,既17點到2點　　四,五樓辦公室的空調每天使用11小時,既8點到18點　　7)勞作方式:　　輕度勞動。

16、　　8)氣象資料:　　室外氣象參數表：　　室外計算參數(干球溫度°C)表:　　根據<<采暖通風空氣調節(jié)設計規(guī)范>>(GBJ9-87)規(guī)范,舒適性空調室內計算參數如下:

17、　　第3頁　　夏季：冬季　　溫度采用24到28度 18到22度　　相對濕度 40到65%

18、 40到60% 　　風速不大于：0.3m/s 不應大于0.2m/s　　9)保溫材料：　　使用現市場上最先進的以泡橡膠保溫材料，厚度為20mm，用專用<p&

19、gt;　　膠帶封口。 　　10）防火排煙系統(tǒng)：　　當風管穿越防火墻時均設防火閥，防火閥和火災自動控制系　　統(tǒng)相連鎖　　。<p&g

20、t;　　11）其他：　　辦公室的新風量取30m²/h.p:噪聲聲級不高于40Db:空氣中含塵　　量不大于0.30mg/m³:室內空氣壓力稍高于室外大氣壓力。　　廁所設置排風扇，保持廁所的相對負壓，通過其他房間滲透補

21、　　充廁所風量，再通過廁所風機排出，使廁所異味不能擴散至其他房　　間。正壓控制的問題，為防止外部空氣流入空調房間，設定保持室　　內5到10Pa正壓，送風量大于排風量時，室內將保持正壓。 　　一樓的大門和商場與超市的門口用貫流式風機，形成風簾進行與　　外界

22、的隔熱。　　第4頁　　三、設計方案及說明：　　方案選擇：　　從全空氣系統(tǒng)與空氣-水系統(tǒng)，機盤管+新風系統(tǒng)全水系統(tǒng)，冷劑系統(tǒng)的各系統(tǒng)的特點起先比較，選用風機盤管+新風系統(tǒng)。<

23、;/p>　　風機盤管+新風系統(tǒng)的特點表 　　風機盤管的新風供給方式表　　第5頁　　第6頁　　四、設計說明書：

24、　　第一層：　　各面外墻和玻璃窗的面積列表：　　單位：m²　　1 負荷計算：　?、倬S護結構瞬變傳熱形成冷負荷的計算方法</

25、p>　　外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負荷　　在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐　　時冷負荷可按下式計算：　　Qc1=F·A·(t1-tn)W　　式中Qc1------外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷 W&

26、lt;/p>　　F-----外墻和屋面的面積， m　　A---------外墻和屋面的傳熱系數，W/（m²·°C）,可以根據外墻和屋　　面的不同結構，可以從附表2-3表1，表2中查得：　　tn---------室內計算溫度，°C：</p&g

27、t;　　t1---------外墻和屋面冷負荷計算溫度的逐時值，°C，根　　據外墻和屋面的不同類型分別在附表14，16中查去并且修正得：　　、　　第7頁<b&

28、gt;　　南外墻的冷負荷:　　單位:W　　東外墻的冷負荷 　　單位:W　　第8頁

29、　　西外墻的冷負荷：　　單位：W　　北外墻的冷負荷：　　單位：W　　第9頁<

30、;/b>　　2)外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷　　在室內外溫度差的作用下,玻璃窗瞬變熱形成的冷負荷計算式:　　Qc1=F·K·(t1-tn)w　　式中Qc1---------外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷(W)

31、;　　F----------外玻璃窗的面積( m²)　　K---------玻璃的傳熱系數W/(m²·k):　　單層玻璃K=6.26W/(m²·k)本設計內有遮陽,傳熱系數K=KX75%=4.7W/(m²·k)　　tn------------室

32、內設計溫度:°C　　t1-------------修正后的玻璃窗的逐時冷負荷計算溫度值,見表1-13　　修正后的玻璃窗的逐時冷負荷計算溫度　　單位:°C　　第10頁</p

33、>　　南外窗玻璃傳熱冷負荷：　　單位：W　　北外窗玻璃傳熱冷負荷：　　單位：W　　第11頁

34、;　　西外窗玻璃傳熱冷負荷：　　單位：W 　　東外窗玻璃傳熱冷負荷　　單位：W　　第12頁　　3)透過玻璃窗的日射

35、的熱引起的冷負荷、　　透過玻璃窗進入室內的日射得熱形成的逐時冷負荷可以按照下式來計算：　　Qf=F·CS·Djmax·Cn·Cl(w)　　式中Qf-------透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷　　F----------玻璃窗的凈面（

36、m²），是等于窗口面積X有效面積系數Ca，見表3-----10 F=F·Ca　　本設計單層金屬窗那么：Ca=0.85　　CS------------玻璃窗的遮擋系數，由表3-----11查得，6mm厚的普通玻璃CS=0.89　　Cn-------窗內遮陽設施的遮陽系數，由表3-----12查

37、出，中間設活動百葉簾那么：Cn=0.6　　Djmax------不同緯度帶各朝向7月份日射得熱因數的最大值（W/m²），由表3-9查得　　C1--------冷負荷系數，由附表E表E-9到E12查得　　夏季日射得熱因數的最大值　　單位：W/m&

38、#178; 　　參數列表　　第13頁　　南區(qū)有內遮陽窗玻璃冷負荷系數　　單位：W　　透過玻璃窗的

39、日射得熱的逐時冷負荷列表　　單位：W　　第14頁　　4）室內熱源散熱形成的冷負荷：　　照明得熱引起的冷負荷　　照明得熱量：Q=n1· n2

40、83;N=1X0.7X5782=40475　　式中N-------照明燈所需功率W：　　(S1=商場+超市=477.12+403.2+80=963.68m²)，那么N=60X S1=5782W/ m²　　n1------鎮(zhèn)流器消耗功率系數，當明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器裝在空&l

41、t;p>　　調房間內時，取n1=1.2：當暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝設在頂棚內時，　　可取n1=1.0，本設計取n1=1.0　　n2--------燈罩隔熱系數，當熒光燈上部穿有小孔（下部為玻璃板）　　，可利用自然通風散熱與頂棚內時，n2=0.5~0.8：而熒光燈罩無通

42、風孔時，n2=0.6~0.8：本設計取0.7。　　2照明得熱引起的逐時冷負荷　　照明散熱引起的逐時冷負荷可用下式進行計算：　　Q1=QXC1　　式中Q1---------照明得熱量W　　C1-

43、-----照明冷負荷系數，由表3.1----26查出　　照明得熱引起的逐時冷負荷匯總表　　單位：W　　第15頁　?。ǘ┤梭w散熱量及其引起的瞬時冷負荷：

44、　⒈ 人體散熱量 ?　　Qｎ= n?·n?·qs　　Qr= n?·n?·qr　　式中：Qr——人體潛散熱量，　　ｑs——不同室溫和勞動性質成年男子潛熱散熱量，W，（見　　表3

45、——14 ?），在此設計中取ｑs=58　　n?=0.8人/m²·hх963.68=771人　　n?——群集系數 ?，n?=0.89　　ｑr——不同室溫和勞動性質成年男子潛熱量，W，見　　表3—14 ? ｑr=123<

46、p>　　Qs——人體顯熱散熱量　　Qs=n?·n?·ｑs　　=771χ0.89χ58 　　=39796.1 W　　Qr=n?·n?·qr　　=771χ0.89χ123 <

47、/p>　　=84385.2 W　?、?設備散熱得熱量：　?。ū驹O計中的一樓在此則不再考慮設備撒熱所形成的冷負荷）　?、橙梭w和設備得熱引起的逐時冷負荷 ?　　Qt=Qs·Cl+Qr

48、;　　式中：Qs——人體顯熱散熱熱量，W　　Qr——人體潛熱散熱熱量，W　　Cl——人體的冷負荷系數，查附表F。人體的冷負荷　　系數與人員在室內停留的時間以及入室時刻到計算時刻的時間有關： ?　　人體散熱形成的冷負荷匯總表：<

49、;b>　　第16頁　　一樓冷負荷匯總表：單位：W　　第17頁 　　第18頁　　第二層冷負荷計算：<

50、p>　　負荷計算：　　圍護結構瞬變傳熱形成冷負荷的計算方法　　外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負荷　　在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻忽然屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷可按下式計算：　　Qc=F·A·(t?-t?)&

51、#178; W　　式中：Qc——外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W；　　F——外墻和屋面的面積，m²；　　A——外墻和屋面的傳熱系數，W/（m².℃）,可根據外墻和屋面的不同構造，可從附表2-3表1，表2中查得 ³；　?。鬾——室

52、內計算溫度，℃；　?。?——外墻和屋面冷負荷計算溫度的逐時值，℃，根據外墻和屋面的不同類型分別在附表14，附表16中查取并修正得 ?　　外墻和屋面的修正后的傳熱系數：　　第19頁　　各面外墻和玻璃的面積列表單位：m&#

53、178;　　南外墻的冷負荷：單位：W　　東外墻的冷負荷單位：W　　第20頁　　西外墻的冷負荷：單位：W<p&

54、gt;　　北外墻的冷負荷：單位；：W　　第21頁　　2）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷　　在室內外溫差的作用下，玻璃窗瞬變熱形成的冷負荷計算公式：　　Qc?=F·K·（tˊ?-ｔn）²

55、W　　式中：Qc?——外玻璃窗瞬變傳熱形成的冷負荷（W）　　F——外玻璃窗面積，（m²）;　　K——玻璃的傳熱系數，W/（m²）；　　單層玻璃Kˊ=6.26W/（m²·k）¹；本設計內有遮陽，傳熱系數</

56、p>　　K=Kˊχ75%=4.7W/（m²·k）　?。鬾——室內設計溫度，℃　?。舁@，?——修正后的玻璃窗的逐時冷負荷計算溫度值，℃，見　　表1-13；ｔ?+ｔd　　式中，ｔd——玻璃窗的地點修正系數（℃），從附表E表E-8

57、　　南外窗玻璃傳熱冷負荷：單位：W　　第22頁　　北外窗玻璃傳熱冷負荷：單位：W　　西外窗玻璃傳熱冷負荷：單位：W　　第23

58、頁　　東外窗玻璃傳熱冷負荷：　　單位：W　　3），透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷　　透過玻璃窗進入室內的日射得熱形成的逐時冷負荷可以按下式來計算：　　Qf，?=F

59、3;CS·Dj,max·Cn·C? (W)　　式中：Qf，?——透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷　　F——玻璃窗的凈面（m²）,是等于窗口面積乘以有效面積系數Ca，見表3-10 F=Fˊ·Ca　　第24頁</p

60、>　　本設計單層金屬窗那么：Ca=0.85　　Cs——玻璃窗的遮擋系數，由表3-11查得，6mm 厚普通玻璃Cs=0.89:　　Cn——窗內遮陽設施的遮陽系數，由表3-12查得，中間色活動　　百葉簾那么：Cn=0.6 ；　　Dj,m

61、ax ——不同緯度帶各朝陽向7月份日射得熱因數的最大值（W/m²）,　　由表3-9 查得：　　C?——冷負荷系數，由附表E表E-9~E-12查得。　　其中南寧的緯度為：22°49ˊ，那么用內差法算得：　　夏季日射得

62、熱因數的最大值　　單位：W/m²　　參數列表：　　南區(qū)有內遮陽窗玻璃冷負荷系數　　單位：W

63、;　　第25頁　　透過玻璃窗的日射得熱的逐時冷負荷列表：　　單位：W　　內室熱源散熱形成的冷負荷：　　照明得熱引起的逐時冷負荷　?、?照明得熱量：<

64、/b>　　Q=N ?　　=38547.2 W　　式中：N——照明燈所需功率，W；　　N=40χ963.68=38547.2 W　?、舱彰鞯?/p>

65、熱引起的逐時冷負荷　　照明散熱引起的逐時冷負荷可用下式進行計算：　　Q?=Q·CL ?　　第26頁　　照明得熱引起的逐時冷負荷：單位：W　　人體散熱量及引起的瞬時冷負

66、荷：　?、比梭w散熱量 　　Qs=n?·n?·ｑs　　Qr=n?·n?·ｑr　　Q?= Qs ·CL+Qr　　式中： n?=室內人數，<

67、;/p>　　n?=963.68х0.8=771 人　　n?=群集系數，n?=0.93　?。駌=123 ，ｑs=0.93　　Qs=n?·n?·ｑs　　=771х0.93х58&l

68、t;b>　　=41588　　Qr=n?·n?·ｑr　　=771х0.93х123　　88195 W　　第27頁　　人體散熱量瞬時冷

69、負荷匯總表：　　單位：W　　、　　⒉ 設備散熱得熱量形成的冷負荷：　　在第二層的設備大多數都是放置在廚房中，那么在本設計中，　　就不再計算，但是在

70、餐廳中，食物的散熱非常大，食物全熱可　　按17.4W/人，中、西餐廳的計算人數為：771人，則　　Q=17.4ⅹ771=13415 W　　第28頁　　二樓冷負荷匯總表：

71、;　　第29頁　　第30頁　　第三層冷負荷計算：　　第三層是娛樂場所，那么人員的流動性相對比較大，設備散熱也很大，因此空調室內溫度為25度，而樓梯間和空調機房，控制間不算空調冷負

72、荷.娛樂場所用空調的時間為17：00—2：00　　各面積等參數列表：　　單位：平方米　　第31頁　　1圍護結構瞬變傳熱形成冷負荷的計算方法：</p&g

73、t;　　外墻和屋頂瞬變傳熱引起的冷負荷　　雜日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷可按下式計算： 　　Qc=F?F?（t1-t2）　　南外墻冷負荷匯總表： 　　單位：W <

74、/p>　　第32頁　　娛樂城西外墻冷負荷：　　單位：W　　北外墻冷負荷匯總表： 　　單位： W<p&

75、gt;　　第33頁　　305東外墻冷負荷：　　單位： W　　第34頁　　2).外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷　　在室

76、內外溫差的作用下,玻璃窗瞬變熱形成的冷負荷計算式:　　Qc=F?K?(t1-t2){2} W　　K─玻璃的傳熱系數，W/（m?m?k）;　　單層玻璃K2=6.26W/（m?m?k）{2};本設計的窗戶內設有遮陽，那么傳熱系數K=K2X75%=4.7W/（M?M?K）

77、南外窗冷負荷匯總表:　　單位:W　　第35頁　　北外窗冷負荷:　　單位: W

78、　　第36頁　　娛樂城西外窗冷負荷　　單位: W　　第37頁　　305東外窗冷負荷

79、;　　單位：W　　3）` 透過玻璃窗和日射得熱引起的冷負荷：　　透過玻璃窗進入室內得熱形成的逐時冷負荷可以按下式來計算：　　Qf=F · Cs · Djmax · Cn · Ct</p&g

80、t;　　第38頁　　南面透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷　　第39頁　　北面透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷：　　第40頁</p&

81、gt;　　305東面窗透過玻璃的日射得熱引起的冷負荷：　　單位：W　　娛樂城西面透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷：　　4）室內熱源散熱形成的冷負荷：　?。ㄒ唬┱彰鞯脽嵋鸬闹鹑~冷負荷<

82、;p>　　照明得熱量：　　第41頁　　Q=n1·n2·N[6]　　N-----照明杰具所需的功率嶄因為如今人們和生活水平的提高，所以所需要的消費也更高檔，因此在積壓種娛樂場所的裝修也更豪華而在娛樂場所中。各類的霓

83、虹燈。多功能燈等都投八使用。因此在娛樂場所的照明得熱引起的冷負荷中，燈的功率要相應的提高。　　N=45·S　　N2----燈罩隔熱系數，漢熒光燈上部穿有小孔（下部為玻璃板）可利用自然通風與頂柵內時，取n2=05～0.8;而熒光燈無通風罩時，取n2=0。6～0。8；本設計取n2=0。7

84、　　2．照明得熱引起的逐時值冷負荷　　照明散熱引起的的逐時冷負荷可用下式進行計算：　　Q1=Q·C1[6]　　室內熱源散熱形成的逐時冷負荷匯總表：　　單位：W<

85、;b>　　第42頁　?。ǘ┤梭w熱量及引起的瞬時冷負荷：　　娛樂城取1人/㎡，休息室取0.8人/㎡，包廂取0.8人/㎡。　　人體熱量　　QS=n1*n2*qs　　Qr

86、= n1*n2*qr　　Qt= QS*C1+ Qr　　娛樂城人體熱量及引起的瞬時冷負荷單位：W 　　第43頁　　301～308人體散熱引起的瞬時冷負荷：　　單位：W&

87、lt;/b>　　5）隔熱圍護結構瞬變傳熱所形成冷負荷：　　在四樓沒有開空調時，那么第三層要計算層面的傳熱形成　　的冷負荷；因為通風良好，那么可按下式來計算：　　Qa=KaFa(ta-tn) 式中：ta=t0+Δt&l

88、t;b>　　=32+1=33　　娛樂城：Qa=0.55х66х16.8х8=4879 W　　內墻圍護結構瞬變傳熱所形成冷負荷，同樣可按下式來計算：　　Qa=KaFa(ta-tn)　　式中：ta=t0+Δt<

89、p>　　=32+1=33　　第44頁　　各隔熱維護結構瞬變傳熱所形成冷負荷匯總表：　　單位：W　　Qa總=4112+4879=8991 W&

90、lt;/p>　　第45頁　　三樓冷負荷匯總表：　　單位：W　　第46頁

91、第47頁　　第四層：　　各面積參數列表：　　單位：m²　　第48頁

92、　　1負荷計算：　　圍墻結構瞬變傳熱形成冷負荷的計算方法　　1）外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負荷　　在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷　　負荷可按下式計算：

93、　　Qc=F·A·(t1-tn)W　　式中Qc------外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷 W　　F----------外墻和屋面的面積m²　　A---------外墻和屋面的傳熱系數，W/（m²·ºC），可根

94、據外墻和屋面　　的不同構造，可從附表2-3表1，表2中查得　　tn----------------室內計算溫度。 ºC　　t1---------外墻和屋面冷負荷計算溫度的逐時值，ºC，根據外墻和屋面　　的不同類型分別在附表14、16中查取，并修正得&

95、lt;/p>　　第49頁　　外墻瞬變引起的冷負荷匯總表　　單位:W　　2), 外玻璃瞬變傳熱引起的冷負荷　　在室內外溫差的作用下,玻璃窗瞬變熱形成的冷負荷計算式:<

96、;/p>　　Qc=F·K·(t’-t’)² W　　K-----玻璃的傳熱系數,W/m²·k:　　單屋玻璃K’=6.26W/(m²·k).本設計內有遮陽,　　傳熱系數K=K’X75%=4.7 W/(m²

97、83;k)外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷匯總表:　　單位:W　　第50頁　　3), 透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷　　透過玻璃窗進入室內的日射得熱形成的逐時冷負荷可按以下&

98、lt;p>　　式來計算:Qf.=F·Cs·Dj,max·Cn·C (W)　　透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷匯總表:　　單位:W　　第51頁

99、　內室熱源散熱形的冷負荷:　　照明得熱引起的逐時冷負荷　　照明得熱量:Q = n? X n? X N?　　N-----照明燈具所需功率, N=40 X S　　照明得熱引起的逐時冷負荷　　照明散熱引起的逐時冷負荷可用下式進行計算:

100、　　Qt = Q X C??　　室內熱源散熱形成的逐時冷負荷匯總表:　　單位: W　　3.設備散熱得熱量:　　在第四層的辦公樓中,主要的設備是電腦,在會議室中,設置2臺電腦,其它的辦公室每一間設有10臺電腦,接待室則不配

101、電腦,電腦的總散熱量為150W,設備的使用時間為8: 00-18:00,在休息大廳中設置2臺電視機. Q=n? X n? X n? X P　　式中:n?=0.9 n?=0.4n?=0.7Q休=0.9 X 0.4 X 0.7 X 2 X 175=88.2 W 　　第52頁&

102、lt;p>　　Q辦=0.9 X 0.4 X 0.7 X 10 X 150=378 W　　Q公=0.9 X 0.4 X 0.7 X 2 X 150=75.6 W　　設備散熱可按: Qt = Q X Cl ?　　設備散熱形成的逐時冷負荷匯總表:<

103、;b>　　單位: W　　第53頁　　5)內圍護結構瞬變傳熱所形成冷負荷:　　Qa=KaFa(t1-t2)　　式中:t1=t0+△t·△t·△t·△t·△t·

104、;△t　　=32+1　　=33　　各隔熱圍護結構瞬變傳熱所形成冷負荷匯總表: 　　單位: W　　第

105、54頁　　第四層冷負荷匯總表::　　單位： W　　第55頁　　第五層冷負荷計算:　　(第五層辦公

106、樓和第四層的一樣,故在這里只對第四層的冷負荷進　　行設計.)　　屋面瞬變傳熱引起的冷負荷:　　Qc=F·A·(t,-t’)² W　　屋面形成的逐時冷負荷匯總表:

107、;　　單位: W　　第五層冷負荷匯總表:　　第56頁　　風系統(tǒng)設計計算:　　地下層:<p&

108、gt;　　地下層高設有車庫,空調機房,值班室2個,風機房,泵房,生活水池,　　消防水池,但根據建筑信息及工程圖紙,地下層不使用空調,只要求　　送新風.　　一,空調房間的換氣次數　　n=L/V 次/h&l

109、t;p>　　n的大小與空調房間的性質有關,也與房間的體積,高度.位置,送風方式,以及室內空氣溫差的程度等許多因素有關,根據經驗取:　　n=5次/h　　根據圖紙計算得V=3508m³　　注: V為所要換新風的體積,即為地下層的體積減去空調機房,泵房.生活水池,消

110、防水池風機房的體積,即:　　L=nXv=5X3508=17540 m³/h 　　在實際工作施工過程中,由于管道的連接不牢等各種問題而出現泄漏,因此在房間的送風量中要加以泄漏系數修正: L=17540X1013=19820 m³/h　　二,風管的形狀&

111、lt;/b>　　矩形風管加工簡單,并易與建筑結構吻合,占用建筑物高度小,與風口及支管的連接也比較方便,因此,在本設計中空調送風管和回風管都采用矩形風管,風道全部采用鍍鋅鋼板(K=0.15mm)制作.　　三,風管規(guī)格和實際流速的確定　　在地下層中共設13個送風口,則每個送風口的風量為19820/13=1525

112、m³/h根據噪聲聲級不高于40d,查表得送風速度Vo=3.5m/S,算得風管斷面面積為:　　F=L/V=1525?3.5X3600=0.12m²　　則管道規(guī)格尺寸為500mmX250mm,風管的實際流速為3.4m/S　　四,計算磨擦阻力和局部阻力　　選

113、定管段1-2-3-4-5-6為最不得環(huán)路　　管段1-2(風量為Qv=1525 m³/h,管長l=8m)　　1磨擦阻力　　初選風速為3.5m/s, 風量為Qv =1525 m³/h, 算得風道斷面面積為:<b&

114、gt;　　第57頁　　A’=1525/3600X3.5=0.12 m²　　將A’規(guī)格化為500mmX250mm,A=0.125m², 這時實際風速為3.4m/s,　　流速當量直徑Dv=2ab/a+b=2X0.5X0.25/0.5+0.25=330 mm, 查附錄6.3<

115、;/p>　　得單位長度的磨擦阻力Rm=0.35 Pa/m ,　　管道1-2的磨擦阻力:　　ΔPm1-2=0.35X8=2.8 Pa　?、诰植孔枇Σ糠?lt;/b>　　送風口采用活動百葉風葉,風口的有效截面利用系數0

116、.8,送風口的出　　流速度為3.0m/s ,則活動百葉風口的面積為　　1525/3600X3.0X0.8=0.18 m²　　取其外形尺寸為500X400,那其面風速為1525/3600X0.5X0.4=2.1 m/s　　由有效面積利用系數0.8,查表1

117、-9-1,序號25, 查得活動百葉口局部阻　　力　　ξ=3.5,對應面風速.　　活動百葉風口的局部阻力為:　　Za=ξpV²/2=3.5X1.2X2.1²/2=9.3 P<p&g

118、t;　　變徑彎頭(90º): 沿氣流方向同斷500mmX250mm 變?yōu)?00mmX400mm,　　查表1-9-1,序號碼10, 按a/b=0.25/0.5=0.5 b./b=1, 查得局部阻　　力系數ξ=1.6　　多葉調節(jié)閥: 根據三葉片及全開度查表1-9

119、-1 序號27, 查得ξ=0.25　　彎頭: 根據a=90º,r/b=1.0.a/b=0.5/0.5=2 查表1-9-1 序號7,　　得ξ=0.21　　漸進管根: 根據a=60º, 查得ξ=0.07

120、;　　三通直管: 根據三通斷面與總流斷面之比為0.5, 三通直通風量與總風量　　之比為0.5,查表1-9-1序號16, 得ξ=0.12,對應總流動壓,得總流流速為　　3.4 m/s 　　三通直閥的局部阻力: Zb=0.07+12X3.4²/2=7

121、;　　2管路的局部阻力:　　Z1-2=Za+Zb+Σξpv²/2　　=9.3+7+(1.6+0.12+0.25)1.2X3.4?　　=22 Pa　　第58頁</b&

122、gt;　?、?-2管的總阻力:　　P1-2=Pm1-2+Z1-2=2.8=22=24.8 Pa　　(2)管段2-3, (管長為8m, 初選風速為3.5m/s, 風量為Qv=3035 m³/h)　　磨擦阻力部分:<

123、;/p>　　風道斷面面積為A’=3035/3600X3.5=0242, 將A’規(guī)格化500mmX500mm,　　A=0.25, 這時實際風速為3.4m/h　　流量當量直徑Dv=2ab/a+b=2X0.5X0.5/0.5+0.5=500mm 查附錄6.3,得單位長度的摩擦阻力Rm=0.6 Pa/m

124、　　△Pm1-2 =Rm=0.6X8=0.48 Pa　　局部阻力部分　　分三叉三通,根據支管與總管斷面之比為1, 查得ξ0.247, 相對于總流動壓(總流流速為5.4m/s)　　2-3管路的局部阻力:　　Z

125、2-3=0.28X12.X5.4/2=4.99 Pa　?、?-3=Pm2-3+Z2-3=4.8+4.99=9.79 Pa　　(3)管段3-4, (管長為8.4m, 初選風速為4.5m/s, 風量為Qv=6100m³/h)　　摩擦阻力部分:&l

126、t;/p>　　根據假定流速法及管徑規(guī)格化, 將A’規(guī)格化800mmX500mm, 這時實際風速為4.2m/s .　　流量當量直徑Dv=615mm , 查附錄6.3 得單位長度的磨擦阻力Rm =0.49 Pa/m　　ΔP3-4= Rm = 0.49X8.5 =4.2 Pa&l

127、t;b>　　局部阻力部分　　分叉三通,根據支管與總管斷面之比為0.625, 查得ξ=0.3 , 相對于總流動壓(總流流速為4.2m/s)　　3-4管路的局部阻力:　　Z2-3=0.3X1.2X4.2/2 = 3.2 Pa<

128、b>　　3-4 管的總阻力　　第59頁　　ΔP3-4=ΔPm3-4=Z3-4= 4.2+3= 7.2 Pa　　(4)管段 4-5 ，（管長為10m, 初選風速為6 m./s , 風量為 Qv=9150m³/h）</

129、p>　　摩擦阻力部分:　　根據假定流速法及管徑規(guī)格化, 將A’規(guī)格化1000mmX500mm, 這時實際風速為5m/s .　　流量當量直徑Dv=667mm , 查附錄6.3 得單位長度的磨擦阻力Rm =0。5Pa/m　　ΔP4-5= Rm =

130、 10X 0.5 =5 Pa　　局部阻力部分　　分叉三通,根據支管與總管斷面之比為0.5, 查得ξ=0.46 , 相對于總流動壓(總流流速為7.6m/s)　　4-5管路的局部阻力:　　Z4-5 = 16

131、Pa　　4-5 管的總阻力:　　ΔPm4-5+Z4-5= 5+16= 21 Pa　　5(2)管段5-6 (管長為10m, 初選風速為9m/s, 風量為Qv=19820m³/h)　　磨擦阻力部分:

132、;　　將A’規(guī)格化1000mmX630mm,A=0.25, 這時實際風速為8.7m/h　　流量當量直徑Dv=773mm 查附錄6.3,得單位長度的摩擦阻力Rm=1.2 Pa/m　　△Pm5-6 = Rm = 10 X 1.2 = 12 Pa　　局部阻

133、力部分　　彎頭: 根據a=90º, r/b=1.0. a/b=1.6 查表1-9-1 序號7, 得ξ=0.19　　風量調節(jié)閥：根據三葉片全開度，查表得ξ= 0.25　　軟接頭：因為管徑不變且很短，局部阻力不計。　　漸擴管：根據

134、a=45º, 查得ξ=0.6　　消聲器的局部阻力設為： 30 Pa　　5-6 管路的局部阻力； Z5-6 = 30+（0。1+0。5+0。6） X 1.2X8.7/2 =67 Pa　?、?-6 管的總阻力:　　ΔPm5-6+Z5-6= 67+12 =

135、79 Pa　　第60頁　?。?）計算選用的風機所要的風量，風壓　　管段1-2-3-4-5-6的總阻力為129 Pa,考慮到安全的因素，增加　　15%，&l

136、t;p>　　則所選取用風機所要的風壓為：　　P = 129 X 1.15 = 148 Pa　　設計系統(tǒng)總送風量為19820 m³/ h 　　由以上計算結果，參考《中央空調工程設計與施工》附表P285 　　對照使用條件，選用廣一集團，廣州市

137、廣一風機廠生產的DZ系　　列低噪音軸流通風機。（管道式DZIIINO。7）　　風機性能參數列表：　　注：供冷：進風27º（DB）/19。5º（WB），進水7ºC，出水12ºC<b&

138、gt;　　第61頁　　第一層:　　人體散濕形成的散濕量:　　W =wnn’ g/h　　式中: W-----不同室溫與勞動強度條件下的散濕, 風表: 　　n---

139、-室內人員數;　　n’---- 群集系數, 取值為0.89　　W = 184X 770X 0.89 = 126259 g/h 　　一樓的商場的超市, 人數按770人(冷負荷計算時選用) 總冷負荷為180414W, 濕負荷126.259　　確定在氣壓力為1013

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