畢業(yè)設計---某電機修造廠總降壓變電所及高壓配電系統(tǒng)設計

1、<p>　　某電機修造廠總降壓變電所及高壓配電系統(tǒng)設計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本論文主要依照工廠供電設計必須遵循的一般原則、基本內容和設計流程，對某電機修造廠變電所進行了設計說明，本文按照設計要求，在查閱大量參考資料、手冊后，對負荷計算及無功功率補償計算，變配電所所址和型式的選擇，變電所主變壓器臺數、容量及類型的選

2、擇，變配電所主結線方案的設計，短路電流的計算，變配電所一次設備的選擇，變配電所二次回路方案的選擇及繼電保護裝置的選擇與整定，變配電所防雷保護與接地裝置的設計等進行了詳細的設計說明。并附有相應的圖表、公式和計算結果。這次設計的變配電所完全滿足設計要求。</p><p>　　本設計通過對計算負荷，選出變壓器；通過計算三相短路電流，選出其他保護器件；通過三相短路電流，選擇過電流保護設備；然后選擇二次回路的設備，對一次側

3、設備進行控制、檢測；最后注意安全、接地和防雷的設置。</p><p>　　關鍵字：有功功率，電力變壓器，三相短路電流，過電流，接地</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第一章 緒 論1</p><p>　　1.1課題背景、目的及意義1</p><p>　　1

4、.1.1課題的背景1</p><p>　　1.1.2課題的目的及意義1</p><p>　　1.2設計的主要內容、設計圖樣1</p><p>　　1.2.1設計的主要包括1</p><p>　　1.2.2設計圖樣2</p><p>　　第二章 設計依據3</p><p>

5、　　2.1 電機修造廠3</p><p>　　第三章 設計說明5</p><p>　　3.1負荷計算及功率補償5</p><p>　　3.1.1負荷計算的內容和目的5</p><p>　　3.1.2負荷計算的方法6</p><p>　　3.1.3各用電車間負荷情況及各車間變電所容量。6</p>

6、<p>　　3.1.4 全廠負荷計算。7</p><p>　　3.1.5 功率補償7</p><p>　　3.2 變電所、配電所位置和型式的選擇8</p><p>　　3.2.1 電機修造廠總變電所位置和型式的選擇8</p><p>　　3.3 電機修造廠總降壓變電所主變壓器和主結線方案的選擇9</p>

7、<p>　　3.3.1 變壓器容量及臺數的選擇。9</p><p>　　3.3.2變配電所主結線的選擇原則10</p><p>　　3.3.3 主結線方案選擇10</p><p>　　3.3.4配電所的主接線選擇14</p><p>　　3.5 短路電流的計算15</p><p>　　3.5.1 繪

8、制計算電路15</p><p>　　3.5.2 求k -1，k-2點的三相短路電流和短路容量16</p><p>　　3.5.3 求點的三相短路電流和短路容量18</p><p>　　3.6變電所一次設備的選擇校驗18</p><p>　　3.6.1 35kV側一次設備的選擇校驗18</p><p>　　3.

9、6.2 10kV側一次設備的選擇校驗19</p><p>　　3.6.3 變電所高壓母線的選擇20</p><p>　　3.7變電所進出線選擇。21</p><p>　　3.7.1 35kV高壓進線的選擇校驗21</p><p>　　3.7.2 10kV高壓出線的選擇21</p><p>　　3.7.3作為備

10、用電源的高壓線的選擇校驗。24</p><p>　　3.8變電所二次方案的選擇與繼電保護25</p><p>　　3.8.1高壓斷路器的操動機構控制與信號回路25</p><p>　　3.8.2變電所的電能計量回路26</p><p>　　3.8.3 變電所的測量和絕緣監(jiān)察回路26</p><p>　　3.8

11、.4變電所的保護裝置26</p><p>　　3.9變電所的防雷保護與接地裝置的設計34</p><p>　　3.9.1 變電所的防雷保護34</p><p>　　3.9.2 變電所公共接地裝置的設計35</p><p>　　第四章結 論37</p><p><b>　　第一章 緒 論&

12、lt;/b></p><p>　　課題背景、目的及意義</p><p><b>　　課題的背景</b></p><p>　　本課題是根據劉介才主編的《工廠供電設計指導》上兩個題目為原型，根據指導老師的要求設計。</p><p>　　變電所是電力系統(tǒng)中的一個重要環(huán)節(jié),它的運行情況直接影響到電力系統(tǒng)的可靠、經濟運行。在

13、35KV—10KV配電變電所設計研究方面，最近幾十年發(fā)展更是迅猛。尤其是對變電站綜合自動化的研究，已經進行了多年,并取得了令人矚目的進展。變電站綜合自動化目前在國外已得到了較普遍的應用。例如美國、德國、法國、意大利等國家,在他們所屬的某些電力公司里,大多數的變電站都實現了綜合自動化及無人值班方式。</p><p>　　在我國，現在變電所的基本也是向著變電站綜合自動化這個方向發(fā)展的，但是根據我國的國情，現在大多數變

14、電站還是沒有完全實現保護和控制綜合自動化。傳統(tǒng)的變電站的設計發(fā)展到現在已經十分的成熟了。根據供電的設計內容和流程，可以十分的方便的按照步驟設計。</p><p><b>　　課題的目的及意義</b></p><p>　　本題目主要目的是設計某電機修造廠的變電所總降壓配電設計。</p><p>　　與原來的課程設計比較，本題不僅設計量大了許多，而

15、且在更個方面的要求也有所加強。雖然變電所的設計在現在已經不是高新的技術，但是作為自動化專業(yè)的學生，本題目還是很全面的包含了一大部分專業(yè)課程學習的內容，而且各個方面都有所深入。尤其是繼電保護的問題，有了更加深入的學習。</p><p>　　雖然本題沒有對變電站綜合自動化有所研究，但是對日后向這個方面的學習和發(fā)展打下了堅實的基礎。通過這次設計不僅進一步加強專業(yè)知識的學習，拓寬知識面，提高理論知識水平。而且擴寬了就業(yè)面

16、，提高就業(yè)能力，提高了獨立思考和分析問題的能力。</p><p>　　設計的主要內容、設計圖樣</p><p><b>　　設計的主要包括</b></p><p>　?。?）設計的基本依據和資料。</p><p>　?。?）區(qū)域變電所和車間變電所負荷計算。 </p><p>　?。?）無功功率補償

17、計算及補償電容器選擇。</p><p>　?。?）短路電流的計算和動穩(wěn)定度，熱穩(wěn)定度的計算機。</p><p>　?。?）變壓器容量及臺數的選擇。</p><p>　?。?）變電所進出線的選擇。</p><p>　?。?）變電所的電纜，電線，高壓開關柜，低壓配電電屏，動力配電箱，電流互感器，避雷器，母線等主要設備的選擇。</p>

18、<p>　?。?）區(qū)域變電所進線側線路的繼電保護，（采用定時限過電流保護）。主變壓器的差動保護，瓦斯繼電器保護，工廠變電所進線側單相接地保護。</p><p>　?。?）防雷裝置與保護接地裝置的設計。</p><p>　?。?0）、域變電所的主接線圖、工廠變電所主接線圖、各種保護裝置接線原理圖。</p><p>　?。?1）畫出工廠變電所的平面圖。<

19、;/p><p><b>　　設計圖樣</b></p><p>　?。?）變電所主結線電路圖</p><p>　　電機修造廠總降壓變電所主結線電路圖</p><p>　　（3）各種保護裝置接線原理圖</p><p>　　變電所進線側線路的繼電保護原理電路圖，（采用定時限過電流保護）。主變壓器的差動保護原

20、理電路圖，瓦斯繼電器保護原理電路圖，工廠變電所進線側單相接地保護原理電路圖</p><p>　?。?）變電所平、剖面圖</p><p>　　電機修造廠總降壓變電所平、剖面圖</p><p><b>　　第二章 設計依據</b></p><p><b>　　2.1 電機修造廠</b></p&g

21、t;<p>　?。?） 電機修造廠總平面圖（圖2-1）</p><p>　　圖2-1 某電機修造廠總平面布置圖</p><p>　?。?） 工廠生產任務、規(guī)模及產品規(guī)格</p><p>　　本廠承擔某大型鋼鐵聯合企業(yè)各附屬廠的電機、變壓器修理和制造任務。年生產規(guī)模為修理電機7500臺，總容量為45萬KW；制造電機總容量為6萬KW，制造單機最大容量為55

22、20KW；修理變壓器500臺；生產電氣備件為60萬件。是大型鋼鐵聯合企業(yè)重要組成部分。</p><p>　?。?）工廠各車間負荷計算表</p><p>　　表2-1 工廠各車間負荷計算表</p><p><b>　　（4） 供用電協議</b></p><p>　?、?當地供電部門可提供兩個供電電源，供設計部門選定：ⅰ 從

23、某220/60kV區(qū)域變電所提供電源，此站距廠南側4.5公里。ⅱ 為滿足二級負荷的需求，從某60/10.5kV變電所，提供10kV備用電源，此所距廠南側4公里。</p><p>　?、?電力系統(tǒng)短路數據，如表2-2所示。其供電系統(tǒng)圖，如圖2-2所示。</p><p>　　表2-2 區(qū)域變電站60kV母線短路數據</p><p>　　圖2-2 供電系統(tǒng)圖</p&

24、gt;<p>　?、?供電部門對工廠提出的技術要求：ⅰ 區(qū)域變電所60kV饋電線的過電流保護整定時間＝1.8s，要求工廠總降壓變電所的過電流保護整定時間不大于1.3s。ⅱ 在企業(yè)總降壓變電所60kV側進行電能計量。ⅲ 該廠的總平均功率因數值應在0.9以上。</p><p>　?。?） 工廠負荷性質 </p><p>　　本廠大部分車間為一班制，少數車間為兩班或三班制，年最大

25、有功負荷利用小時數為2200h。</p><p>　　鍋爐房供生產用高壓蒸汽，停電會使鍋爐發(fā)生危險。又由于該廠距離市區(qū)較遠，消防用水需廠方自備。因此，要求供電具有一定的可靠性。</p><p>　?。?） 本廠自然條件</p><p>　　① 氣象資料 最熱月平均最高溫度35攝氏度，土壤中0.7-1米深處一年中最熱月平均溫度為20攝氏度，土壤凍結深度為1.10米，

26、夏季主導風向為南風，最高氣溫+40度，最低-40度，導線復冰時氣溫-5度，最大風速時氣溫-5度，最大風速25米/秒，導線復冰時風速10米/秒，最高最低氣溫時風速0米/秒，復冰厚度10毫米，年雷暴日數31.5日。</p><p>　?、?地質水文資料 該廠區(qū)地層以砂粘土為主，地質條件較好，地下水位2.8-5.3m，地耐壓力為15噸/平方米。</p><p><b>　　第三章

27、設計說明</b></p><p>　　3.1負荷計算及功率補償</p><p>　　3.1.1負荷計算的內容和目的</p><p>　?。?）計算負荷是根據已知的工廠的用電設備安裝容量求取確定的、預期不變的最大假想負荷。也就是通過負荷的統(tǒng)計計算求出的、用來按發(fā)熱條件選擇供電系統(tǒng)中各元件的負荷值。在配電設計中，通常采用半小時的最大平均負荷作為按發(fā)熱條件選擇

28、電器或導體的依據。</p><p>　　（2）計算負荷是用戶供電系統(tǒng)結構設計、供電線路截面選擇、變壓器數量和容量選擇、電氣設備額定參數選擇等的依據，合理地確定用戶各級用電系統(tǒng)的計算負荷非常重要。</p><p>　　3.1.2負荷計算的方法</p><p><b>　　有功計算負荷為</b></p><p><b&

29、gt;　　(3-1)</b></p><p><b>　　式中，為設備容量。</b></p><p><b>　　無功計算負荷為</b></p><p><b>　　(3-2)</b></p><p>　　式中，為對應于用電設備組的正切值。</p>&

30、lt;p><b>　　視在計算負荷為</b></p><p><b>　　(3-3)</b></p><p><b>　　總的計算電流為</b></p><p><b>　　(3-4)</b></p><p>　　式中，為額定電壓380V。</

31、p><p>　　3.1.3各用電車間負荷情況及各車間變電所容量。</p><p><b>　　表3-1</b></p><p>　　3.1.4 全廠負荷計算。</p><p>　　取K∑p = 0.92; K∑q = 0.95</p><p>　　根據上表可算出：∑P30i = 6520kW; ∑Q3

32、0i = 5463kvar</p><p>　　則 P30 = K∑P∑P30i = 0.92×6520kW = 5999kW</p><p>　　Q30 = K∑q∑Q30i = 0.95×5463kvar = 5190kvar</p><p><b>　　≈7932KV·A</b></p><

33、;p>　　I30 = S30/√3UN ≈ 94.5A</p><p>　　COSф = P30/S30 = 5999/7932≈ 0.75</p><p>　　3.1.5 功率補償</p><p>　　由于本設計中上級要求COSφ≥0.9,而由上面計算可知COSф=0.75<0.9，因此需要進行無功補償。</p><p>　　綜

34、合考慮在這里采用并聯電容器進行高壓集中補償。可選用BWF6.3-100-1W型的電容器，其額定電容為2.89µF</p><p>　　Qc = 5999×（tanarc cos0.75－tanarc cos0.92）Kvar=2735Kvar 取Qc=2800 Kvar</p><p>　　因此，其電容器的個數為： n = Qc/qC = 2800/100 =28<

35、;/p><p>　　而由于電容器是單相的，所以應為3的倍數，取28個 正好</p><p>　　無功補償后，變電所低壓側的計算負荷為： </p><p>　　S30（2）′= [59992+(5463-2800) 2] 1/2 =6564KV·A</p><p>　　變壓器的功率損耗為：（P18 估算PT（0.01-0.02） QT（0

36、.05-0.08））</p><p>　　△PT = 0.015 S30 ′= 0.015 * 6564= 98.5 Kw</p><p>　　△QT = 0.06 S30′= 0.06 * 6564 = 393.8 Kvar</p><p>　　變電所高壓側計算負荷為：</p><p>　　P30′= 5999+ 98.5 = 6098 K

37、w</p><p>　　Q30′= (5463-2800 )+ 393.8= 3057 Kvar</p><p>　　S30′ = (P302 + Q302) 1/2= 6821 KV .A</p><p>　　無功率補償后，工廠的功率因數為：</p><p>　　cosφ′= P30′/ S30′= 6098 / 6821= 0.9<

38、/p><p>　　cosφ′= P30′/S30′= 0.9≥0.9</p><p>　　因此，符合本設計的要求</p><p>　　3.2 變電所、配電所位置和型式的選擇</p><p>　　（1） 變電所和配電所的位置選擇應根據下列要求綜合考慮確定：</p><p>　　靠近工廠的負荷中心；接近電源側；進出線方便；運輸

39、設備方便；不應設在有劇烈振動或高溫的場所；不宜設在多塵或有腐蝕性氣體的場所，如無法遠離，不應設在污染源的主導風向的下風側；不應設在地勢低洼和可能積水的場所；不應設在有爆炸危險的區(qū)域內；不宜設在有火災危險區(qū)域的正上方或正下方；</p><p>　?。?）變電所和配電所型式選擇</p><p>　?、?60/10.5kV變電所分屋內式和屋外式，屋內式運行維護方便，占地面積少。60kV變電所宜用

40、屋內式。</p><p>　?、?配電所一般為獨立式建筑物，也可與所帶10kV變電所一起附設于負荷較大的廠房或建筑物。</p><p>　　3.2.1 電機修造廠總變電所位置和型式的選擇</p><p>　　由前面的負荷計算可以看出，由于成品試驗站內有大型集中負荷，所以電機修造廠的負荷中心在成品試驗站和電機修造車間之間，又考慮到變電所的位置要南北向，北邊開高窗，南邊

41、開低門。所以我選擇的電機修造廠的變電所的位置如圖3-1所示，其型式為屋內式。</p><p>　　圖3-1 電機修造廠總降壓變電所位置</p><p>　　3.3 電機修造廠總降壓變電所主變壓器和主結線方案的選擇</p><p>　　3.3.1 變壓器容量及臺數的選擇。</p><p>　　由于該廠的負荷屬于二級負荷，對電源的供電可靠性要求較

42、高，宜采用兩臺變壓器，以便當一臺變壓器發(fā)生故障后檢修時，另一臺變壓器能對一、二級負荷繼續(xù)供電，故選兩臺變壓器。裝設兩臺主變壓器的變電所，每臺變壓器的容量ST應同時滿足以下兩個條件：① 任一臺單獨運行時，SNT≥（0.6-0.7）S′30</p><p>　?、?任一臺單獨運行時，SNT≥S′30（Ⅰ+Ⅱ） //一二級負荷容量</p><p>　　由于S′30（1）= 7932 KV

43、·A，因為該廠都是一二級負荷所以按條件2 選變壓器。</p><p>　?、?SNT≥（0.6-0.7）×7932=（4759.2～5552.4）KV·A≥SNT≥S′30（Ⅰ+Ⅱ）</p><p>　　因此選5700 KV·A的變壓器二臺</p><p>　　主變壓器的聯結組別均采用Yd11。</p><

44、p>　　3.3.2變配電所主結線的選擇原則</p><p>　　1.當滿足運行要求時，應盡量少用或不用斷路器，以節(jié)省投資。</p><p>　　2.當變電所有兩臺變壓器同時運行時，二次側應采用斷路器分段的單母線接線。</p><p>　　3.當供電電源只有一回線路，變電所裝設單臺變壓器時，宜采用線路變壓器組結線。</p><p>　　4

45、.為了限制配出線短路電流，具有多臺主變壓器同時運行的變電所，應采用變壓器分列運行。</p><p>　　5.接在線路上的避雷器，不宜裝設隔離開關；但接在母線上的避雷器，可與電壓互感器合用一組隔離開關。</p><p>　　6.6～10KV固定式配電裝置的出線側，在架空線路或有反饋可能的電纜出線回路中，應裝設線路隔離開關。</p><p>　　7.采用6～10 KV熔

46、斷器負荷開關固定式配電裝置時，應在電源側裝設隔離開關。</p><p>　　8.由地區(qū)電網供電的變配電所電源出線處，宜裝設供計費用的專用電壓、電流互感器（一般都安裝計量柜）。</p><p>　　9.變壓器低壓側為0.4KV的總開關宜采用低壓斷路器或隔離開關。當有繼電保護或自動切換電源要求時，低壓側總開關和母線分段開關均應采用低壓斷路器。</p><p>　　10.

47、當低壓母線為雙電源，變壓器低壓側總開關和母線分段開關采用低壓斷路器時，在總開關的出線側及母線分段開關的兩側，宜裝設刀開關或隔離觸頭。</p><p>　　3.3.3 主結線方案選擇</p><p>　　對于電源進線電壓為35KV及以上的大中型工廠，通常是先經工廠總降壓變電所降為6—10KV的高壓配電電壓，然后經車間變電所，降為一般低壓設備所需的電壓。總降壓變電所主結線圖表示工廠接受和分配

48、電能的路徑，由各種電力設備（變壓器、避雷器、斷路器、互感器、隔離開關等）及其連接線組成，通常用單線表示。</p><p>　　主結線對變電所設備選擇和布置，運行的可靠性和經濟性，繼電保護和控制方式都有密切關系，是供電設計中的重要環(huán)節(jié)。一次側采用內橋式結線，二次側采用單母線分段的總降壓變電所主電路圖如下這種主結線，其一次側的QF10跨接在兩路電源線之間，猶如一座橋梁，而處在線路斷路器QF11和QF12的內側，靠近變

49、壓器，因此稱為內橋式結線。這種主結線的運行靈活性較好，供電可靠性較高，適用于一、二級負荷工廠。如果某路電源例如WL1線路停電檢修或發(fā)生故障時，則斷開QF11 ，投入QF10 （其兩側QS先合），即可由WL2恢復對變壓器T1的供電，這種內橋式結線多用于電源線路較長因而發(fā)生故障和停電檢修的機會較多、并且變電所的變壓器不需要經常切換的總降壓變電所。一次側采用外橋式結線、二次側采用單母線分段的總降壓變電所主電路圖(下圖)，這種主結線，其一次側的

50、高壓斷路器QF10也跨接在兩路電源進線之間，但處在線路斷路器QF11 和QF12的外側，靠近電源方向，因此稱為外橋式結線。這種主結線的運行靈活性也較好，供電可靠性同樣較高，適用于一、二級負荷的工廠。但與內橋式結線適用的場合有所不同。如果某臺變壓器例如T1停電檢修或發(fā)生故</p><p>　　由于需要裝設兩臺主變壓器，所以可設計下列兩種主結線方案：</p><p>　?。?） 一條電源進線的

51、主結線方案 如圖3-2示（10kV側主結線從略）</p><p>　?。?） 兩條電源進線的主結線方案 如圖3-3示（10kV側主結線）</p><p>　　圖3-2機修造廠總降壓變電所一條電源進線的主結線方案</p><p>　　圖3-3電機修造廠總降壓變電所兩條電源進線的主結線方案</p><p>　?。?） 兩種主結線方案的技術經濟

52、比較（表3-2）</p><p>　　表3-2 兩種主結線方案的比較</p><p><b>　　續(xù)表3-2</b></p><p>　　從表3-2可以看出，雖然按經濟指標，一條電源進線的主結線方案遠優(yōu)于兩條電源進線的主結線方案，但是按技術指標，兩條電源進線的主結線方案優(yōu)于一條電源進線的主結線方案。為了給工廠的正常生產提供更加穩(wěn)定、可靠的電源，

53、所以決定采用兩條電源進線的主結線方案。正常工作時60kV側母線中間分段，兩電源分別同時給兩變壓器供電。當一條電源進線出現故障時，利用60kV母線的聯絡線，把60kV側母線連通，用另外一條電源進線給兩個變壓器供電。這樣不僅提高了供電的可靠性，而且靈活性也增強了，給電力系統(tǒng)的維護和維修帶來了安全和方便。雖然這樣投資高了不少，但是是十分值得的。</p><p>　　3.3.4配電所的主接線選擇</p>&

54、lt;p>　　配電所的主結線方案也分一條進線和兩條進線兩種。</p><p>　?。?） 一條電源進線的主結線方案 如圖3-4示</p><p>　　圖3-4電機修造廠10KV進線的主結線方案</p><p>　?。?） 兩條電源進線的主結線方案 如圖3-5示</p><p>　　圖3-5機修造廠總配電所兩條電源進線的主結線方案&l

55、t;/p><p>　?。?） 兩種主結線方案的技術經濟比較（表3-3）</p><p>　　表3-3兩種主結線方案的比較</p><p>　　根據表可以看出方案2的技術指標遠不及方案1，但是其供電的穩(wěn)定性更高，所以這里我采用方案2，即兩條電源進線的方案。</p><p>　　3.5 短路電流的計算</p><p>　　3.

56、5.1 繪制計算電路</p><p>　　圖3-6短路計算電路</p><p>　　3.5.2 求k -1，k-2點的三相短路電流和短路容量</p><p>　　當系統(tǒng)最大運行方式時：</p><p>　　（1） 求k -1點的三相短路電流和短路容量（）</p><p>　?、?計算短路電路中各元件的電抗及總電抗<

57、;/p><p>　?、?電力系統(tǒng)的電抗：由，因此</p><p>　?、?架空線路的電抗：由資料得，因此</p><p>　?、?繪k-1點短路的等效電路，如圖3-7示，圖上標出各元件的序號（分子）和電抗值（分母），并計算其總電抗為：</p><p>　　圖3-7短路等效電路圖</p><p>　　② 計算三相短路電流和短

58、路容量</p><p>　　ⅰ 三相短路電流周期分量有效值 </p><p>　?、?其他三相短路電流 </p><p><b>　?、?三相短路容量 </b></p><p>　?。?） 求k-2點的三相短路電流和短路容量（）</p><p>　　① 計算短路電路中各元件的電抗及總電抗&l

59、t;/p><p><b>　　ⅰ 電力系統(tǒng)的電抗</b></p><p><b>　?、?架空線路的電抗</b></p><p>　?、?繪k-2點短路的等效電路如圖3-8示，并計算其總電抗為：</p><p>　　圖錯誤 0.09 0.05</p><p>　　圖3-8短

60、路等效電路圖</p><p>　　② 計算三相短路電流和短路容量</p><p>　?、?三相短路電流周期分量有效值</p><p>　?、?其他三相短路電流</p><p><b>　　ⅲ 三相短路容量</b></p><p>　　當系統(tǒng)最小運行方式時：（其計算過程同前，從略）</p>

61、;<p>　?。?） k-1,k-2點短路計算表 （如表3-3，3-4所示）</p><p>　?、?系統(tǒng)最大運行方式：</p><p>　　表3-3 系統(tǒng)最大運行方式時短路計算表</p><p>　　② 系統(tǒng)最小運行方式：</p><p>　　表3-4 系統(tǒng)最小運行方式時短路計算表</p><p>　　

62、3.6變電所一次設備的選擇校驗</p><p>　　3.6.1 35kV側一次設備的選擇校驗</p><p>　　表3-6 60kV側一次設備的選擇校驗</p><p>　　表3-6 所選設備均滿足要求。</p><p>　　3.6.2 10kV側一次設備的選擇校驗</p><p>　　表3-710kV側一次設備的選擇

63、校驗</p><p>　　表3-7 所選設備均滿足要求。</p><p>　　3.6.3 變電所高壓母線的選擇</p><p>　　按規(guī)定60kV級的變電所的高壓母線應按發(fā)熱條件進線選擇，并校驗其短路穩(wěn)定度。</p><p>　?。?） 60kV母線的選擇校驗</p><p><b>　　① 按發(fā)熱條件選擇&

64、lt;/b></p><p>　　由及室外環(huán)境溫度35℃，查資料，初選硬鋁母線LMY-3（25×3），其35℃時>，滿足發(fā)熱條件。</p><p><b>　?、?動穩(wěn)定度校驗</b></p><p>　　ⅰ 母線在三相短路時所受的最大電動力為</p><p>　?、?母線在作用時的彎曲力矩為<

65、;/p><p>　?、?母線的截面系數為</p><p>　　ⅳ 故母線在三相短路時所受到的計算應力為</p><p>　　而硬鋁母線（LMY）的允許應力為，由此可見該母線滿足短路動穩(wěn)定度的要求。</p><p><b>　?、?熱穩(wěn)定度校驗</b></p><p>　　計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面&

66、lt;/p><p>　　式中——變電所60kV側縱聯差動保護動作時間按0.7s整定，再加上斷路器斷路時間0.2s，再加0.05s。</p><p>　　由于母線的實際截面為，因此該母線滿足短路熱穩(wěn)定度要求。</p><p>　?。?） 10.5kV母線的選擇校驗</p><p>　　采用硬鋁母線LMY-3(60×6)＋50×5

67、。（其選擇和計算方法同前，從略）</p><p>　　所以電機修造廠高壓母線選擇如表3-8所示</p><p>　　表3-8電機修造廠高壓母線選擇</p><p>　　3.7變電所進出線選擇。</p><p>　　3.7.1 60kV高壓進線的選擇校驗</p><p>　　采用LJ型鋁絞線架空敷設，接往60kV公用干線

68、。</p><p>　?。?） 按發(fā)熱條件選擇</p><p>　　由及室外環(huán)境溫度35℃，查資料，初選LJ-35，其35℃時>，滿足發(fā)熱條件。</p><p>　　（2） 校驗機械強度</p><p>　　查表，最小允許截面，因此LJ-35滿足機械強度要求。</p><p>　　由于此線路很短，不需校驗電壓損耗

69、。</p><p>　　3.7.2 10.5kV高壓出線的選擇</p><p>　　（1） 饋電給1號廠房（電機修造車間）的線路采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。</p><p><b>　　① 按發(fā)熱條件選擇</b></p><p>　　由及土壤溫度20℃，查表，初選纜芯為的交聯電纜，其

70、，滿足發(fā)熱條件。</p><p><b>　?、?校驗電壓損耗 </b></p><p>　　由電機修造廠平面圖量得變電所至一號廠房距離約100m，而表查得的鋁芯電纜的（按纜芯工作溫度80℃計），，又1號廠房的，，因此按式</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　滿足允許

71、電壓損耗5％的要求。</p><p><b>　?、?短路熱穩(wěn)定校驗</b></p><p>　　計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面</p><p>　　由于前面所選的纜芯截面小于，不滿足短路熱穩(wěn)定度要求，因此改選纜芯的交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜（中性線芯按不小于相線芯一半

72、選擇，下同）。</p><p>　?。?） 饋電給2號廠房（機械加工車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　?。?） 饋電給3號廠房（新品試制車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋

73、地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　?。?） 饋電給4號廠房（原料車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　?。?）

74、饋電給5號廠房（備件車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　?。?） 饋電給6號廠房（鍛造車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×

75、;300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　?。?） 饋電給7號廠房（鍋爐房）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　?。?） 饋電給8號廠房（空壓站）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣

76、的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　?。?） 饋電給9號廠房（汽車庫）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>

77、;　?。?0）饋電給10號廠房（大線圈車間）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　?。?1） 饋電給11號廠房（半成品試驗站）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22

78、-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　?。?2） 饋電給12號廠房（成品試驗站）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　?。?3） 饋電給13號廠房（加壓站）的線路 亦采用

79、YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　　（14） 饋電給14號廠房（設備處倉庫）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯

80、電纜。</p><p>　?。?5） 饋電給15號廠房（成品試驗站內大型集中負荷）的線路 亦采用YJL22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。（方法同上，從略）纜芯截面選，即YJL22-10000-3×300＋1×150的四芯電纜。</p><p>　　3.7.3作為備用電源的高壓線的選擇校驗。</p><p>　　采用LJ型鋁

81、絞線架空敷設，與相距約4km的某60/10.5kV變電所的10.5kV母線相聯。</p><p>　?。?） 按發(fā)熱條件選擇</p><p>　　工廠二級負荷容量共503kVA，及室外環(huán)境溫度為35℃，查表，初選LJ-16，其35℃時的，滿足發(fā)熱條件。</p><p>　?。?） 校驗電壓損耗</p><p>　　由表查得纜芯為的鋁絞線的，（

82、按線間幾何均距0.8m計）。</p><p>　　又，，線路長度按4km計，因此按式(3-9)，得</p><p>　　滿足允許電壓損耗5％的要求。</p><p>　　（3） 短路熱穩(wěn)定度校驗</p><p>　　因為鄰近某60/10.5kV變電所電源10.5kV側的短路數據不知，因此該聯絡線的短路熱穩(wěn)定度校驗計算無法進行，只有暫缺。<

83、;/p><p>　　綜合以上所選電機修造廠變電所進出線和聯絡線的導線和電纜型號規(guī)格如表3-9所示</p><p>　　表3-9 電機修造廠變電所進出線和聯絡線的型號規(guī)格</p><p>　　3.8變電所二次方案的選擇與繼電保護</p><p>　　3.8.1高壓斷路器的操動機構控制與信號回路</p><p>　　斷路器采用

84、手力操動機構，其控制與信號回路如圖3-9所示。</p><p>　　圖3-10 手動操作的斷路器控制和信號回路</p><p>　　WC－控制小母線 WS－信號小母線 GN－綠色指示燈 RD－紅色指示燈 R－限流電阻 YR－跳閘線圈(脫扣器) KM－繼電保護出口接觸器 QF1～6－斷路器QF的輔助觸點 QM－手動操作機構輔助觸點</p><p>　　

85、3.8.2變電所的電能計量回路</p><p>　　變電所35kV進線側裝設專用計量柜，裝設三相有功電度表和無功電度表，分別計量全廠消耗的有功電能和無功電能，并據以計算每月工廠的平均功率因數。計量柜由上級供電部門加封和管理。</p><p>　　3.8.3 變電所的測量和絕緣監(jiān)察回路</p><p>　　變電所35kV側母線裝有電壓互感器－避雷器柜，其中電壓互感器為

86、3個JDJJ2-35型，組成（開口三角）的結線，用以實現電壓測量和絕緣監(jiān)察。</p><p>　　作為備用電源的高壓聯絡線上，裝有三相有功電度表、三相無功電度表和電流表。高壓進線上，亦裝有電流表。</p><p>　　10kV側的出線上，均裝有有功電度表和無功電度表。10kV側母線裝有電壓互感器－避雷器柜，其中電壓互感器為2個JDJ-10型，用以實現電壓測量和絕緣監(jiān)察。儀表的準確度等級按規(guī)

87、范要求。</p><p>　　3.8.4變電所的保護裝置</p><p>　?。?） 進線側線路的繼電保護</p><p>　　裝設定時限過電流保護。采用GL15型感應式過電流繼電器，三相三繼電器式結線。（見圖3-10）。其工作原理為：當一次電路發(fā)生相間短路時，電流繼電器KA瞬時動作，閉合其觸點，使時間繼電器KT動作。KT經過整定的時限后，其延時觸點閉合，使串聯的信

88、號繼電器（電流型）KS和中間繼電器KM動作。KS動作后，其指示牌掉下，同時接通信號回路，給出燈光信號和音響信號。KM動作后，接通跳閘線圈YR回路，使斷路器QF跳閘，切除短路故障。QF跳閘后，其輔助觸點QF1-2隨之切斷跳閘回路。在短路故障被切除后，繼電保護裝置除KS外的其他所有繼電器均自動返回起始狀態(tài)，而KS可手動復位。</p><p>　　圖3-10 變電所進行側線路定時限過電流保護的原理電路圖</p&g

89、t;<p>　?、?過電流保護動作電流的整定</p><p><b>　　利用式（3-10）</b></p><p><b>　?。?-10）</b></p><p>　　其中，，，，，因此動作電流為：</p><p><b>　　A</b></p>

90、<p>　　整定為8A。（只能為整數，且不能大于10A）</p><p>　?、?過電流保護動作時間的整定</p><p>　　定時限過電流保護其動作時限，利用時間繼電器（DS型）來整定。因為題目知區(qū)域變電站220/35kV饋電線的過電流保護整定時間，所以電機修造廠變電所進線側線路的定時限過電流保護時間t＝，由于不知區(qū)域變電站饋電線采用的是定時限過電流保護，還是反時限過電流保護

91、。我在這里假設為反時限過電流保護，所以t＝2s－0.7s＝1.3s所以時間整定為1.3s。</p><p>　?、?過電流保護靈敏系數的檢驗</p><p><b>　　利用式（3-11）</b></p><p><b>　?。?-11）</b></p><p><b>　　其中，，<

92、;/b></p><p>　　，因此其保護靈敏系數為：</p><p><b>　　>1.5</b></p><p>　　滿足靈敏系數1.5的要求。</p><p>　　（2） 主變壓器的繼電保護裝置</p><p>　?、?裝設瓦斯保護（其接線圖見圖3-11）</p>

93、<p>　　其保護原理如下：當變壓器內部發(fā)生輕微故障（輕瓦斯）時，瓦斯繼電器KG的上觸點KG1-2閉合，動作于報警信號。當變壓器內部發(fā)生嚴重故障（重瓦斯）時，KG的下觸點KG3-4閉合，通常是經中間繼電器KM動作于斷路器QF的跳閘機構YR，同時通過信號繼電器KS發(fā)出跳閘信號。但KG3-4閉合，也可以利用切換片XB切換，使KS線圈串接限流電阻R，動作于報警信號。</p><p>　　由于瓦斯繼電器下觸點K

94、G3-4在重瓦斯故障時可能有“抖動”（接觸不穩(wěn)定）的情況，因此為了使跳閘回路穩(wěn)定地接通，斷路器能足夠可靠地跳閘，這里利用中間繼電器KM的上觸點KM1-2作“自保持”觸點。只要KG3-4因重瓦斯動作一閉合，就使KM動作，并借其上觸點KM1-2的閉合而自保持動作狀態(tài)，同時其下觸點KM3-4也閉合，使斷路器QF跳閘。斷路器跳閘后，其輔助觸點QF1-2斷開跳閘回路，以減輕中間繼電器觸點的工作，而其另一對輔助觸點QF3-4則切斷中間繼電器KM的自

95、保持回路，使中間繼電器返回。</p><p>　　圖3-11 變壓器瓦斯保護的接線圖</p><p>　?、?裝設聯差動保護（其原理圖，接線圖見圖3-12、3-13）</p><p>　　其保護原理如下：在變壓器正常運行或差動保護的保護區(qū)外發(fā)生短路時，TA1，TA2，TA3的二次電流與TA4，TA5，TA6的二次電流相等或近似相等，則流入繼電器KD的電流≈0，繼電

96、器KD不動作。當差動保護的保護區(qū)內發(fā)生短路時，對于單端供電的變壓器來說，則TA4，TA5，TA6的二次電流等于0，則等于TA1，TA2，TA3的二次電流，超過繼電器KD所整定的動作電流，使KD瞬時動作，然后通過出口繼電器KM使斷路器QF跳閘，切除短路故障，同時通過信號繼電器KS發(fā)出信號。由于變電所的主變壓器采用Yd11聯結組，這就造成變壓器兩側電流在30°的相位差。因此，雖然可通過恰當選擇變壓器兩側電流互感器的變流比，使互感器

97、二次電流相等，但由于這兩個電流之間存在30°相位差，從而在差動回路中仍然有相當打的不平衡電流，為互感器二次電流。為了消除差動回路中的這一不平衡電流，因此將裝設在變壓器星型聯結一側的電流互感器接成三角形聯結，而將裝設在變壓器三角形聯結一側的電流互感器接成星型聯結，如此連接進行相位差的相互補償后，即可消除差動回路中因變壓器兩側電流相位不同而引起的不平衡電流。</p><p>　　圖3-12變壓器縱聯差動保護

98、的原理電路圖</p><p>　　圖3-13 Yd11聯結變壓器的縱聯差動保護接線</p><p><b>　?、?差動保護配置</b></p><p>　　裝設三個BCH-2型差動繼電器和高壓側三個變比為200/5的電流互感器，低壓側裝設三個800/5的電流互感器。</p><p><b>　　ⅱ 整定計算&

99、lt;/b></p><p>　?、?算出變壓器各側額定電流，選出電流互感器和確定其二次回路額定電流。計算結果見表3-10</p><p>　　表3-10 變壓器各側額定電流及互感器選擇</p><p>　　由表3-10中可看出，35kV側電流互感器的二次回路額定電流大于10kV側，因此35kV側為基本側（第Ⅰ側）。</p><p>　

100、　Ⅱ 計算保護裝置35kV側的一次動作電流：按躲過最大不平衡電流條件</p><p>　?。?.3×（1×0.1＋0.05＋0.05）×5240A≈136A</p><p>　　其中為可靠系數，取1.3；為電流互感器同型系數，型號相同時取0.5，型號不同時取1.0；為電流互感器允許最大相對誤差，取0.1；為變壓器調壓側調壓所引起的相對誤差，取調壓范圍的一半；為

101、由于繼電器實用匝數與計算匝數不等而引起的相對誤差，初選時先選中間值0.05（最大值為0.091）；為最大外部短路電流周期分量。</p><p><b>　　按躲過勵磁涌流條件</b></p><p>　　其中為變壓器基本側額定一次電流</p><p>　　按躲過電流互感器二次回路斷線條件</p><p>　　其中為正常運

102、行時變壓器的最大負荷電流，取為（1.2～1.3）。</p><p>　　因此，應該按躲過電流互感器二次回路斷線條件，選用35kV側一次動作電流。</p><p>　?、?確定線圈接法及匝數：平衡線圈Ⅰ，Ⅱ分別接于35kV及10kV側。</p><p>　　基本側（35kV）二次動作電流</p><p>　　基本側（35kV）的計算匝數<

103、/p><p>　　選擇基本側的實用匝數</p><p>　　其中差動線圈實用匝數，平衡線圈Ⅰ實用匝數</p><p>　　在實用匝數下，35kV側繼電器動作電流為</p><p>　?、?確定10kV側繼電器平衡線圈的匝數</p><p>　　確定繼電器平衡線圈Ⅱ實用匝數為</p><p>　?、?

104、計算由于實用匝數與計算匝數不等而產生的相對誤差</p><p>　　因為＜0.05且相差很小，故不需核算動作電流。</p><p>　　Ⅵ 計算最小靈敏系數：變壓器10kV側兩相短路時變壓器35kV側流入繼電器的電流</p><p>　　其中為最小運行方式下10kV母線兩相短路，歸算到35kV側的短路電流。</p><p>　　35kV側繼電

105、器動作電流</p><p><b>　　計算最小靈敏系數</b></p><p>　　故最小靈敏系數滿足要求。</p><p>　　（3） 作為備用電源的高壓聯絡線的繼電保護裝置</p><p>　?、?裝設反時限過電流保護</p><p>　　采用GL15型感應式過電流繼電器，兩相兩繼電器式結線

106、，去分流跳閘的操作方式。</p><p>　?、?過電流保護動作電流的整定</p><p>　　利用式（3-10） </p><p><b>　?。?-10）</b></p><p>　　其中，取，，，，，因此動作電流為：</p><p><b>　　

107、整定為9A。</b></p><p>　?、?過電流保護動作時間的整定。按終端保護考慮，動作時間整定為0.5s。</p><p>　?、?過電流保護靈敏系數。因無鄰近某35/10kV變電所10kV母線經聯絡線至本廠變電所10kV母線的短路數據，無法檢驗靈敏系數，只有從略。</p><p>　?。?） 變電所10kV側的保護裝置</p>&l

108、t;p>　　10kV側總開關和10kV出線均采用SN10-10Ⅱ/1000型高壓少油斷路器，其采用手力操動機構，其控制與信號回路如圖3-10所示。</p><p>　　3.9變電所的防雷保護與接地裝置的設計</p><p>　　3.9.1 變電所的防雷保護</p><p><b>　　（1） 直擊雷防護</b></p>&

109、lt;p>　　在變電所屋頂裝設避雷針或避雷帶，并引出兩根接地線與變電所公共接地裝置相連。</p><p>　　由于變電所有露天配電裝置，應在變電所外面的適當位置裝設獨立避雷針，其裝設高度應使其防雷保護范圍包括整個變電所。按規(guī)定，獨立避雷針的接地裝置接地電阻。通常采用3～6根長2.5m、φ50mm的鋼管，在裝避雷針的桿塔附近作一排或多邊形排列，管間距離5m，打入地下，管頂距地面0.6m。接地管間用40mm&#

110、215;4mm的鍍鋅扁鋼焊接相連。引下線用25mm×4mm的鍍鋅扁鋼，下與接地體焊接相連，并與裝避雷針的桿塔及其基礎內的鋼筋相焊接，上與避雷針焊接相連。避雷針采用φ20mm的鍍鋅圓鋼，長1～1.5m。獨立避雷針的接地裝置與變電所公共接地裝置應有3m以上距離。</p><p>　　在35kV架空進行上，架設1～2kM的避雷線，以消除近區(qū)進線上的雷擊閃絡，避免其引起的雷電侵入波對變電所電氣裝置的危害。<

111、;/p><p>　?。?） 雷電侵入波的防護</p><p>　?、?在35kV電源進線的終端桿上裝設FZ-35型閥式避雷器。引下線采用25mm×4mm的鍍鋅扁鋼，下與公共接地網焊接相連，上與避雷器接地端螺栓連接。</p><p>　　② 在35kV高壓配電室內裝設有JYN1-35-102型開關柜，其中配有FZ-35型避雷器，靠近主變壓器。主變壓器主要靠此避雷

112、器來保護，防護雷電侵入波的危害。</p><p>　?、?在10kV高壓配電室內裝設有GG-1A(F)-55型開關柜，其中配有FS4-10型避雷器。主要保護10kV側出線上的各種一次設備。</p><p>　　3.9.2 變電所公共接地裝置的設計</p><p>　?。?） 接地電阻的要求 按資料上的表，此變電所的公共接地裝置的接地電阻應滿足以下條件：

113、 </p><p>　　式中 </p><p>　　（由于題目沒有給出35kV電網中架空線路和電纜線路總長度，所以我假設35kV電網中架空線路總長度為60km，35kV電網中電纜線路總長度為4km。）</p><p>　　因此公共接地裝置接地電阻</p><p>　　（2） 接地裝置的設計</

114、p><p>　　單根垂直管形接地體的接地電阻</p><p>　　采用長2.5m、φ50mm的鋼管14根，沿變電所三面布置，管距≥5mm，垂直打入地下，管頂離地面0.6m。管間用40mm×4mm的鍍鋅扁鋼焊接相連。變電所的變壓器室有兩條接地干線，35kV、10kV配電室各有一條和兩條接地干線與室外公共接地裝置焊接相連，電容器室有兩條接地干線與室外公共接地裝置焊接相連，接地干線均采用2

115、5mm×4mm的鍍鋅扁鋼。變電所接地裝置平面布置圖如圖3-15所示。</p><p><b>　　接地電阻的驗算：</b></p><p>　　滿足的接地電阻要求。式中η＝0.65在資料中查表近似地選取。</p><p>　　圖15 電機修造廠總降壓變電所接地裝置平面布置圖</p><p><b>　

116、　結 論</b></p><p>　　我做的是某電機修造廠全廠總降壓變電所及配電系統(tǒng)的設計.通過這次畢業(yè)設計，我加深了對工廠供電知識的理解，基本上掌握了進行一次設計所要經歷的步驟，象總降壓的設計，我進行課題分析、查資料，進行設計，整理說明書到最后完成整個設計。作為大學階段一次重要的學習經歷我感覺自己受益非淺，同時深深的感覺的自己的學習能力在不斷提高，一個月的時間就這樣匆匆的過去了，再指導老師我經過多

117、少個白天，黑夜，我刻苦研究。</p><p>　　這次設計使我對工廠供電有了新的認識，對總降壓變電所的設計由一無所知到現在的一定程度的掌握，起到了非常重要的作用，對陸成貴平老師的關心，指導有感于心，事實上這次設計對我們的鍛煉是多方面的，除了對設計過程熟悉外，我們還進一步提高了作圖，說明書編輯，各種信息的分析，對WORD文檔的使用等多方面的能力。</p><p>　　電機修造廠變電所的設計已

118、經按照設計原則要求設計完了，雖然能夠滿足設計任務書的要求，但是筆者認為還要提高和改進的地方還有很多，比如說在變電所微機保護和綜合自動化、電氣安全、節(jié)能等方面還有很多需要以后補充和提高的地方。在細節(jié)方面，還有許多需要精雕細琢的地方，這次沒有能夠深入下去。希望以后有機會能夠進一步。</p><p>　　筆者認為變電所設計以后的發(fā)展方向應該是朝著微機綜合自動化發(fā)展的。變電站微機綜合自動化可實現繼電保護、電網安全監(jiān)控、電

119、量和非電量監(jiān)測、設備參數自動調整、中央信號、電壓無功綜合控制、電能自動分時統(tǒng)計、事故跳閘過程參數自動記錄、事件按時排序、事故處理提示、快速處理事故、微機控制免維護直流電源供電和微機運行一體化功能，實現變電所無人值班。這方面在國外現在發(fā)展得已經相當的成熟了，而我國雖然雖然也發(fā)展了幾十年了，但是現在還是沒有普遍應用開來。造成我國變電所微機綜合自動化發(fā)展緩慢的主要原因是該系統(tǒng)價格較高，只要大型的變電所才有條件安裝。以后需要解決的問題就是要設法