預應力混凝土簡支t梁橋畢業(yè)設計

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　**為實腹式混凝土拱橋，拱圈采用小石子混凝土砌筑片石。橋長32米，跨徑18.5米拱圈采用等截面無鉸拱，矢跨比0.16，凈跨徑18.5米，矢高2.9米，拱圈厚0.4米，全寬4.6米，行車道寬4.1米。由于使用年代久遠，該橋建成時間不詳，大約在二十世紀七八十年代。本次畢業(yè)設計為平江縣三墩鄉(xiāng)雙江口橋施工圖設計。 </p>

2、<p>　　本次設計中，橋梁上部結(jié)構(gòu)的計算著重分析了橋梁在使用過程中恒載以及活載的作用，采用整體的體積以及自重系數(shù)，荷載集度進行恒載計算。運用杠桿原理法、偏心壓力法求出活載橫向分布系數(shù)，并運用最大荷載法進行加載。以可靠度理論為基礎(chǔ)的概率極限狀態(tài)設計法對恒載和活載進行內(nèi)力組合，確定其承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。由構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求確定非預應力鋼筋數(shù)量和預應力鋼筋，并估算了各種預應力損失。持久狀況截面承載能力極限計

3、算和應力驗算。表明平江縣三墩鄉(xiāng)雙江口橋設計合理、符合規(guī)范要求。</p><p>　　關(guān)鍵詞：預應力混凝土簡支T梁橋；方案比選；內(nèi)力組合；預應力</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The graduation design for Pingjiang county and Xiang Shuang Jian

4、g three pier bridge construction design. Shuangjiangkou bridge is located at three pier township of Pingjiang County, to the solid type concrete arch bridge, arch with small stone concrete rubble masonry. Bridge 32 meter

5、s long, span 18.5 meters arch uses the constant section hingeless arch rise span ratio is 0.16, net span 18.5 meters, vector 2.9 meters high arch ring of thick 0.4 meters, 4.6 meters wide, lane width 4.1 meters. Due <

6、/p><p>　　The design, calculation of bridge upper structure focuses on the analysis of the bridge in the use process of constant load and live load effect, the overall volume and weight coefficient of load colle

7、ction degree of constant load calculation. Using the lever principle method, eccentric pressure method for transversedistribution coefficient living load, and use the maximum load method for loading. Based on the reliabi

8、lity theory, the internal force combination of dead load and live load is deter</p><p>　　Keywords: prestressed concrete simply supported T beam bridge； limit state,；scheme ratio； prestress loss</p>&l

9、t;p><b>　　目錄</b></p><p>　　1.設計資料及結(jié)構(gòu)布置1</p><p><b>　　1.1工程概況1</b></p><p>　　1.2 擬建新橋的設計標準及設計規(guī)范1</p><p>　　1.2.1 設計標準1</p><p>　　1.

10、2.2設計規(guī)范2</p><p><b>　　1.3主要材料2</b></p><p>　　1.3.1設計參數(shù)及要點2</p><p>　　2 方案的擬定與比選4</p><p>　　2.1 方案比選原則4</p><p>　　2.2 比選方案4</p><p>

11、;　　2.2.1 方案一：上承式混凝土系桿拱橋4</p><p>　　2.2.2方案二：預應力混凝土簡支T梁橋5</p><p>　　2.2.3方案三：預應力混凝土空心板橋方案6</p><p><b>　　2.3比選結(jié)果7</b></p><p>　　3.主梁尺寸設計9</p><p>

12、;　　3.1主梁間距和主梁片數(shù)9</p><p>　　3.2主梁跨中主要尺寸擬定9</p><p>　　3.3橫截面沿跨長的變化11</p><p>　　3.4橫隔梁的布置12</p><p>　　3.5橫斷面布置圖12</p><p>　　4汽車荷載橫向分布系數(shù)14</p><p>

13、;　　4.1 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算14</p><p>　　4.1.1支座處橫向分布系數(shù)計算14</p><p>　　4.1.2跨中處橫向分布系數(shù)計算14</p><p>　　5主梁作用效應18</p><p>　　5.1永久作用效應計算18</p><p>　　5.1.1.永久作用集度18</p

14、><p>　　5.1.2永久作用效應19</p><p>　　5.2可變作用效應計算20</p><p>　　5.2.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)20</p><p>　　5.2.2車道荷載取值21</p><p>　　5.2.3活載作用效應計算21</p><p>　　5.2.4主梁作用效應

15、組合25</p><p>　　6 鋼筋面積的估算及鋼束布置26</p><p>　　6.1預應力鋼筋截面積估算26</p><p>　　6.2預應力鋼筋布置26</p><p>　　6.2.1預應力鋼筋布置27</p><p>　　6.2.2錨固面鋼束布置28</p><p>　　6

16、.2.3其它截面鋼束位置及傾角計算28</p><p>　　6.3非預應力鋼筋截面積估算及布置31</p><p>　　7主梁截面幾何特性計算33</p><p>　　8持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算37</p><p>　　8.1正截面承載力計算37</p><p>　　8.2斜截面承載力計算37<

17、;/p><p>　　9鋼束預應力損失估算40</p><p>　　9.1預應力鋼筋張拉（錨下）控制應力σcon40</p><p>　　9.2鋼束預應力損失40</p><p>　　9.2.1預應力鋼筋與管道間摩擦引起的預應力損失σl140</p><p>　　9.2.2錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失（σl2）

18、41</p><p>　　9.2.3預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失42</p><p>　　9.2.4鋼筋松弛引起的預應力損失（σl5）43</p><p>　　9.2.5混凝土收縮、徐變引起的損失（σl6）43</p><p><b>　　10應力驗算46</b></p><

19、;p>　　10.1短暫狀況的正應力驗算46</p><p>　　10.2持久狀況的正應力驗算46</p><p>　　10.2.1截面混凝土的正應力驗算46</p><p>　　10.2.2持久狀況下預應力鋼筋的應力驗算47</p><p>　　10.3持久狀況下的混凝土主應力驗算47</p><p>

20、　　10.3.1截面面積矩計算47</p><p>　　10.3.2主應力計算48</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p><b>　　致謝</b></p><p>　　1.設計資料及結(jié)構(gòu)布置</p><p><b>　　1.1工程概況&l

21、t;/b></p><p>　　，屬于野外一般地區(qū)，為實腹式混凝土拱橋，拱圈采用小石子混凝土砌筑片石。橋長32米，跨徑18.5米拱圈采用等截面無鉸拱，矢跨比0.16，凈跨徑18.5米，矢高2.9米，拱圈厚0.4米，全寬4.6米，行車道寬4.1米。由于使用年代久遠，該橋建成時間不詳，大約在二十世紀七八十年代。舊橋的現(xiàn)場情況如下圖1.1</p><p>　　圖1.1舊橋橋址情況</

22、p><p>　　1.2 擬建新橋的設計標準及設計規(guī)范</p><p>　　1.2.1 設計標準</p><p>　　荷載∶ 公路-Ⅱ級； </p><p>　　橋?qū)挕脙簟?.5 m+防撞護欄（0.5+0.5m）；</p><p><b>　　標準跨徑：30m；</b></p><p

23、>　　雙向橫坡∶2.0%；</p><p>　　計算跨徑：28.9m</p><p>　　主梁全長：29.92m</p><p><b>　　1.2.2設計規(guī)范</b></p><p>　　1、《公路工程技術(shù)標準》JTG B01-2014</p><p>　　2、《公路橋涵設計通用規(guī)范》JT

24、G D60-2004</p><p>　　3、《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG D62-2004</p><p>　　4、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ041-2000</p><p>　　5、《公路交通安全設施設計技術(shù)規(guī)范》JTG D81-2006</p><p><b>　　1.3主要材料</b>&

25、lt;/p><p><b>　　1、混凝土</b></p><p>　　1）水泥：應采用高品質(zhì)的強度等級為62.5、52.5、42.5的硅酸鹽水泥，同一座橋的預制梁應采用同一品種水泥。</p><p>　　2）粗骨料：應采用連續(xù)級配，碎石宜采用錘擊式破碎生產(chǎn)。碎石最大粒徑不宜超過20mm，以防混凝土澆筑困難或振搗不密實。</p>&l

26、t;p>　　3）混凝土：預制主梁以及橫隔梁、濕接縫、封錨端、橋面現(xiàn)澆等混凝土均采用C50級別的混凝土；而橋面鋪裝選用瀝青混凝土來鋪裝。</p><p><b>　　2、普通鋼筋</b></p><p>　　普通鋼筋采用R235和HRB335鋼筋。凡鋼筋直徑大于等于12mm者，采用HRB335熱軋帶肋鋼；凡鋼筋直徑小于12mm者，采用R235 (A3)鋼。<

27、/p><p><b>　　3、預應力鋼筋</b></p><p>　　選用抗拉強度標準值fpk =1860MPa的低松弛高強度的鋼絞線，這個鋼筋的力學性能指標能夠符合《預應力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2003）</p><p>　　1.3.1設計參數(shù)及要點</p><p>　　1.混凝土：重力密度γ=26.0kN/

28、，彈性模量EC=3.45×MPa。</p><p>　　2.瀝青混凝土：重力密度γ=24.0kN /。</p><p>　　3.預應力鋼筋：彈性模量Ep=1.95×105 MPa，松馳率ρ=0.035，松馳系數(shù)ζ=0.3。</p><p>　　2 方案的擬定與比選</p><p>　　根據(jù)建設任務，首先進行橋梁的設計方案的

29、擬定與比選。</p><p>　　2.1 方案比選原則</p><p>　　一般情況下設計橋梁的形式應從安全性、實用性、美觀性、經(jīng)濟性等方面考慮。（1）實用性。橋梁必須實用，要有足夠的承載力。能保證行車的暢通、舒適和安全。既滿足當前的需要，又要考慮今后的發(fā)展。要能滿足交通運輸本身的需要，也能適應其他行業(yè)的需要。</p><p>　?。?）安全性。橋梁的設計要能滿足施

30、工及運營階段的受力需要，能夠保證其耐久性和穩(wěn)定性以及在特定地區(qū)的抗震需求。</p><p>　　（3）經(jīng)濟性。經(jīng)濟性關(guān)系到整個工程的賺錢與否，在現(xiàn)在這個市場經(jīng)濟環(huán)境下，經(jīng)濟性是不得不考慮的重要因素。所以在滿足橋梁結(jié)構(gòu)，安全等因素情況下，盡量減少預算，增加收益是至關(guān)重要的。</p><p>　　（4）美觀性。在橋梁設計中應盡量考慮橋梁的美觀性。橋梁的外形要優(yōu)美，要與周圍環(huán)境相適應，合理的輪廓

31、是美觀的主要因素。</p><p>　　同時應滿足受力合理、技術(shù)可靠、施工方便等要求。</p><p><b>　　2.2 比選方案</b></p><p>　　本次設計內(nèi)容。根據(jù)當?shù)氐膶嶋H地形、水文地質(zhì)、氣象、防洪抗震、通航條件，結(jié)合橋梁的實際情況以及上述提出的比選原則，初步擬定以下三種橋梁方案：</p><p>　　

32、方案一：上承式混凝土系桿拱橋</p><p>　　方案二：預應力混凝土簡支T梁橋</p><p>　　方案三：預應力混凝土空心板橋</p><p>　　2.2.1 方案一：上承式混凝土系桿拱橋</p><p>　　方案一采用上承式混凝土系桿橋，跨長30m。采用等截面無鉸拱。矢高4.8m，矢跨比0.16。主拱圈采用小石子混凝土砌筑片石。橋型布置

33、圖如下圖2.1所示。</p><p>　　圖2.1 上承式混凝土系桿拱橋</p><p>　　2.2.2方案二：預應力混凝土簡支T梁橋</p><p>　　方案二采用預應力混凝土簡支T梁橋，標準跨徑30m，橋?qū)?.5m，橋面設有2.0%的雙向橫坡。橫截面布置三片梁，梁高均為2m，T梁兩側(cè)預留0.425m的濕接縫。橋型布置圖如下圖2.2所示，橫斷面如下圖2.3所示，&

34、lt;/p><p>　　圖2.2 T梁橋橋型布置圖</p><p><b>　　圖2.3 橫斷面圖</b></p><p>　　2.2.3方案三：預應力混凝土空心板橋方案</p><p>　　方案三采用預應力混凝土空心板橋，跨徑為30m，橋型布置圖如下圖2.4所示。橫斷面采用標準1.25米空心板。橫斷面圖如下圖2.5所示。&

35、lt;/p><p>　　圖2.4 空心板橋橋型布置圖</p><p><b>　　圖2.5 橫斷面圖</b></p><p><b>　　2.3比選結(jié)果</b></p><p>　　全面考慮上述各方案的優(yōu)缺點與指標，最后選定一個符合當前條件的最佳方案。</p><p>　　三個橋

36、梁方案的方案比選見表2.3.1.</p><p>　　表2.3.1 方案比選表</p><p>　　遵循“實用、經(jīng)濟、安全和美觀”的基本原則。在實用、經(jīng)濟和安全的前提下，使得橋梁具有優(yōu)美的外形，并與周圍的環(huán)境相協(xié)調(diào)。方案一橋型美觀，但是其施工工序較為復雜，并且需要設置單向推力墩，增加造價，不經(jīng)濟。方案三施工工序簡單，速度快且工藝成熟。但是結(jié)合當?shù)貙嶋H情況要求且本橋擬定跨徑30米，明顯方案二

37、具備方案三所擁有的優(yōu)點同時更符合當?shù)氐膶嶋H情況。故采用方案二為最佳設計方案。</p><p><b>　　3.主梁尺寸設計</b></p><p>　　3.1主梁間距和主梁片數(shù)</p><p>　　主梁間距按照要求隨梁高與跨徑的增大而加寬較為經(jīng)濟，同時增大翼板的寬度對增加主梁截面效率指標ρ很有效，所以在條件允許下加寬一定的T梁翼板。本設計中邊梁

38、翼板的寬度為2187.5mm，中梁翼板的寬度為2125mm。，為了保證橋梁的整體的受力性能，本設計中的橋面板應用現(xiàn)澆的混凝土剛性接頭。主梁在工作的截面有兩種截面：預應力、運輸、吊裝階段的小毛截面和運營階段的大毛截面。結(jié)合凈—5.5 m+防撞護欄（0.5+0.5m）的橋?qū)捠褂靡螅瑪M選用三片主梁。</p><p>　　3.2主梁跨中主要尺寸擬定</p><p><b>　?。?）主

39、梁高度</b></p><p>　　預應力混凝土簡支梁橋的主梁高度按截面形式、主梁片數(shù)以及建筑高度要求，可在較大范圍內(nèi)變化。對于常用的等截面簡支梁，其高跨比可在1/15~1/25內(nèi)選取，通常隨跨徑增大而取較小值，隨梁數(shù)減少而去較大值。從經(jīng)濟觀點出發(fā)，當橋梁建筑高度不受限制時，采用較大的梁高顯然是有利的，因為這樣比較節(jié)省預應力鋼筋。故本橋采用2m的主梁高度比較適合。</p><p&g

40、t;　?。?）主梁截面細部尺寸</p><p>　　T梁翼板的厚度決定于橋面板承受的車輪局部荷載的荷載要求，同時應該考慮能否滿足主梁受彎的時候上翼板受壓之后的強度要求。故在本次設計中預制T梁的翼板厚度取用160mm，翼板跟部加厚到250mm。</p><p>　　而在預應力的混凝土梁中腹板內(nèi)的主拉應力比較小，腹板厚度通常由布置的預置孔道的構(gòu)造來設計，另外從腹板自身需要的穩(wěn)定情況下出發(fā)，腹板

41、的厚度一般不小于其高度的1/15。而馬蹄尺寸則由布置的預應力鋼束的需求設計。設計實踐證明，馬蹄面積占截面總面積的10%—20%為合適。</p><p>　　按照以上擬訂的外形尺寸就可以繪出預制梁的截面圖。如下圖3.2.1</p><p>　　圖3.2.1 主梁尺寸圖</p><p>　?。?）計算截面幾何特征</p><p>　　將主梁跨中截

42、面劃分成五個規(guī)則圖形的小單元。</p><p>　　表3.2.1跨中截面幾何特征計算表</p><p>　　（4）驗算截面效率指標ρ</p><p><b>　　上核心距： </b></p><p><b>　　下核心距： </b></p><p><b>　　截面

43、效率指標：</b></p><p>　　表明以上出擬的主梁跨中是合理的。</p><p>　　3.3橫截面沿跨長的變化</p><p>　　橫截面的T梁翼板厚度不變，沿跨馬蹄部分逐漸提高，到了梁板處腹板加厚到與馬蹄同寬，為50cm。主梁的基本布置到這里就基本結(jié)束了。</p><p><b>　　3.4橫隔梁的布置<

44、/b></p><p>　　由于主梁較長，為了減少跨中彎矩的影響，全梁共設置了五道橫隔梁，分別設置于跨中，兩個四分點以及梁端點處。其間距分別為7.2m和7.25m，其中跨中與四分點處間距為7.2m，四分點與梁端間距為7.25m。</p><p><b>　　3.5橫斷面布置圖</b></p><p>　　橫斷面布置如下圖3.5.1，半立面

45、圖如下圖3.5.2</p><p>　　圖3.5.1橫斷面布置圖</p><p>　　圖3.5.2半立面圖</p><p>　　4汽車荷載橫向分布系數(shù)</p><p>　　4.1 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算</p><p>　　4.1.1支座處橫向分布系數(shù)計算</p><p>　　當荷載位于支點處

46、時，應按杠桿原理法計算。按照最不利的位置布置汽車荷載，繪制橫向影響線圖。如下圖4.1所示。</p><p>　　1、2號梁影響線均按照最不利位置，將汽車荷載布置于1、2號梁之間。</p><p>　　圖4.1支點處影響線圖</p><p><b>　　一號梁： </b></p><p><b>　　二號梁：&l

47、t;/b></p><p>　　4.1.2跨中處橫向分布系數(shù)計算</p><p>　　此橋在跨度內(nèi)設有橫隔梁，具有強大的橫向連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為： (屬于窄橋)</p><p>　　故可按偏心壓力法來繪制橫向影響線并計算橫向分布系數(shù) 。</p><p>　　而普通偏心壓力法由于作了橫隔梁近似絕對剛性和忽略主梁抗扭剛度的兩項假定

48、，這就導致了邊梁受力偏大的計算結(jié)果。為了彌補偏心壓力法的不足，國內(nèi)外也廣泛的采用考慮主梁抗扭剛度的修正偏心壓力法。這一方法既不失偏壓法之優(yōu)點，又避免了結(jié)果偏大的缺陷。故本計算采用修正后的偏心壓力法。</p><p><b>　　1.計算I和IT </b></p><p>　　根據(jù)已經(jīng)列出的T梁圖可計算主梁截面重心位置 </p><p>　　翼板

49、的換算平均高度：</p><p><b>　　主梁抗彎剛性</b></p><p><b>　　對于翼板，,查表得</b></p><p>　　對于梁肋，,查表得c2取0.311，則</p><p>　　2. 計算抗扭修正系數(shù)β</p><p>　　由于梁數(shù)為3根，ε=1

50、.09，并取G=0.425E，代入式得：</p><p>　　本橋梁數(shù)n=3，梁間距為2.125m，則：</p><p>　　故1號梁橫向影響線的豎標值為：</p><p>　　同理，2號梁橫向影響線的豎標值為：</p><p>　　由豎標值繪制1、2號梁橫向影響線，如圖4.1.2.1</p><p>　　圖4.2跨中

51、處影響線圖</p><p><b>　　1號梁：</b></p><p><b>　　2號梁：</b></p><p><b>　　則可以得表4.1</b></p><p>　　表4.1荷載橫向分布系數(shù)匯總表</p><p><b>　　5主梁

52、作用效應</b></p><p>　　5.1永久作用效應計算</p><p>　　5.1.1.永久作用集度</p><p>　　1.一期恒載g1（不包括濕接縫）；預制T梁重力密度取γ=26KN/ </p><p>　?。?）跨中截面段主梁自重（四分點截面至跨中截面，長9.85m）</p><p>　　G(1

53、)=0.784×26×9.85=200.78KN</p><p>　?。?）馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長3.6m）</p><p>　　G(2)=(1.222375+0.784)÷2×26×3.6=93.90KN</p><p>　　（3）支點段梁的支座（長1.51m）</p><p>　

54、　G(3)=1.222375×26×1.51=47.99KN</p><p>　?。?）邊主梁的橫隔梁</p><p><b>　　中橫隔梁體積：</b></p><p><b>　　端橫隔梁體積： </b></p><p>　　故半跨內(nèi)橫隔梁重力為：</p>&l

55、t;p>　?。?）預制梁一期恒載g1</p><p><b>　　2.二期恒載g2</b></p><p>　?。?）現(xiàn)澆T梁翼板集度</p><p>　　G(5)=0.425×0.16×26=1.768KN/m</p><p>　　（2）邊梁橫隔梁現(xiàn)澆部分集度</p><p

56、>　　中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：0.19×0.6×1.7=0.18696m3</p><p>　　端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：0.19×0.6×1.78=0.20976m3</p><p><b>　　故</b></p><p><b>　?。?）鋪裝</b></p>

57、<p>　　8cm C50混凝土鋪裝：0.08×5.5×26=11.44KN/m</p><p>　　10cm瀝青混凝土鋪裝：0.1×5.5×24=13.2KN/m</p><p>　　將橋面鋪裝分攤給3片主梁，則</p><p>　　G（7） =(11.44+13.2)÷3=8.21KN/m</

58、p><p>　　（4）兩側(cè)防撞護欄分別為4.99KN/m</p><p>　　將兩側(cè)防撞護欄分攤給3片主梁，則</p><p>　　G（8）=4.99×2÷3=3.327KN/m</p><p>　　（5）邊梁二期恒載 </p><p>　　5.1.2永久作用效應</p><p&g

59、t;　　主梁彎矩和剪力的計算公式為：</p><p>　　設x為計算截面距離左邊支座的距離,并令，恒載作用效應計算圖如下圖5.1</p><p>　　圖5.1橫在內(nèi)力計算圖式</p><p>　　則可以計算恒載作用計算效應表：</p><p>　　表5.1恒載作用計算效應表</p><p>　　5.2可變作用效應計算&

60、lt;/p><p>　　5.2.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)</p><p>　　按《橋規(guī)》4.3.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計算結(jié)構(gòu)的頻率。簡支梁橋的頻率可采用下列公式估算：</p><p><b>　　其中， </b></p><p>　　根據(jù)本橋的基頻，可算出汽車荷載沖擊系數(shù)為：</p>

61、<p>　　按《橋規(guī)》4.3.1條，本橋二車道，不需要折減。</p><p>　　5.2.2車道荷載取值</p><p>　　根據(jù)《橋規(guī)》4.3.1條，公路—II級的均布荷載 和集中荷載值 為：</p><p>　　橋梁計算跨徑不大于5m時，pk=180KN；橋梁計算跨徑不小于50m時，pk=360KN；橋梁計算跨徑在5~50m之間時， 值應用直線內(nèi)插

62、法計算得。故：</p><p><b>　　計算彎矩時： </b></p><p><b>　　計算剪力時： </b></p><p>　　5.2.3活載作用效應計算</p><p>　　在活載作用效應計算中，應該考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化，支點處橫向分布系數(shù)取 ，從支點至第一根橫梁段，橫向

63、分布系數(shù)從 過渡到 ，其余梁段均取 。</p><p>　　根據(jù)公式計算跨中、 的荷載效應標準值 </p><p>　　一列車布載設計，其橫向折減系數(shù)ξ=1，汽車荷載的局部加載沖擊系數(shù)（1+μ）=1.26，ωj為內(nèi)力影響線的面積，y為內(nèi)力影響線的豎標值。</p><p><b>　?。?）跨中截面</b></p><p>

64、;　　圖5.2跨中截面活載效應計算圖</p><p><b>　　彎矩：；</b></p><p><b>　　1號梁：</b></p><p><b>　　2號梁：</b></p><p><b>　　剪力： ;</b></p><p

65、><b>　　1號梁：</b></p><p><b>　　2號梁：</b></p><p>　?。?）四分點截面： </p><p>　　圖5.3四分點截面活載效應計算圖</p><p><b>　　彎矩： ;</b></p><p><b

66、>　　1號梁：</b></p><p><b>　　2號梁： </b></p><p><b>　　剪力： ;</b></p><p><b>　　1號梁：</b></p><p><b>　　2號梁：</b></p>&l

67、t;p><b>　　（3）支點截面：</b></p><p>　　圖5.4支點截面活載效應計算圖</p><p><b>　　1號梁：</b></p><p>　　橫向分布系數(shù)變化區(qū)段長度：</p><p><b>　　則,因此： </b></p><

68、p><b>　　故</b></p><p><b>　　2號梁：</b></p><p><b>　　故</b></p><p>　　5.2.4主梁作用效應組合</p><p>　　按照《橋規(guī)》4.1.6~4.1.8規(guī)定，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應選擇了三種最不利的效應組

69、合：短期效應組合、標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合。在此選擇了荷載作用效應值最大的邊梁進行主梁作用效應組合。如下表：</p><p>　　表5.2主梁作用效應組合值表</p><p>　　6 鋼筋面積的估算及鋼束布置</p><p>　　6.1預應力鋼筋截面積估算</p><p>　　按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預應力鋼筋數(shù)量</p

70、><p>　　對于A類部分預應力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，由下式可得跨中截面所需的有效預加力為</p><p>　　式中的 為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應組合計算的彎矩值；由主梁作用效應組合值表有:</p><p>　　設預應力鋼筋的截面重心距截面的下緣是ap=180mm，那么預應力鋼筋的合力作用點至截面的重心軸的距離為ep=yb-ap=1115mm

71、；鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來計算，由截面幾何特性表可得跨中截面全截面面積A=852000mm2，全截面對抗裂性驗算邊緣的彈性抵抗距為；所以有效預加力合力為</p><p>　　預應力的鋼筋的張拉控制力為，預應力的損失按張拉時控制的應力的20%來估計，那么可以得到需要的預應力鋼筋的面積為</p><p>　　采用3束7?15.2鋼絞線，預應力鋼筋的截面積為。采用夾片式群錨，?

72、85金屬波紋管成孔。</p><p>　　6.2預應力鋼筋布置</p><p>　　6.2.1預應力鋼筋布置</p><p>　　在彎矩最大的跨中截面處，應盡可能使預應力鋼筋的重心降低（即盡量增大偏心距 值），使其產(chǎn)生較大的預應力負彎矩來平衡外荷載引起的正彎矩。對于后張法構(gòu)件，預應力鋼筋預留孔道之間的水平凈距，應保證混凝土中最大集料在澆筑混凝土時能順利通過，同時也要

73、保證預留孔道間不致串孔（金屬預埋波紋管除外）和錨具布置的要求等。后張法構(gòu)件預應力鋼筋直線管道之間的水平凈距不應小于40mm，且不宜小于管道直徑的0.6倍；對于預埋的金屬或塑料波紋管和鐵皮管，在豎直方向可將兩管道疊置;普通鋼筋和預應力直線型鋼筋的最小混凝土保護層厚度（鋼筋外緣或管道外緣至混凝土表面的距離）不應小于鋼筋公稱直徑，后張法構(gòu)件預應力直線型鋼筋不應小于管道直徑的1/2。參考已有的設計圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構(gòu)造要求，對跨中截面的預

74、應力鋼筋進行初步布置。如下圖6.1</p><p>　　圖6.1端部及跨中預應力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）</p><p>　　a）預制梁端部b)鋼束在端部錨固位置c)跨中截面鋼束位置</p><p>　　6.2.2錨固面鋼束布置</p><p>　　為使施工方便，全部3束預應力鋼筋均錨于梁端，如上圖a、b。這樣布置符合均勻分散的原則，不僅

75、能滿足張拉的要求，而且N1、N2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預剪力。</p><p>　　6.2.3其它截面鋼束位置及傾角計算</p><p>　?、黉撌鴱澠鹦螤?、彎起角θ及其彎曲半徑</p><p>　　采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預應力鋼筋的預加力垂直作用于錨墊板，N1、N2和N3彎起角θ均取θ0=7.50；各鋼束的彎曲半徑為：RN1=80000

76、mm；RN2=25000mm；RN1=25000mm。</p><p>　?、阡撌骺刂泣c位置的確定</p><p>　　以N1號鋼束為例計算，各鋼束彎起布置如下圖6.2</p><p>　　圖6.2曲線預應力鋼筋計算圖</p><p>　　由確定導線點距錨固點的水平距離</p><p>　　由確定彎起點至導線點的水平

77、距離</p><p>　　所以彎起點至錨固點的水平距離為</p><p>　　則彎起點至跨中截面的水平距離為·</p><p>　　根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點沿切線方向至導線點的距離與彎起點至導線點的水平距離相等，所以彎止點至導線點的水平距離為</p><p>　　故彎止點至跨中截面的水平距離為</p><p

78、>　　同理可以計算N2、N3的控制點位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總與下表</p><p>　　表6.1各鋼束彎曲控制要素表</p><p>　　③各截面鋼束位置及其傾角計算</p><p>　　仍以N1號鋼束為例，計算鋼束上任一點i離梁底距離ai=a+ci及該店處鋼束的傾角θi，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=290mm；ci為i點所在計算截面處鋼束位

79、置的升高值。</p><p>　　計算時，首先應判斷處i點所在處的區(qū)段，然后計算θi及ci，即</p><p>　　當時，i點位于直線段還未彎起，ci=0，故ai=a；θi=0</p><p>　　當時，i點位于圓弧彎曲段，θi及ci按下式計算，即</p><p>　　當時，i點位于靠近錨固端的直線段，此時θi=θ0=80，ci按下式計算，即

80、</p><p>　　各截面鋼束位置ai及其傾角θi計算值見下表</p><p>　　表6.2各截面鋼束彎起表</p><p>　?、茕撌綇澏蔚奈恢眉捌綇澖?lt;/p><p>　　N2、N3二束預應力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N2、N3在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板

81、中心線上，為了便于施工中布置預應力管道，N2、N3在梁中平彎采用相同的形式，其平彎位置如下圖所示。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為</p><p>　　圖6.3鋼束平彎示意圖</p><p>　　6.3非預應力鋼筋截面積估算及布置</p><p>　　按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預應力的鋼筋的數(shù)量：</p><p>　　而確定預應

82、力的鋼筋的數(shù)量之后，非預應力的鋼筋依照正截面的承載能力極限狀態(tài)的計算值來配筋。</p><p>　　假設預應力的鋼筋和非預應力的鋼筋的合力點到截面的底邊的距離是a=120mm，則有</p><p>　　先假定為第一類T形截面，由公式計算受壓區(qū)高度x，即</p><p>　　1.0×7211.36×106=22.4×2125x（1880?

83、x/2）</p><p>　　求得x=82.4mm， </p><p>　　故x=82.4mm<188mm</p><p>　　則依照正截面的承載力計算要求的非預應力的鋼筋截面積為</p><p>　　按照最為經(jīng)濟的做法應該采用5根直徑為16mm的HRB335鋼筋，提供的鋼筋截面積為As=1005mm2。不過本設計中考慮到安全等方面采用

84、5根直徑為25mm的HRB335鋼筋，提供的鋼筋截面積為As=2454mm2在梁底布置成一排，其間距分別為84和109mm，鋼筋重心到底邊的距離為as=60mm。如下圖6.4</p><p>　　6.4非預應力鋼筋布置圖</p><p>　　7主梁截面幾何特性計算</p><p>　　后張法預應力混凝土梁主梁截面幾何特性應根據(jù)不同的受力階段分別計算。本計算中的T型梁

85、從施工到運營經(jīng)歷了如下三個階段。</p><p>　?。?）主梁混凝土達到設計強度的90%后，進行預應力的張拉，此時管道尚未壓漿，所以其截面特性為計入非預應力鋼筋影響（將非預應力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計算中應扣除預應力管道的影響，T梁翼板寬度為1700mm。</p><p>　　（2）灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆425mm濕接縫</p><p>

86、;　　預應力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預應力鋼筋能夠參與截面受力。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆425mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所以此時的截面特性計算采用計入非預應力鋼筋和預應力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度仍為1700mm。</p><p>　?。?）橋面、防撞護欄施工和營運階段</p><p>　　橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時截面特性計算采用計入非預應力

87、鋼筋和預應力鋼筋影響的換算截面,T梁翼板有效寬度為2125mm。</p><p>　　截面幾何特性的計算如下表：</p><p>　　表7.1第一階段跨中截面幾何特性計算表</p><p>　　表7.2第一階段支點截面幾何特性計算表</p><p>　　表7.3第二階段跨中截面幾何特性計算表</p><p>　　表7.

88、4第二階段支點截面幾何特性計算表</p><p>　　表7.5第三階段跨中截面幾何特性計算表</p><p>　　表7.6第三階段支點截面幾何特性計算表</p><p>　　注：αES=Es/Ec=2.0×105/3.45×104=5.797；</p><p>　　注：αES=Es/Ec=1.95×105/3.4

89、5×104=5.652</p><p>　　其它受力階段控制截面幾何特性如下表7.7</p><p>　　表7.7各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表</p><p>　　8持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算</p><p>　　8.1正截面承載力計算</p><p>　　一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承

90、載力的計算。</p><p>　　先按第一類T形截面梁，略取構(gòu)造鋼筋影響，由下式計算混凝土受壓區(qū)高度x，即</p><p>　　受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實是第一類T形截面梁。</p><p>　　跨中截面的預應力鋼筋和非預應力鋼筋的布置上面的圖已經(jīng)說明，預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力作用點到截面底邊距離a為</p><p>　　所以h0

91、=h?a=2000?161.1=1838.9mm</p><p>　　從主梁效應組合值表可知，梁跨中截面彎矩組合設計值Md=7211.36kN·m。截面抗彎承載力由下式計算得</p><p>　　所以跨中截面正截面承載力滿足要求。</p><p>　　8.2斜截面承載力計算</p><p>　?。?）斜截面抗剪承載力計算</p

92、><p>　　根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土 橋涵設計規(guī)范》，計算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計算位置應按下列規(guī)定采用：</p><p>　　1.距支座中心處h/2截面；</p><p>　　2.受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面；</p><p>　　3.錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；</p><p>　　4.箍

93、筋數(shù)量或間距改變處的截面；</p><p>　　5.構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。</p><p>　　本設計以四分點截面進行斜截面抗剪承載力驗算。</p><p>　　首先，根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即</p><p>　　式子中的Vd為驗算截面處剪力組合設計值，這里Vd=589.72kN；fcu，k為混凝土強度等級，這里fcu，k

94、=50MPa；b=200mm（腹板厚度）；h0為相應于剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼筋和非預應力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點距截面下緣的距離為</p><p>　　所以h0=2000?229.9=1770.1mm；α2為預應力提高系數(shù)，α2=1.25；代入上面的式子可得γ0Vd=1.0×589.72=589.72kN</p>&

95、lt;p>　　計算表明，截面尺寸滿足要求，但是需要配置抗剪鋼筋。</p><p>　　斜截面抗剪承載力按照下式計算，即</p><p><b>　　式子中</b></p><p>　　其中α1——異號彎矩影響系數(shù)，α1=1.0；</p><p>　　α2——預應力提高系數(shù)，α2=1.25；</p>&

96、lt;p>　　α3——受壓翼緣的影響系數(shù)，α3=1.1。</p><p>　　按照箍筋的構(gòu)造要求：</p><p>　　1.鋼筋混凝土梁應設置直徑不小于8mm且不小于1/4主鋼筋直徑的箍筋。箍筋的最小配筋率，R235鋼筋時，（ρsv）min=0.18%；HRB335鋼筋時，（ρsv）min=0.12%</p><p>　　2.箍筋的間距（指沿構(gòu)件縱軸方向箍筋軸

97、線之間的距離）不應大于梁高的1/2且不大于400mm；當所箍鋼筋為按受力需要的縱向受壓鋼筋時，應不大于受壓鋼筋直徑的15倍，且不應大于400mm。支座中線向跨徑方向長度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。</p><p>　　故箍筋選用單肢直徑為12mm的HRB335鋼筋，fsv=280MPa，間距sv=100mm，則Asv=78.54mm2，故</p><p><b&

98、gt;　　，滿足要求。</b></p><p>　　采用全部3束預應力鋼筋的平均值，即。所以</p><p>　　說明主梁鋼束錨固處的斜截面抗剪承載力滿足要求。非預應力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲備，未予考慮。其它截面均如上述方法計算，計算結(jié)果均滿足抗剪承載力要求。 （2）斜截面抗彎承載力</p><p>　　由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長

99、方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強度一般不控制設計，故不另行驗算。</p><p>　　9鋼束預應力損失估算</p><p>　　9.1預應力鋼筋張拉（錨下）控制應力σcon</p><p>　　按照《公路橋規(guī)》規(guī)定采用</p><p>　　9.2鋼束預應力損失</p><p>　　9.2.1預應力鋼筋與管道

100、間摩擦引起的預應力損失σl1</p><p><b>　　由下式計算</b></p><p>　　對于跨中截面：x=l/2+d；d為錨固點到支點中線的水平距離；μ、k分別為預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的系數(shù)影響，采用預埋金屬波紋管成型時，μ=0.25，k=0.0015；θ為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里N1只有豎彎，其角度為θN

101、1=θ0=7.5°，N2和N3不僅有豎彎還有平彎，其角度應為管道轉(zhuǎn)過的空間角度，其中豎彎角度為θv=7.5°，平彎角度為θH=2×7.024°=14.048°，所以空間轉(zhuǎn)角為</p><p>　　跨中截面各鋼束摩擦力應力損失值σl1如下表</p><p>　　表9.1跨中截面摩擦應力損失σl1計算</p><p>　

102、　對于四分點截面：x=l/4+d；d為錨固點到支點中線的水平距離；μ、k分別為預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的系數(shù)影響，采用預埋金屬波紋管成型時，μ=0.25，k=0.0015；θ為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里N1只有豎彎，其角度為θN1=3.047°，N2=6.512°，N3不僅有豎彎還有平彎，其角度應為管道轉(zhuǎn)過的空間角度，其中豎彎角度為θv=7.5°，平彎角度為θ

103、H=2×7.024°=14.048°，所以空間轉(zhuǎn)角</p><p>　　表9.2四分點截面摩擦應力損失值σl1計算</p><p>　　對于支點點截面：x=d；d為錨固點到支點中線的水平距離；μ、k分別為預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的系數(shù)影響，采用預埋金屬波紋管成型時，μ=0.25，k=0.0015；θ為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)

104、過的角度，這里θN1=θN2=θN3=0°。</p><p>　　表9.3支點截面摩擦應力損失值σl1計算</p><p>　　則各截面摩擦應力損失值σl1得平均值如下表9.2.1.4</p><p>　　表9.4各設計控制截面σl1平均值</p><p>　　9.2.2錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失（σl2）</p>

105、<p>　　計算錨具變形、鋼筋回縮引起的應力損失，后張法曲線布鋼筋的結(jié)構(gòu)構(gòu)件應該顧及錨固之后反摩阻的影響值。依照下式計算反摩阻影響的長度值lf，即：</p><p>　　式子中∑△l為張拉端錨具的變形值，查《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》可得，夾片式錨具頂壓張拉時，錨具△l為4mm；△σd是單位長度時由管道摩阻而引起的預應力的損失，△σd=（σ0?σl）/l；σ0為張拉端錨下張拉控制應力

106、，σl為扣除沿途管道摩擦的損失之后，錨固端的預拉應力，σl=σ0?σl1；l是張拉端到錨固端的距離，這里的錨固端為跨中截面。將各束預應力鋼筋的反摩阻影響長度列表計算于下表。</p><p>　　表9.5摩阻影響長度計算表</p><p>　　求得lf后可知三束預應力鋼絞線均滿足lf≤l，故距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的在考慮反摩阻之后的預應力的損失△σx（σl2）按照下式計

107、算，即</p><p>　　式子中的△σ為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預應力損失，△σ=2△σdlf。若x>lf則表示該截面不受反摩阻的影響。將各控制截面△σx（σl2）的計算列于下表9.2.2.2</p><p>　　表9.6錨具變形引起的預應力損失計算表</p><p>　　9.2.3預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失</p&g

108、t;<p>　　混凝土彈性壓縮引起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算。對于簡支梁可取l/4截面按照下式計算，并以其計算結(jié)果作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的平均值。</p><p>　　其中m=3；αEP為預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實際強度等級計算，即</p><p>　　截面特性按照第一階段取用，其中</p><

109、p><b>　　所以 </b></p><p>　　9.2.4鋼筋松弛引起的預應力損失（σl5）</p><p>　　對于采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預應力損失按照下式計算，即</p><p>　　式子中張拉系數(shù)ψ取0.9；鋼筋松弛系數(shù)ξ取0.3；傳力錨固時的鋼筋應力仍采用四分點截面的應力值作為全梁的平均值計算

110、，故</p><p><b>　　所以</b></p><p>　　9.2.5混凝土收縮、徐變引起的損失（σl6）</p><p>　　混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失可按下式計算，即</p><p>　　式子中εcs(tu,t0)、φ(tu,t0)——加載齡期為t0時混凝土收縮應變終極值和徐變系數(shù)

111、終極值；</p><p>　　t0——加載齡期，即達到設計強度為90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算則有： ,則可得t0≈20d；對于二期恒載G2的加載齡期t’0，假定t’0=90d。</p><p>　　該梁所屬的橋位于一般地區(qū)，相對濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度由跨中T梁圖截面可得2Ac/u≈2×852000/7634≈223，由此根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土 橋涵設計規(guī)

112、范》里的表6.2.7并插值得到相應的徐變系數(shù)終極值為φ(tu,t0)= φ(tu,20)=1.76、φ(tu, t’0)= φ(tu,90)=1.31；混凝土收縮應變終極值為εcs(tu,20)=2.2×10?4。</p><p>　　σpc為在考慮傳力錨固時在跨中和l/4截面的全部受力的鋼筋截面的重心處，由Np1、MG1、 MG2所引起的混凝土的正應力的平均值。但是考慮到到其加載齡期的不同，MG2按徐

113、變系數(shù)變小乘上折減系數(shù)φ(tu, t’0)/ φ(tu,20)。計算Np1和MG1引起的應力應該應用第一階段截面特性的數(shù)據(jù)，計算MG2引起的應力時采用第三階段截面特性的數(shù)據(jù)。</p><p><b>　　跨中截面 </b></p><p><b>　　四分點截面</b></p><p>　　所以

114、</p><p>　　，取跨中與四分點截面的平均值計算，則</p><p><b>　　跨中截面</b></p><p><b>　　四分點截面</b></p><p><b>　　所以</b></p><p><b>　　將以上各項代入即得&

115、lt;/b></p><p>　　則將各截面鋼束應力損失平均值及有效預應力匯總于下表</p><p>　　表9.7各截面鋼束預應力損失平均值及有效預應力匯總表</p><p><b>　　10應力驗算</b></p><p>　　10.1短暫狀況的正應力驗算</p><p>　　構(gòu)件在制作、

116、運輸及安裝等施工階段，混凝土強度等級為C45。在預加力和自重作用下的截面邊緣混凝土的法向壓應力應符合下式要求。</p><p>　　短暫狀況下（預應力階段）梁跨中截面上、下緣的正應力</p><p><b>　　上緣： </b></p><p><b>　　下緣： </b></p><p>　　其中

117、NpI=σPI×Ap=1268.57×2919=3702.96×103N，MG1=2579.86kN·m。截面特性取用截面幾何特性匯總表中的第一階段的截面特性。代入上式得</p><p>　　預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應力，故預拉區(qū)只需配置配筋率不小于0.2%的縱向鋼筋即可。<

118、;/p><p>　　支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應力驗算與上述方法一致。均滿足要求。</p><p>　　10.2持久狀況的正應力驗算</p><p>　　10.2.1截面混凝土的正應力驗算</p><p>　　對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配設曲線筋束的關(guān)系，應取跨中、四分點、八分點、支點及鋼束突然變化處分別進行驗算。應力計算的作

119、用（或荷載）取標準值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。本設計以跨中截面進行驗算。</p><p>　　此時有MG1=2579.86kN·m，MG21=273.84kN·m，MG22+MQ=1204.48+0+1672.53=2877.01kN·m，NpII=σPII×Ap?σl6As=1170.77×2919?66.12×2454=3255.22×103

120、N，</p><p>　　跨中截面混凝土上邊緣壓應力計算值為</p><p>　　持久狀況下跨中截面混凝土正應力驗算滿足要求。</p><p>　　10.2.2持久狀況下預應力鋼筋的應力驗算</p><p>　　由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預應力鋼筋截面重心處的混凝土應力為</p><p><b>　　所以鋼束

121、應力為</b></p><p>　　計算表明預應力鋼筋拉應力超過了規(guī)范規(guī)定值。但其比值（1213.15/1209?1）=0.34%<5%，可以認為鋼筋應力滿足要求。</p><p>　　10.3持久狀況下的混凝土主應力驗算</p><p>　　本設計取用剪力和彎矩都有較大的四分點截面為例進行計算。</p><p>　　10.

122、3.1截面面積矩計算</p><p>　　按照下圖進行計算。其中計算點分別取上梗肋a-a處、第三階段截面重心軸x0-x0處及下梗肋b-b處。如下圖10.1</p><p>　　圖10.1四分點截面</p><p>　　現(xiàn)以第一階段截面梗肋a-a以上面積對凈截面重心軸xn-xn的面積矩Sna計算為例子 同理可得，不同計算點處的面積矩，現(xiàn)匯總于下表10.3.1.1

123、</p><p>　　表10.1面積矩計算表</p><p>　　10.3.2主應力計算</p><p>　　以上梗肋a-a的主應力計算為例計算。</p><p><b>　　應力</b></p><p>　　剪應力的計算按下式進行，其中VQ為可變作用引起的剪力標準值組合，VQ=VQ1+VQ2=1