斗式提升機畢業(yè)設計說明書

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p>　　1 斗式提升機的概述2</p><p>　　1.1 斗式提升機的概述以及發(fā)展現(xiàn)狀2</p><p>　　1.2 NE系列斗提機的原理和主要結構3</p><p>　　1.3 斗式提升機的分類3</p><p>　　1.4

2、 設計方案的說明4</p><p>　　2 斗式提升機畚斗和輸送鏈的選擇5</p><p>　　2.1 畚斗型號的選取5</p><p>　　2.2 鏈條的選擇8</p><p>　　2.3 鏈輪的選擇9</p><p>　　3 斗式提升機傳動系統(tǒng)的設計計算10</p><p>　　

3、3.1 電動機的選擇10</p><p>　　3.2 鏈傳動的設計14</p><p>　　3.3 軸的設計17</p><p>　　4 斗式提升機的結構尺寸19</p><p><b>　　5 維修保養(yǎng)22</b></p><p><b>　　設計總結23</b>

4、;</p><p><b>　　謝詞24</b></p><p><b>　　參考文獻25</b></p><p>　　1 斗式提升機的概述</p><p>　　1.1 斗式提升機的概述以及發(fā)展現(xiàn)狀</p><p>　　斗式提升機是專門用在豎直或者大傾角方向上輸送物料的設

5、備，它的優(yōu)點是能垂直方向輸送物料，占地面積很小。與傾斜的帶式輸送機相比，提升機同樣的高度所需通過的輸送路程可大為縮短。斗式提升機按型號可分為TD，HL，TB，NE等型號，TD型應用最為廣泛，牽引構件時皮帶，速度比較高，主要適用于輸送松散密度較小的粉狀和粒狀以及小塊狀無磨琢性的散裝物料，其驅動功率較小，產(chǎn)量不高。而NE型斗式提升機是新型的技術，采用板鏈式的牽引構件，輸送量較大，提升高度高，同時尺寸也隨之增大，驅動功率也增大。 </p

6、><p>　　國內外斗式提升機的發(fā)展很快，主要體現(xiàn)在:一方面是功能的多元化、應用范圍的擴大。如NE系列斗式提升機的出現(xiàn)。另一方面是斗提機的輸送量、提升高度等有所改進，并成為未來發(fā)展的核心方向。目前，我國生產(chǎn)的斗提機類型較多，主要特點是：驅動功率小，主要是在物料的提升過程中幾乎無回料和挖料現(xiàn)象，因此無效功率少；提升范圍廣，提升高度高，運行可靠、平穩(wěn)，可提升物料的類型廣；提升機的喂料采用流入式，無需料斗挖料，材料之間不易

7、發(fā)生擠壓和碰撞現(xiàn)象。雖是如此，但是我國的斗提機技術與國外還是存在不小的差距。( R. l/ t& X) H0 J; `4 ^</p><p>　　1.2 NE系列斗提機的原理和主要結構</p><p>　　板鏈式斗式提升機主要由運行部件、驅動裝置、上部裝置、中部機殼、下部裝置組成。</p><p>　　運行部件---由料斗和專用板式鏈條組成,NE400采用雙

8、排鏈。</p><p>　　驅動裝置---主要采用多種驅動組合驅動,驅動平臺上裝有檢修架和欄桿，分左裝和右裝兩種。</p><p>　　上部裝置---為了防止鏈條擺動安裝有軌道(雙排鏈)、棘輪逆止器、卸料口裝有防回料橡膠板。</p><p>　　中間節(jié)---部分中間節(jié)裝有軌道(雙鏈),用來防止鏈條在工作中左右擺動。</p><p>　　下部裝

9、置---安裝有自動張緊裝置，NE400主要用沉重箱來做張緊裝置。</p><p>　　板鏈式斗式提升機的特點：上下鏈輪采用 ZG310-570。整體調質，HB229-269齒面淬火HRC40~48。</p><p>　　板鏈：鏈板采用 45 # HRC36~42 。</p><p>　　a、采用的板鏈有很高的剪切強度、疲勞強度以及耐磨性能，運轉故障率低，使用壽命長；

10、</p><p>　　b 、板鏈的速度較低，一般在0.5m/s左右；</p><p>　　c、 料斗的容量較大但是斗距很小，驅動功率低但是輸送量大。尤為適應提升破碎后的石灰石和水泥熟料(≥NE50)。</p><p>　　1.3 斗式提升機的分類</p><p>　　按卸料方式分為：離心式的，重力式的和混合式的。</p><

11、;p>　　離心式卸料料斗的運行速度較高，通常取為1—2m/s。如欲保持這種卸載必須正確選擇驅動輪的轉速和直徑，以及卸料口的位置。其優(yōu)點是：在一定的料斗速度下驅動輪尺寸為最?。恍读衔恢幂^高，各料斗之間的距離可以減小，并可提高卸料管高度，當卸料高度一定時，提升機的高度就可減?。蝗秉c是：料斗的填充系數(shù)較小，對所提升的物料有一定的要求，只適用于流動性好的粉狀、粒狀、小塊狀物料。</p><p>　　重力式卸載使用于

12、卸載塊狀、半磨琢性或磨琢性大的物料，料斗運行速度為0.4—0.8m/s左右，需配用帶導向槽的料斗。其優(yōu)點是：料斗裝填良好，料斗尺寸與極距的大小無關。因此允許在較大的料斗運行速度之下應用大容積的料斗；主要缺點是：物料拋出位置較低，故必須增加提升機機頭的高度。</p><p>　　物料在料斗的內壁之間被拋卸出去，這種卸載方式稱為離心—重力式卸載。常用于卸載流動性不良的粉狀物料及含水分物料。料斗的運動速度為0.6—0.

13、8m/s范圍，常用鏈條做牽引構件。</p><p>　　按牽引構件分類：環(huán)鏈，板鏈和膠帶等幾種牽引構件。</p><p>　　環(huán)鏈的總體結構和加工制造比較簡單，與料斗的連接也很牢固，輸送磨琢性大的物料時，鏈條的磨損相對小，但是它的自重較大。板鏈結構比較牢固，自重很輕，適用于提升量大的提升機，但是鉸接接頭易被磨損，膠帶的結構比較簡單，所以不適宜輸送磨琢性大的物料，普通膠帶物料溫度不應該超過6

14、0°C，但是夾鋼繩膠帶卻允許物料溫度達80°C，耐熱膠帶允許物料溫度最高可達達120°C，環(huán)鏈、板鏈輸送物料的溫度最高可達可達250°C。 </p><p>　　按進料方式分類：即注入式裝載（見圖1-1）、挖取式裝載（見圖1-2）和混合式裝載。注入式裝載要求散料以微小建度均勻地落入料斗中，形成比較穩(wěn)定的料流，裝料口下部應有一定的高度，采用該方式裝載時一般料斗布

15、置較密；料斗在牽引件上布置較稀時多采用挖取式裝載，只能用于輸送粉狀或小顆粒流動性良好物料的場合，斗速運行速度在2m／s以下，介于兩者之間采用混合式裝載。</p><p>　　1.4 設計方案的說明</p><p><b>　　主要思路如下：</b></p><p>　　1）通過網(wǎng)絡、圖書各種途徑對斗式提升機的工作原理進行深入研究，根據(jù)NE400

16、斗式提升機的工作能力實際情況，設計出總體方案。</p><p>　　2）通過查表、計算設計出斗式提升機的結構尺寸和各零件的強度，保證運行的穩(wěn)定性，可靠性。</p><p>　　3）選擇并設計出合理的驅動裝置、傳動裝置，保證運行的高效性。</p><p>　　采用理論聯(lián)系實際的方法，研究影響斗式提升機效率的影響因素，進行必要的結構改進，提出結構的方案并實施設計。同時，

17、進行相關結構參數(shù)和工藝參數(shù)的設計與計算、總體方案設計，總體裝配以及傳動、機體等部件和相關零部件設計及繪圖。</p><p>　　2 斗式提升機畚斗和輸送鏈的選擇</p><p>　　2.1 畚斗型號的選取</p><p>　　料斗的容積為i升，實際容積為Ψi升(Ψ為小于1的填充系數(shù))，則單位長度的荷量為：</p><p><b>　

18、　q＝γψ</b></p><p><b>　　s是斗距（ｍ）；</b></p><p><b>　　γ是物料容積（）；</b></p><p>　　則提升機的輸送能力?。眩絨v(ｋｇ/ｓ)</p><p>　　由此可得 Ｑ＝3.6γψv（ｔ/ｈ）</p><p

19、>　　由于在實際生產(chǎn)中供料不均勻，所以計算生產(chǎn)率要大于實際生產(chǎn)率Ｎ，即</p><p><b>　　Ｎ＝（ｔ/ｈ）</b></p><p>　　K是供料不均勻系數(shù)，一般取1.2～1.6</p><p><b>　　取 ψ=0.75</b></p><p><b>　　γ=0.75t/

20、</b></p><p><b>　　v=0.5ｍ/ｓ </b></p><p>　　則 N=380/h*0.75t/=285 t/h</p><p><b>　　查表取 K=1.2</b></p><p>　　Q=Nk=1.2×285=342t/h，</p>&

21、lt;p><b>　　====338</b></p><p>　　NE系列提升機的技術規(guī)范見表2-1</p><p>　　表2-1：NE系列斗式提升機的型號</p><p>　　查表可知NE400的斗容為182.5L，因斗容較大不能用一般的料斗，需用梯形料斗，下為梯形料斗的標準。</p><p>　　圖2-1 梯形

22、料斗基本尺寸</p><p>　　表2-2 梯形料斗型號</p><p>　　選用T1000，此時斗容為200L，斗距s=i/338=0.592（m）,因斗距過大，減少了料斗的數(shù)量，但單個料斗的載荷過大。故應選用T800，此時的斗容為100，， s=i/338=0.296（m），即斗距為0.296（m）。</p><p><b>　　2.2 鏈條的選擇&

23、lt;/b></p><p>　　選用鏈條M450，由GB/T 8350—2003/ISO 1977:2000查得</p><p>　　表2-3 鏈條型號</p><p>　　選用M450，抗拉強度為450KN，大滾子直徑最大為120mm,節(jié)距為300mm。</p><p>　　因為鏈速（v<0.6m/s）,主要的失效形式為過載

24、拉斷，所以計算時必須計算靜力強度的安全系數(shù)。牽引鏈條所受的最大靜張力可以用逐點法計算，但是比較麻煩，可用以下公式近似計算：</p><p><b>　?。∟）</b></p><p>　　式中 H是物料提升高度（m）；</p><p>　　Q是生產(chǎn)率（t/h）；</p><p>　　V是牽引鏈的運行速度（m/s）；&l

25、t;/p><p><b>　　g是重力加速度 。</b></p><p>　　計算得315KN。所以所選鏈條強度合適。</p><p><b>　　表2-4 鏈條尺寸</b></p><p>　　由上表可查得M450鏈條的所有尺寸。</p><p><b>　　2.3

26、鏈輪的選擇</b></p><p>　　下圖為鏈輪的基本尺寸</p><p>　　圖2-2 鏈輪的基本尺寸</p><p><b>　　鏈輪的分度圓直</b></p><p>　　查表可由齒數(shù)乘以單位節(jié)距得出分度圓直徑。</p><p>　　取頭輪的齒數(shù)為12，尾輪的齒數(shù)為12，經(jīng)查表

27、得：頭輪和尾輪的分度圓直徑為。</p><p>　　齒頂圓直徑：=d+=1159+54=1231mm；</p><p>　　齒根圓直徑=1159-64=1095mm；</p><p>　　齒輪的壓力角是鏈節(jié)節(jié)距線和鏈輪工作面與滾子接觸點的法線之間所形成的夾角，齒數(shù)根據(jù)GB/T8350—2003/ISO1997:2000可查表得:齒數(shù)12時，壓力角是。</p&g

28、t;<p>　　最大齒溝圓弧半徑mm；對于非帶邊滾子的帶寬=47.6mm，=45.28mm。</p><p>　　最小齒邊倒圓直徑半徑mm，公稱齒邊倒角b=0.32=8.64mm。</p><p>　　徑向圓跳動對于機加工齒在+0.1mm到+0.2mm之間，但是不能超過超過2mm，端面圓跳動對于機加工齒也在+0.1mm到+0.2mm之間，最大不能超過2mm</p>

29、<p>　　3 斗式提升機傳動系統(tǒng)的設計計算</p><p>　　3.1 電動機的選擇</p><p>　　常用斗式提升機的功率計算</p><p><b>　?。↘W）</b></p><p>　　注：式中 Q是生產(chǎn)率 （t/h）;</p><p>　　H是提升高度 （m）；&l

30、t;/p><p>　　V是牽引構件的運行速度()；</p><p><b>　　是計算系數(shù)；</b></p><p><b>　　g是重力加速度。</b></p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)計算得：</b></p><p><b>　　=43.0

31、1kw</b></p><p>　　在選擇電機時，還應考慮功率儲備系數(shù)K以及傳動效率。因此電機的實際功率N為： </p><p>　　式中 是傳動效率，取0.9；</p><p><b>　　K是功率儲備系數(shù)；</b></p><p>　　H<10m,K=1.45；</p><p&

32、gt;　　10m<H<20m,K=1.25;</p><p>　　H>20m,K=1.15。</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)得：</b></p><p><b>　　=54.96kw</b></p><p><b>　　表 3-1</b></p&g

33、t;<p>　　由上表可知，應選用驅動功率為55kw，此時的最大提升高度是34.7m＞30m，所以驅動功率為55kw，減速器的減速比選為29。</p><p><b>　　表 3-4</b></p><p>　　由此表可查的應選用的減速器為ZSY315-28，變速器減速比為28，它是硬齒面齒輪，聯(lián)軸器和電機的驅動組合。</p><p&

34、gt;　　3.2 鏈傳動的設計</p><p>　　鏈傳動中鏈條的按用途可分為1）傳動鏈 2）起重鏈 3）牽引鏈，在傳動鏈中又分為滾子鏈，齒形鏈和套筒鏈等，齒形鏈雖然運行平穩(wěn)，噪音很小并且承受沖擊載荷能力高，但是結構復雜，質量大且價格高，因而只適合高速或者精度要求高的場合。滾子鏈質量輕，價格低，在實際應用中最為廣泛。本次鏈傳動即為套筒滾子鏈傳動。</p><p>　　1）傳動比過大會導致鏈

35、條在小鏈輪上的包角減小，推薦i=2-3.5,故設鏈輪的傳動比為i=3，有參考文獻【1】表11-6查表得小鏈輪齒數(shù)在23-25之間，選擇，所以大鏈輪的齒數(shù)69。</p><p><b>　　小鏈輪轉速</b></p><p>　　2）確定鏈節(jié)距P和排數(shù) 確定節(jié)距是根據(jù)額定功率曲線（即參考文獻【1】中的圖9-11），由式中是工況系數(shù)，是小鏈輪齒數(shù)系數(shù)。代入數(shù)據(jù)得=60.5

36、kw，由和小鏈輪的轉速查表得所用鏈條式48A。滾子鏈的規(guī)格和主要參數(shù)如下表：</p><p>　　表3-5 鏈條的基本尺寸</p><p><b>　　3）驗算鏈速：</b></p><p>　　一般不超過0.8m/s</p><p>　　4) 初選中心距和連接數(shù)</p><p>　　初選中心距m

37、m=2286~3810mm，取=3000mm，所以中心距為3000mm，鏈節(jié)數(shù)</p><p>　　126.1，經(jīng)圓整后鏈節(jié)數(shù)為126。</p><p>　　5）重新確定鏈傳動的中心距</p><p>　　式中為具有不同齒數(shù)的兩鏈輪的中心距的計算系數(shù)，由參考文獻【1】的表9-7查得。</p><p><b>　　為0.246598&

38、lt;/b></p><p>　　6）計算鏈速、確定潤滑方式</p><p>　　由速度v及鏈號48A查參考文獻【1】的圖9-14可知應采用油池潤滑或油盤飛濺潤滑。</p><p><b>　　7）計算壓軸力</b></p><p><b>　　有效圓周力為：</b></p>&

39、lt;p>　　鏈輪垂直布置時的壓軸力系數(shù)=1.05，則壓軸力為</p><p>　　8）大傳動鏈輪主要尺寸</p><p><b>　　分度圓直徑mm</b></p><p>　　齒頂圓直徑 1721.72mm 1700.99mm </p><p>　　分度圓齒高24.69mm 14.28mm<

40、;/p><p>　　齒根圓直徑 =1626.56mm 齒槽形狀如下圖：</p><p>　　圖3-1 齒槽基本尺寸</p><p>　　齒面圓弧半徑 最大齒槽形狀 1882.72mm</p><p>　　最小齒槽形狀 405.81mm</p><p>　　齒溝圓弧半徑 最大齒槽形狀 =26.26mm&

41、lt;/p><p>　　最小齒槽形狀 =24.05mm </p><p>　　齒溝角 最大齒槽形狀 =</p><p>　　最小齒槽形狀 =</p><p><b>　　軸向齒廓形狀如圖：</b></p><p>　　圖3-2 軸向齒廓基本尺寸</p>

42、<p>　　齒寬 =44.98mm</p><p>　　倒角寬 取</p><p>　　倒角半徑 =76.2mm</p><p>　　倒角深 h>0.5p=38.1mm </p><p><b>　　鏈輪總齒寬 </b></p><p>

43、<b>　　輪轂長度：</b></p><p><b>　　輪轂直徑：mm</b></p><p><b>　　3.3 軸的設計</b></p><p>　　軸分為心軸，傳動軸和轉軸，因為主軸至承受轉矩，所以用傳動軸，在選材方面，軸的材料主要是碳素鋼和合金鋼，因碳素鋼比合金鋼廉價，對應力集中的敏感度比

44、較低，經(jīng)過熱處理和化學處理，可以改善它的力學性能，所以其應用比較廣泛。所以選用45鋼，為了保證軸的力學性能，應進行正火或者調質處理。</p><p>　　由參考文獻【３】的表11.5-1得</p><p>　　表3-6 軸的材料力學性能</p><p>　　以下是軸的基本尺寸設計：</p><p>　　1） 初步確定各軸段的直徑和長度<

45、;/p><p>　　按扭轉剛度計算可得軸直徑　</p><p>　　式中　?。翞橄禂?shù)由參考文獻【3】表11.5-4，Ａ取107；</p><p>　　P為軸所傳遞的功率（kw）；</p><p>　　n為軸的轉速（r/min）。</p><p>　　上部輸送大鏈輪轉速n= 總傳動效率為0.9則上部輸送鏈輪輸入功率為<

46、/p><p><b>　　則轉矩</b></p><p><b>　　帶入數(shù)據(jù)得，</b></p><p>　　因軸上有鍵槽，則軸徑加大，加大5%，所以軸端直徑為=225mm，并采用圓錐面，能消除軸與輪轂的徑向間隙，拆裝比較方便，同時可用作周向固定，能承受沖擊載荷。因為傳動鏈輪的輪轂寬度是290mm，所以軸端=290mm。由G

47、B/T286-64選用軸承3536，由標準的軸承內孔為240mm，所以=240mm，傳動鏈輪距軸承的距離取155mm，所以=325mm。因為軸肩高度a=(0.07～0.1)d，所以=250mm，考慮裝配的方便性以及是否干涉，確定軸承距鏈輪的距離=215mm，輸送鏈輪的內孔寬為250mm，所以=250mm，=280mm。由于主軸的左右對稱，又根據(jù)NE400機身的尺寸可推算=815mm，又肩周高度a=(0.07～0.1)d，所以=260mm

48、。</p><p>　　其中=，=，=，=，=，=，=，=。</p><p><b>　　圖3-3 軸的簡圖</b></p><p>　　2） 軸上零件的固定</p><p>　　鏈輪的聯(lián)結均采用B型平頭普通平鍵56×32×260 GB1095-2003 平頭平鍵是放在盤銑刀銑出的鍵槽中，能夠避免

49、鍵的頭部側面與輪轂上的鍵槽不接觸的問題，避免軸上鍵槽端部的應力集中問題。本設計中由于鍵的尺寸較大所以用緊定螺釘固定在軸上的鍵槽中，以防止松動。</p><p>　　3） 軸上倒角及圓角</p><p>　　軸端倒角4×45°，安裝鏈輪的軸段倒角為2.5×45，倒圓角為R2mm，為方便加工，其它軸肩圓角半徑均取為1mm。</p><p>

50、<b>　　4) 軸承的選用</b></p><p>　　尾軸在的較大的彎矩作用下會產(chǎn)生彎曲變形，且不易與減速機嚴格保證同心，故選用承載能力大并有自動調心功能的調心滾子軸承22230C。其基本尺寸如表3-7。</p><p>　　表3-7 軸承22230C基本尺寸</p><p>　　上部鏈輪軸上選用22248E調心球軸承，其基本尺寸如下表3

51、-8.</p><p>　　表3-8 軸承22230C基本尺寸</p><p>　　4 斗式提升機的結構尺寸</p><p>　　1） 本次設計斗式提升機的外形結構圖如下</p><p>　　圖4-1 提升機的外形結構圖</p><p>　　2） 頭部罩殼的選材及連接</p><p>　　圖4

52、-2 上部罩殼示意圖</p><p>　　如圖所示：電動機及減速機的支座都是連接在頭部罩殼上的，罩殼承受的力較大，所以要采用比較厚的鋼板，罩殼四壁采用3mm的鋼板，與電動機、減速機支座聯(lián)結的側板采用10mm的筋板，法蘭及支撐采用63×63×6的熱軋等邊角鋼。同樣的道理，側板與罩殼的焊接要也較高，故采用K形坡口，且焊接時要防止出現(xiàn)虛焊現(xiàn)象。</p><p>　　3）料斗與

53、板鏈的連接：</p><p>　　板鏈式斗式提升機適用于提升粉狀，粒狀和容積密度很大，磨損性比較強的物料，如水泥，碎石等，提升高度比較高。料斗與板鏈的連接有兩種：后壁連接和兩側連接。在單排鏈或者小型的雙鏈提升機中，一般采用后壁連接。即用螺栓使連接鋼的一邊與料斗的后壁連接，角鋼的另一面用螺栓或者用焊接的方法與板鏈連接。而在大型的雙排鏈斗式提升機中，如本次設計的NE400斗式提升機中，則用兩側連接方法。其料斗為梯形斗

54、，其應用特點與卸料方式與尖斗相似，但其容積比尖斗大，此特點正符合板鏈斗式提升機的要求。料斗與板鏈主要是用螺栓把板鏈與料斗兩側直接連接。其形式如下圖：</p><p>　　圖4-3 料斗與板鏈連接示意圖</p><p>　　4） 止逆裝置的設計：</p><p>　　在斗式提升機的驅動機構的軸上，常常有止逆裝置以防止畚斗帶的逆向運行。斗式提升機發(fā)生逆向運動的原因，主

55、要是由于突然停電或者其它故障，造成提升機的驅動輪上失去圓周力，盛有物料的承載分支因其自重大于無載分支，便自由下行。如果該提升機比較高，或者生產(chǎn)率較大時，會造成提升機的嚴重堵塞，畚斗的損壞和畚斗帶的拉裂等更大的事故，以致造成恢復生產(chǎn)時更大的困難。</p><p>　　此次NE400的止逆結構是棘輪止逆器，由棘輪和棘爪所組成。棘輪在沿著載荷上升的方向旋轉時，棘爪可以沿著棘輪齒面自由滑過。如果棘輪發(fā)生反轉時，棘爪便因其

56、自重或者依靠彈簧的作用而嵌入棘輪的齒輪中，制止了棘輪的逆行旋轉。為了保證工作安全，要求在棘爪制逆時棘爪應迅速落到棘輪齒輪的齒根，以達到棘爪與棘輪齒輪的全部嚙合。</p><p><b>　　張緊裝置的設計：</b></p><p>　　目前常用的張緊裝置有：螺桿張緊，重錘杠桿張緊，重錘張緊，復合張緊等。</p><p>　　螺桿張緊即螺桿裝在下

57、部機殼上，螺母則固定在支板U型槽內，需要張緊時，可以旋轉螺桿，支板板可以上下移動，下部軸承是固定在支板上，從而使下部鏈輪拉緊。但是這張緊方法適用于采用膠帶作牽引件的斗式提升機，因為膠帶有一定的彈性，當產(chǎn)生伸長后，可調整張緊螺桿，以保證膠帶工作的穩(wěn)定性?！?lt;/p><p>　　重錘杠桿張緊將力作用在支板上，下部軸承固定在支板上，從而通過下部從動鏈輪將牽引件拉緊。這是一種自動張緊裝置，重錘杠桿可隨時變化，隨時保持牽引

58、件具有一定的張力，使之穩(wěn)定運行，在鏈傳動中經(jīng)常用這種張緊裝置，避免脫鏈和打滑，應效果很好，本次NE400設計所用即為重錘杠桿張緊裝置。</p><p><b>　　5 維修保養(yǎng)</b></p><p>　　斗式提升機的維修保養(yǎng)主要包括以下方面：</p><p>　　1.主軸和尾軸的軸承要定期加潤滑油，以保持良好的工作狀態(tài)，減少磨損，增加軸承的壽

59、命。</p><p>　　2.要定期檢查減速器的運行情況，要定期加潤滑油并定期清理。避免減速器出現(xiàn)損壞。</p><p>　　3.要定期對傳動部件和輸送部件進行維護和清理，特別是輸送鏈和傳動鏈以及料斗等的磨損問題。檢查時要注意安全問題，必須先切斷電源。</p><p>　　4.對張緊裝置要特別注意，避免張緊裝置的張緊力不夠，導致未能及時調節(jié)鏈輪，從而料斗被進料口底部

60、刮傷。</p><p>　　5.對于棘輪棘爪的止逆裝置要定期檢查磨損情況，當棘輪，棘爪和滾珠的磨損嚴重時，要及時更換，保證止逆器的正常工作，防止出現(xiàn)鏈輪倒轉的情況。</p><p><b>　　設計總結 </b></p><p>　　經(jīng)過將近一個學期的努力，畢業(yè)設計終于做完了，在這一學期中，在查資料、計算和畫圖過程中遇見很多麻煩，雖然有很多艱

61、辛但是很充實，因為這是對我們四年所學知識的綜合和總結，也是對我們的考驗。</p><p>　　在剛開始設計的時候是一頭霧水，對NE400斗式提升機一無所知，網(wǎng)上查的資料也很有限并且很亂，一直沒有頭緒，不知從何下手。后來幸好老師帶領我們去公司進行實地調研了解NE400提升機一些基本原理構造，生產(chǎn)加工、安裝過程，讓我們對提升機的認識有了大致的輪框框架。后來老師又給我們提供了一些資料，讓我們對斗式提升機有了更加深入的了

62、解。通過在網(wǎng)站、論壇搜索以及圖書館借閱的大量書籍，對斗式提升機的工作原理、分類以及各類的特點、大致尺寸功能等有了更多的了解，為以后的方案論證設計計算準備了素材。在后來的設計計算中，大量運用四年所學專業(yè)知識，特別是電機的選擇、鏈傳動和軸的設計計算。</p><p>　　在本次設計中深刻體會到機械設計的麻煩和艱難，也深刻理解作為一位機械設計人員應有的嚴謹?shù)奶嵉墓ぷ髯黠L，教會了我們以后在工作崗位上應該以什么樣的態(tài)度對

63、待自己的工作。</p><p>　　由于所學知識不夠全面，水平有限，思考不夠全面年，設計中有很多地方欠考慮懇請各位評委老師指正。</p><p><b>　　謝 詞</b></p><p>　　本次畢業(yè)設計中非常感謝xxx老師悉心的指導。</p><p>　　在畢業(yè)設計剛開始的時候帶著我們小組的同學去滎陽河南陽光油脂

64、有限公司、開封祁縣的茂盛機械有限公司進行實地調研，讓我們了解各種型號的提升機的性能特點，以及在生產(chǎn)實際中遇到的問題，讓我們開闊眼界，從而為后期的設計做準備。在設計計算的時候遇到很多麻煩無法解決，因為NE系列的提升機是最近幾年才有的，網(wǎng)上資料很少，圖書館的資料也很有限，并且很多設計公式都不適用這也導致我們的設計計算存在有很大缺陷?？蓌xx老師一直給我們耐心講解，幫我們解決這些問題。還要感謝xxx同學，在最初的設計計算感覺毫無頭緒時，她總是

65、能耐著性子找方法，查看借來的書籍找到突破口，最終完成設計計算工作。還有同組的其他同學，每次見老師時大家都會相互討論一起分析這些問題，相互幫忙，在討論中幫我解開了很多迷惑，所以也非常感謝同組的所有人員。</p><p>　　最后，感謝各位評委的批評和指正！</p><p><b>　　參 考 文 獻</b></p><p>　　濮良貴. 機械設計

66、.高等教育出版社，2007.</p><p>　　石一兵.食品機械與設備.中國商業(yè)出版社，2006.</p><p>　　劉四麟.糧食工程設計手冊.鄭州大學出版社，2000.</p><p>　　朱斌昕.糧食裝卸輸送機械.中國財經(jīng)經(jīng)濟出版，1999.</p><p>　　徐龍祥 周瑾.機械設計.高等教育出版社，2006.</p>

67、<p>　　梁俊英.糧食流通工程設計手冊.河南科學技術出版社，1999.</p><p>　　機械設計手冊編委會.機械設計手冊(1).機械工業(yè)出版社，2007.</p><p>　　卜炎主.機械傳動裝置設計手冊(下冊).機械工業(yè)出版社，2006.</p><p>　　楊黎明 楊志勤.機械設計簡明手冊.國防工業(yè)出版社，2006.</p>&l

68、t;p>　　梁庚煌.運輸機械手冊（第二冊）.化學工業(yè)出版社，2009.</p><p>　　銀金光　王洪.機械設計課程設計.中國林業(yè)出版社， 2010.</p><p>　　中國農業(yè)機械化科學研究院編實用設計手冊.農業(yè)機械出版社，1999.</p><p>　　機械設計手冊編委會.機械設計手冊.機械工業(yè)出版社，2007.</p><p>