圓柱齒輪減速機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)2

1、<p><b>　　畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)</b></p><p>　　.設(shè)計(jì)題目：基于solidworks的圓柱齒輪減速機(jī)設(shè)計(jì)與虛擬裝配</p><p>　　系 別： 專(zhuān)科教育部系 </p><p>　　班 級(jí)： 09機(jī)械制造與自動(dòng)化2班 </p><p>　　姓　

2、 　名： </p><p>　　指 導(dǎo) 教 師： xx </p><p>　　2012年6月6 日</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　引言1</b></p>&l

3、t;p>　　第一章 傳動(dòng)系統(tǒng)總體方案設(shè)計(jì)2</p><p>　　1．1選擇電動(dòng)機(jī)2</p><p>　　1.1.1選擇電動(dòng)機(jī)類(lèi)型2</p><p>　　1．2傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比的分配[1]2</p><p>　　1.2.1確定圓錐齒輪傳動(dòng)比=3得出2</p><p>　　第三個(gè)軸轉(zhuǎn)速Ⅲ=1052<

4、/p><p>　　1.2.2傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比2</p><p>　　1.2.2分配各級(jí)傳動(dòng)比2</p><p>　　1．3計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù)2</p><p>　　1.3.1各軸的轉(zhuǎn)速2</p><p>　　1.3.2各軸的功率3</p><p>　　1.3.3各軸的轉(zhuǎn)矩

5、3</p><p>　　第二章 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)4</p><p>　　2．1齒輪的設(shè)計(jì)4</p><p>　　2.1.1軸Ⅰ和軸Ⅱ相嚙合的一對(duì)齒輪設(shè)計(jì)4</p><p>　　2.1.2軸Ⅱ和軸Ⅲ相嚙合的一對(duì)齒輪設(shè)計(jì)8</p><p>　　2．2軸的設(shè)計(jì)12</p><p>　　2.2.

6、1軸Ⅱ的設(shè)計(jì)13</p><p>　　2.2.2軸Ⅲ的設(shè)計(jì)15</p><p>　　2.2.3軸Ⅰ的設(shè)計(jì)23</p><p>　　2．3軸承壽命的校核25</p><p>　　2.3.1軸Ⅰ上軸承壽命的校核25</p><p>　　2．4鍵強(qiáng)度的校核27</p><p>　　2.4.

7、1軸Ⅲ上鍵強(qiáng)度的校核27</p><p>　　第三章 箱體結(jié)構(gòu)及減速器附件設(shè)計(jì)28</p><p>　　3．1箱體設(shè)計(jì)28</p><p>　　3.1.1鑄造箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)28</p><p>　　3．2箱體附件設(shè)計(jì)29</p><p>　　3.2.1箱體附件的設(shè)計(jì)29</p><p&g

8、t;　　第四章PRO/Ｅ零件實(shí)體建模和部件的裝配30</p><p>　　4.1二級(jí)減速器零件實(shí)體建模30</p><p>　　4.2二級(jí)減速器的部件的裝配34</p><p>　　4.3二級(jí)減速器的最后的組裝37</p><p><b>　　結(jié)論39</b></p><p><b

9、>　　參考文獻(xiàn)39</b></p><p><b>　　致謝40</b></p><p><b>　　外文資料41</b></p><p>　　EXTENDING BEARING LIFE41</p><p>　　Keywords: bearings failures

10、life41</p><p>　　1 Why bearings fail41</p><p>　　2 Avoiding failures42</p><p>　　1 軸承失效的原因45</p><p>　　2 避免失效的方法46</p><p><b>　　引言</b></p>

11、;<p>　　減速器是應(yīng)用于原動(dòng)機(jī)和工作機(jī)之間的獨(dú)立傳動(dòng)裝置，具有結(jié)構(gòu)緊湊、傳動(dòng)效率較高、傳遞運(yùn)動(dòng)準(zhǔn)確可靠、使用維護(hù)方便和可成批生產(chǎn)等特點(diǎn)。傳統(tǒng)的減速器手工設(shè)計(jì)通常采用二維工程圖表示三維實(shí)體的做法，這種做法不僅不能以三維實(shí)體模型直觀逼真地顯現(xiàn)出減速器的結(jié)構(gòu)特征，而且對(duì)于一個(gè)視圖上某一尺寸的修改，不能自動(dòng)反應(yīng)在其他對(duì)應(yīng)視圖上。</p><p>　　1985年美國(guó)PTC公司開(kāi)始建模軟件的研究，1988年

12、V1.0的Pro/ENGINEER誕生，隨后美國(guó)通用汽車(chē)公司將該技術(shù)應(yīng)用于各種類(lèi)型的減速器設(shè)計(jì)與制造中。目前在基于Pro/E的減速器的模型設(shè)計(jì)、數(shù)據(jù)分析與生產(chǎn)制造方面美國(guó)、德國(guó)和日本處于領(lǐng)先地位，美國(guó)Alan-Newton公司研制的X-Y式精密減速器和日本住友重工研制的FA型減速器都是目前先進(jìn)的高精密型齒輪減速器。</p><p>　　Pro/ENGINEER技術(shù)可以方便快捷的實(shí)現(xiàn)建立基于零件或子裝配體的三維模型

13、設(shè)計(jì)和裝配，并且提供了豐富的約束條件完成可以滿(mǎn)足的工程實(shí)踐要求。建立三維模型在裝配體環(huán)境下可以很好的對(duì)零件進(jìn)行編輯和修改，在生產(chǎn)實(shí)際中便捷的把立體圖轉(zhuǎn)換為工程圖，在生產(chǎn)應(yīng)用中充分利用Pro/E軟件進(jìn)行幾何造型設(shè)計(jì)，進(jìn)一步利用數(shù)控加工設(shè)備進(jìn)行技術(shù)加工，可以顯著提高減速器的設(shè)計(jì)制造精密、設(shè)計(jì)制造質(zhì)量、設(shè)計(jì)制造效率，從而縮短產(chǎn)品更新?lián)Q代生產(chǎn)的整個(gè)周期。而我國(guó)在Pro/E的減速器三維模型設(shè)計(jì)方面還相對(duì)比較薄弱，因此，隨著經(jīng)濟(jì)全球化的發(fā)展，在此技

14、術(shù)上我國(guó)需要不斷的突破創(chuàng)新，逐步提高“中國(guó)創(chuàng)造” 在國(guó)際市場(chǎng)的競(jìng)爭(zhēng)力。</p><p>　　第一章 傳動(dòng)系統(tǒng)總體方案設(shè)計(jì)</p><p><b>　　1．1選擇電動(dòng)機(jī)</b></p><p>　　1.1.1選擇電動(dòng)機(jī)類(lèi)型</p><p>　　按照工作要求和條件，選用Y型全封閉自扇冷式籠型三相異步電動(dòng)機(jī)，電壓為380V。功

15、率為5.5Kw，，其型號(hào)為Y132M2-6的電動(dòng)機(jī)，其滿(mǎn)載為.</p><p>　　1．2傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比的分配[1]</p><p>　　1.2.1確定圓錐齒輪傳動(dòng)比=3得出 </p><p>　　第三個(gè)軸轉(zhuǎn)速Ⅲ=105</p><p>　　1.2.2傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比</p><p>　　1.2.2分配各級(jí)傳動(dòng)比&

16、lt;/p><p><b>　　高速級(jí)的傳動(dòng)比=</b></p><p><b>　　低速級(jí)的傳動(dòng)比</b></p><p>　　試選=3.62，=2.52</p><p>　　1．3計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù)</p><p>　　1.3.1各軸的轉(zhuǎn)速</p>

17、<p><b>　　Ⅰ軸：I </b></p><p><b>　?、蜉S：Ⅱ</b></p><p><b>　　Ⅲ軸：Ⅲ</b></p><p>　　圓錐齒輪傳動(dòng)軸： Ⅲ</p><p>　　1.3.2各軸的功率</p><p><b

18、>　　Ⅰ軸：pI</b></p><p><b>　?、蜉S：pⅡⅠ</b></p><p><b>　?、筝S：pⅢ pⅡ</b></p><p><b>　　滾筒軸： pⅢ</b></p><p>　　1.3.3各軸的轉(zhuǎn)矩</p><p&g

19、t;<b>　　電動(dòng)機(jī)軸：</b></p><p><b>　?、褫S：TⅠ</b></p><p><b>　?、蜉S：TⅡ</b></p><p><b>　?、筝S：TⅢ</b></p><p><b>　　滾筒軸：</b></

20、p><p>　　將以上算得的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù)列于表1-2中。</p><p>　　表1-2 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p>　　第二章 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)</p><p>　　2．1齒輪的設(shè)計(jì)[2]</p><p>　　2.1.1軸Ⅰ和軸Ⅱ相嚙合的一對(duì)齒輪設(shè)計(jì)</p><p>　　2.1.1.1

21、選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)</p><p>　　1)材料選擇及熱處理方法</p><p>　　所設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng)屬于閉式傳動(dòng)，這里采用硬齒面齒輪，查表得，選用的材料為：</p><p>　　小齒輪選用40Cr 調(diào)制處理 硬度為48至55HRC</p><p>　　大齒輪選用45鋼 調(diào)制處理 硬度為48至55HRC</p>&l

22、t;p>　　2)精度等級(jí)選用7級(jí)精度。</p><p>　　3)選小齒輪齒數(shù)為，則大齒輪齒數(shù)為。</p><p>　　4)選取螺旋角，初選螺旋角。</p><p>　　2.1.1.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　由公式可得</b></p><p><b>　?、哂?jì)

23、算模數(shù)</b></p><p>　　確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值</p><p><b>　　①試選</b></p><p><b>　?、谟蓤D選取區(qū)域系數(shù)</b></p><p><b>　?、塾蓤D可查得， 則</b></p><p><b

24、>　?、苄↓X輪的轉(zhuǎn)矩為</b></p><p>　?、萦杀磉x取齒寬系數(shù)0.8</p><p>　?、抻杀聿榈貌牧系膹椥杂绊懴禂?shù)</p><p>　　⑦按圖查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的接觸疲勞極限</p><p>　?、嘤墒娇傻?，計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p><b>　　，<

25、;/b></p><p>　?、嵊蓤D取接觸疲勞壽命系數(shù),</p><p>　?、庥?jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取失效概率為1％，安全系數(shù)S=1，由式可得</p><p><b>　　?計(jì)算接觸應(yīng)力</b></p><p><b>　　計(jì)算</b></p

26、><p>　　計(jì)算小齒輪分度圓直徑，有計(jì)算公式得</p><p><b>　　計(jì)算圓周速度</b></p><p><b>　　計(jì)算齒寬b及模數(shù)</b></p><p><b>　　b=1</b></p><p><b>　　h=2.25</

27、b></p><p><b>　?、苡?jì)算縱向重合度</b></p><p><b>　　⑤計(jì)算載荷系數(shù)K</b></p><p>　　已知使用系數(shù),根據(jù)V=1.536m/s,7級(jí)精度。</p><p><b>　　由圖查得動(dòng)載荷系數(shù)</b></p><

28、p><b>　　由表查得</b></p><p><b>　　由圖查得</b></p><p>　　由表查得,故載荷系數(shù)</p><p><b>　　K=</b></p><p>　?、薨磳?shí)際的載荷系數(shù)核正所算得分度圓直徑，有公式可得</p><p&g

29、t;　　2.1.1.3按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　確定計(jì)算參數(shù)</b></p><p><b>　　計(jì)算載荷系數(shù)</b></p><p>　　根據(jù)縱向重合度，由圖查得螺旋角影響系數(shù)</p><p><b>　　計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p>

30、<p>　?、懿槿↓X形系數(shù)，由表可得 </p><p>　?、莶槿?yīng)力校正系數(shù)，由表查得 </p><p>　?、抻蓤D查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限</p><p>　?、哂蓤D10-18查取彎曲疲勞壽命系數(shù) </p><p>　?、嘤?jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取彎曲

31、疲勞安全系數(shù)S=1.4，由公式可得</p><p>　?、嵊?jì)算大，小齒輪的并加以比較</p><p><b>　　大齒輪的數(shù)值大</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　　對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取=2，已可滿(mǎn)

32、足彎曲強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)，于是由</p><p><b>　　取，則</b></p><p><b>　　驗(yàn)算傳動(dòng)比誤差</b></p><p><b>　　100％=-2％</b></p><p>　　-5％<i<5％,合適。&

33、lt;/p><p>　　2.1.1.4幾何尺寸計(jì)算</p><p><b>　　1)計(jì)算中心距</b></p><p>　　將中心距取a=90mm</p><p>　　2)把圓整后的中心距修正螺旋角</p><p><b>　　其它主要幾何尺寸</b></p>&l

34、t;p><b>　　取，則取</b></p><p>　　齒輪見(jiàn)圖2-1、圖2-2</p><p>　　圖2-1 齒輪軸</p><p>　　圖2-2 齒輪2</p><p>　　2.1.2軸Ⅱ和軸Ⅲ相嚙合的一對(duì)齒輪設(shè)計(jì)</p><p>　　2.1.2.1選精度等

35、級(jí)、材料及齒數(shù)</p><p>　　1)材料選擇及熱處理方法</p><p>　　所設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng)屬于閉式傳動(dòng)，這里采用硬齒面齒輪，查表得，選用的材料為：</p><p>　　小齒輪選用40Cr 調(diào)制淬火處理 硬度為48至55HRC</p><p>　　大齒輪選用40鋼 調(diào)制淬火處理 硬度為48至55HRC</p>&l

36、t;p>　　2)精度等級(jí)選用7級(jí)精度。</p><p>　　3)選小齒輪齒數(shù)為，則大齒輪齒數(shù)為。</p><p>　　4)選取螺旋角，初選螺旋角。</p><p>　　2.1.2.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　由公式可得</b></p><p>　　1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算

37、數(shù)值</p><p><b>　?、僭囘x</b></p><p><b>　　②由圖選取區(qū)域系數(shù)</b></p><p><b>　?、塾蓤D可查得， 則</b></p><p><b>　?、苄↓X輪的轉(zhuǎn)矩為</b></p><p>

38、<b>　　⑤由表選取齒寬系數(shù)</b></p><p>　?、抻杀聿榈貌牧系膹椥杂绊懴禂?shù)</p><p>　?、甙磮D查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的接觸疲勞極限</p><p>　　⑧由式可得，計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p><b>　　=，</b></p><p>

39、　　⑨由圖取接觸疲勞壽命系數(shù),</p><p>　?、庥?jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取失效概率為1％，安全系數(shù)S=1，由式可得</p><p><b>　　?計(jì)算接觸應(yīng)力</b></p><p><b>　　2)計(jì)算</b></p><p>　?、儆?jì)算小齒輪分度圓

40、直徑，有計(jì)算公式得</p><p><b>　　②計(jì)算圓周速度</b></p><p><b>　?、塾?jì)算齒寬b及模數(shù)</b></p><p><b>　　b=</b></p><p><b>　　h=2.25</b></p><p&g

41、t;<b>　?、苡?jì)算縱向重合度</b></p><p><b>　　⑤計(jì)算載荷系數(shù)K</b></p><p>　　已知使用系數(shù),根據(jù)V=0.684m/s,7級(jí)精度。</p><p>　　由圖查得動(dòng)載荷系數(shù)05</p><p><b>　　由表查得</b></p>

42、<p><b>　　由圖查得</b></p><p>　　由表查得,故載荷系數(shù)</p><p><b>　　K=</b></p><p>　?、薨磳?shí)際的載荷系數(shù)核正所算得分度圓直徑，有公式可得</p><p><b>　　mm</b></p><

43、p><b>　　⑦計(jì)算模數(shù)mm</b></p><p>　　2.1.2.3按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　1)確定計(jì)算參數(shù)</b></p><p><b>　?、儆?jì)算載荷系數(shù)</b></p><p>　?、诟鶕?jù)縱向重合度，由圖查得螺旋角影響系數(shù)<

44、/p><p><b>　?、塾?jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p>　　④查取齒形系數(shù)，由表可得 </p><p>　　⑤查取應(yīng)力校正系數(shù)，由表查得 </p><p>　?、抻蓤D20-c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限</p><p>　?、哂蓤D查取彎曲疲勞壽命系數(shù) <

45、/p><p>　?、嘤?jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由公式可得</p><p>　?、嵊?jì)算大，小齒輪的并加以比較</p><p><b>　　大齒輪的數(shù)值大</b></p><p><b>　　2)設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　　對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸

46、疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取=2，已可滿(mǎn)足彎曲強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)，于是由</p><p><b>　　取，則</b></p><p><b>　　驗(yàn)算傳動(dòng)比誤差</b></p><p><b>　　100％=0.8％</b></

47、p><p>　　-5％<i<5％,合適。</p><p>　　2.1.2.4幾何尺寸計(jì)算</p><p><b>　　1)計(jì)算中心距</b></p><p>　　將中心距取a=91mm</p><p>　　2)把圓整后的中心距修正螺旋角</p><p>　　3)其它

48、主要幾何尺寸</p><p><b>　　取，則取</b></p><p>　　詳見(jiàn)圖2-3、圖2-4</p><p>　　圖2-3 齒輪3</p><p>　　圖1-3 齒輪4</p><p><b>　　2．2軸的設(shè)計(jì)</b></p><

49、;p>　　2.2.1軸Ⅱ的設(shè)計(jì)[3]</p><p>　　2.2.1.1求出作用在齒輪上的力</p><p>　　與軸Ⅰ相嚙合的齒輪分度圓直徑</p><p><b>　　圓周力</b></p><p><b>　　徑向力</b></p><p><b>　　

50、軸向力</b></p><p>　　與軸Ⅲ相嚙合的齒輪分度圓直徑</p><p><b>　　圓周力</b></p><p><b>　　徑向力</b></p><p><b>　　軸向力</b></p><p>　　2.2.1.2選擇軸的材

51、料及確定許用應(yīng)力</p><p>　　選取45鋼并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，由表查得硬度為217~255HBS。</p><p>　　抗拉強(qiáng)度，許用彎曲應(yīng)力。</p><p>　　2.2.1.3按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算最小軸徑</p><p>　　由表查得,由公式可得</p><p>　　軸的最小直徑是安裝軸承的軸段的直徑。為了便于所選的軸

52、的直徑與軸承的孔徑相適應(yīng)，故需要同時(shí)選取軸承的型號(hào)。</p><p>　　根據(jù)減速器的工作情況，初選該軸的軸承的型號(hào)為7026C，因此d=30m。</p><p>　　2.2.1.4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　1)擬定軸上零件的裝配方案，如圖2-5所示。</p><p>　　2)根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度</p>

53、;<p>　?、贊L動(dòng)軸承的型號(hào)為7026C，其尺寸為，為了便于軸承的定位準(zhǔn)確，因此安裝軸承段的長(zhǎng)度為18mm。為了便于安裝及加工，取封油環(huán)段的直徑為32mm。</p><p>　　圖2-5 中間軸尺寸圖 </p><p>　?、谌“惭b左右兩齒輪處的軸段的直徑為38mm，兩齒輪采用封油環(huán)和軸肩進(jìn)行軸向定位。已知左齒輪的輪轂的寬度為37mm,右齒輪的輪轂的寬度為49mm,

54、為了便于封油環(huán)可靠的壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂的寬度，故取為43mm。定位軸肩的高度h=3mm，因此軸肩段的直徑為35mm，軸肩段的長(zhǎng)度取14mm。</p><p>　?、蹆升X輪端面，軸承端面應(yīng)與箱體內(nèi)壁保持一定的距離。軸承端面到箱體內(nèi)壁距離，左齒輪端面到內(nèi)壁的距離，右齒輪端面到內(nèi)壁的距離。</p><p>　　此時(shí)，已經(jīng)初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。</p><p&

55、gt;<b>　　軸上零件的周向定位</b></p><p>　　齒輪與軸的周向定位采用平鍵聯(lián)接，由表查得平鍵的截面</p><p>　　鍵槽用鍵槽銑刀加工，左邊的鍵槽的長(zhǎng)度為32mm，右邊的鍵槽的長(zhǎng)度為40mm。同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪的輪轂與軸的配合為H7/n6。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過(guò)盈配合來(lái)保證的，此時(shí)軸的直徑公差為k6。<

56、/p><p>　　確定軸上圓角和倒角尺寸</p><p>　　參考表格，取軸端倒角為。各軸肩處的圓角半徑為R1。實(shí)物圖見(jiàn)圖2-6</p><p>　　圖2-6 中間軸</p><p>　　2.2.2軸Ⅲ的設(shè)計(jì)</p><p>　　2.2.2.1求出作用在齒輪上的力</p><p><

57、b>　　齒輪分度圓直徑</b></p><p><b>　　圓周力</b></p><p><b>　　徑向力</b></p><p><b>　　軸向力</b></p><p>　　2.2.2.2選擇軸的材料及確定許用應(yīng)力</p><p&

58、gt;　　選取45鋼并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，由表查得硬度為217~255HBS。</p><p>　　抗拉強(qiáng)度，許用彎曲應(yīng)力。</p><p>　　2.2.2.3按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算最小軸徑</p><p>　　由表查得,由公式可得</p><p>　　軸的最小直徑是安裝聯(lián)軸器處的軸的直徑。為了便于所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需要同時(shí)選取聯(lián)軸器的

59、型號(hào)。</p><p>　　聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查表可得，考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取</p><p>　　按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)該小于聯(lián)軸器公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩的條件，查手冊(cè)，選用凸緣試聯(lián)軸器，其公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩為900。半聯(lián)軸器的孔徑為42mm,故該軸段的直徑為42mm。半聯(lián)軸器的長(zhǎng)度L=112mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度。</p><p>　　2.2.2.4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p>

60、<p>　　1)軸上零件的裝配方案,如圖2-7所示</p><p>　　2) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度</p><p>　?、贋榱藵M(mǎn)足聯(lián)軸器的軸向定位要求，需要制出一軸肩，故該段的直徑為47mm。左端用軸承擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=52mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度，為了保證軸端擋圈壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故軸的長(zhǎng)度比長(zhǎng)度略短，故該軸段的長(zhǎng)

61、度取82mm。</p><p>　?、诔踹x滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)收到徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸滾子軸承。由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取滾子軸承7010C，其尺寸為，故該軸段的直徑為50mm。考慮到軸承依靠封油環(huán)定位，該軸段長(zhǎng)度略大于B=20mm，所以該軸段的長(zhǎng)度去22mm。</p><p>　?、廴“惭b齒輪的軸段的直徑為57mm，齒輪右端面與右邊的軸承采用封油環(huán)</p>&l

62、t;p>　　定位，已知齒輪輪轂的寬度為38mm，為了使封油環(huán)端面可靠地壓緊齒輪，此軸段的應(yīng)略短于齒輪輪轂的的寬度，故取36mm。齒輪的左端面采用軸肩定位，軸肩高度h>0.07d,故h=4mm，則軸環(huán)段的直徑為61mm，軸肩寬度b取7mm。</p><p>　?、茌S承端蓋的厚度e=10mm,根據(jù)軸承座的尺寸可以得到m=18mm,因此軸承端蓋的總寬度為28mm。根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于軸承添加潤(rùn)滑脂的要求

63、取端蓋與半聯(lián)軸器,右端面的距離為30mm。</p><p>　?、蔟X輪端面，軸承端面應(yīng)與箱體內(nèi)壁保持一定的距離。軸承端面到箱體內(nèi)壁距離，齒輪端面到內(nèi)壁的距離。</p><p>　　此時(shí)，已經(jīng)初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。</p><p>　　圖2-7 高速軸尺寸圖</p><p>　　3)軸上零件的周向定位</p>&

64、lt;p>　　齒輪，半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接，查表得齒輪上的平鍵截面b×h=18mm×11mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為50mm。同時(shí)為了保證齒輪有軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由配合來(lái)保證，此處軸的直徑的公差為m6。詳見(jiàn)實(shí)物圖2-8</p><p>　　圖2-8 低速軸</p><p>　

65、　2.2.2.5求軸上的載荷</p><p>　　1)首先根據(jù)軸上的結(jié)構(gòu)圖，做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖2-9所示。</p><p><b>　　已知,，</b></p><p>　　在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊(cè)中查取a值，對(duì)于7011C型圓錐滾子軸承從手冊(cè)中查得a=20.9mm。因此，作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖做出軸的彎矩圖和扭矩

66、圖。</p><p>　　圖2-9 高速軸結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　2)根據(jù)垂直面受力圖求垂直面支座約束反力，并畫(huà)出垂直面內(nèi)的彎矩圖，如圖2-10所示。</p><p><b>　　所以</b></p><p>　　圖2-10 軸垂直面內(nèi)彎矩圖</p><p>　　3)根據(jù)水平面受力

67、圖求垂水平支座約束反力，并畫(huà)出水平面內(nèi)的彎矩圖，如圖2-11所示。</p><p><b>　　所以</b></p><p>　　圖2-11 軸水平面內(nèi)彎矩圖</p><p>　　4)求合成彎矩，并畫(huà)出合成彎矩圖，如圖2-12所示。</p><p>　　圖2-12 合成彎矩圖</p><p

68、>　　5)求扭矩，并畫(huà)出扭矩圖，如圖2-13所示。</p><p><b>　　T=614629</b></p><p>　　圖2-13 軸的扭矩圖</p><p>　　6)從軸的結(jié)構(gòu)以及彎矩和扭矩圖中可以看出C是軸的危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)將計(jì)算出的截面C處的,，T及M的值列于下表，如表2-1所示。</p><p>　　

69、表2-1 低速軸受力分析圖</p><p>　　2.2.2.6按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度</p><p>　　進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面(即危險(xiǎn)截面C)的強(qiáng)度。按照公式及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力</p><p>　　前面已經(jīng)選定了軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表查得。因此，故安全。<

70、/p><p>　　2.2.2.7精確校核軸的疲勞強(qiáng)度</p><p><b>　　1)判斷危險(xiǎn)截面</b></p><p>　　截面A，Ⅱ，Ⅲ，B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過(guò)渡配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但是由于軸的最小直徑是按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以截面A，Ⅱ，Ⅲ，B均無(wú)需校核。</p><p>　

71、　從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度影響來(lái)看，截面Ⅴ和Ⅵ處的過(guò)盈配合引起的應(yīng)力集中最為嚴(yán)重，從受載的情況來(lái)看，截面C上的應(yīng)力最大。截面Ⅴ的應(yīng)力集中的影響和截面Ⅵ的相近，但是截面Ⅵ不受到扭矩作用，故截面Ⅵ不需要校核。截面Ⅴ的左側(cè)截面比較大，故截面Ⅴ的左側(cè)截面不需要校核。故只要校核截面Ⅴ的右側(cè)截面和C截面即可。</p><p><b>　　2)截面Ⅴ右側(cè)</b></p><p>&

72、lt;b>　　抗彎截面系數(shù) </b></p><p><b>　　抗扭截面系數(shù) </b></p><p>　　截面Ⅴ右側(cè)的彎矩M為</p><p>　　截面Ⅴ上的扭矩為 </p><p><b>　　截面上的彎曲應(yīng)力</b></p><p><b

73、>　　截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力</b></p><p>　　軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表可查得</p><p><b>　　155MPa。</b></p><p>　　截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按表查取。因r/d=2/64=0.03,D/d=72/64=1.125,經(jīng)插值后可以查得</p><p

74、>　　=2.1， =1.34</p><p>　　又由表可得軸的材料的敏感系數(shù)為</p><p>　　故有應(yīng)力集中系數(shù)按照下試計(jì)算</p><p>　　由圖可以查得尺寸系數(shù)為，由圖可以查得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)為。</p><p>　　按照磨削加工，由圖可得表面質(zhì)量系數(shù)為</p><p>　　軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即，由公

75、式可得綜合系數(shù)為</p><p>　　由碳鋼的特性系數(shù)可得</p><p>　　于是，計(jì)算安全系數(shù)值，按照公式可得</p><p><b>　　>>1.5</b></p><p><b>　　故可知安全。</b></p><p><b>　　3)截面C&

76、lt;/b></p><p><b>　　抗彎截面系數(shù) </b></p><p><b>　　抗扭截面系數(shù) </b></p><p><b>　　彎矩M及彎曲應(yīng)力為</b></p><p>　　M=259502.7</p><p><b&

77、gt;　　扭矩及扭矩切應(yīng)力為</b></p><p><b>　　=614629</b></p><p>　　過(guò)盈配合處的，由表可得，，于是可得</p><p>　　=3.1 ，=2.48</p><p>　　按照磨削加工，由圖可得表面質(zhì)量系數(shù)為</p><p>　　軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理

78、，即，由公式可得綜合系數(shù)為</p><p>　　所以C截面的安全系數(shù)為</p><p><b>　　>>1.5</b></p><p><b>　　故安全足夠。</b></p><p>　　2.2.3軸Ⅰ的設(shè)計(jì)</p><p>　　2.2.3.1求出作用在齒輪上的

79、力</p><p><b>　　齒輪分度圓直徑</b></p><p><b>　　圓周力</b></p><p><b>　　徑向力</b></p><p><b>　　軸向力</b></p><p>　　2.2.3.2選擇軸的材

80、料及確定許用應(yīng)力</p><p>　　因?yàn)榍懊嫠O(shè)計(jì)的齒輪，所以該齒輪要做成軸齒輪。根據(jù)前面齒輪選取40Cr,經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，由表查得硬度為241~286HBS。</p><p>　　抗拉強(qiáng)度，許用彎曲應(yīng)力。</p><p>　　2.2.3.3按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算最小軸徑</p><p>　　由表查得,由公式可得</p><p&g

81、t;　　軸的最小直徑是安裝聯(lián)軸器處的軸的直徑。為了便于所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需要同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號(hào)。</p><p>　　聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查表可得，考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取</p><p>　　按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)該小于聯(lián)軸器公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩的條件，查手冊(cè)，選用GYS2型彈性聯(lián)軸器，其公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩為90000。半聯(lián)軸器的孔徑為22mm,故該軸段的直徑為22mm。半聯(lián)軸器的長(zhǎng)度L=52mm

82、，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度。</p><p>　　2.2.3.4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　1)軸上零件的裝配方案,如圖2-14所示。</p><p>　　圖2-14 低速軸</p><p>　　2) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度</p><p>　?、贋榱藵M(mǎn)足聯(lián)軸器的軸向定位要求，需要制出一軸

83、肩，故該段的直徑為26mm。左端用軸承擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=32mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度，為了保證軸端擋圈壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故軸的長(zhǎng)度比長(zhǎng)度略短，故該軸段的長(zhǎng)度取36mm。</p><p>　?、诔踹x滾動(dòng)軸承。根據(jù)右邊軸段的直徑為26mm。因軸承同時(shí)收到徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取角接觸滾子軸承7026C，其尺寸為，故該軸段的直徑為30

84、mm?？紤]到軸承依靠封油環(huán)定位，該軸段長(zhǎng)度略大于B=16mm，所以該軸段的長(zhǎng)度取18mm。</p><p>　?、墼撦S為齒輪軸，根據(jù)前面所設(shè)計(jì)的內(nèi)容，要正確的保持與軸Ⅱ上的大齒輪的正確的嚙合，齒輪左端面與箱體內(nèi)壁的距離為12mm。</p><p>　?、荦X輪端面，軸承端面應(yīng)與箱體內(nèi)壁保持一定的距離。軸承端面到箱體內(nèi)壁距離，齒輪端面到內(nèi)壁的距離。為了保證軸承端蓋的拆裝及便于對(duì)于軸承添加潤(rùn)滑脂

85、的要求取端蓋與半聯(lián)軸器的距離20mm.</p><p>　　此時(shí)，已經(jīng)初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。</p><p>　　3)軸上零件的周向定位</p><p>　　半聯(lián)軸器與軸的周向定位采用平鍵聯(lián)接，按表查得平鍵截面，鍵槽采用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為28mm。滾動(dòng)軸承的軸向定位采用過(guò)渡配合來(lái)保證，選此軸段的直徑尺寸公差為m6。</p><p>　

86、　2．3軸承壽命的校核</p><p>　　2.3.1軸Ⅰ上軸承壽命的校核</p><p>　　2.3.1.1求出兩軸承受到的徑向載荷和[6]</p><p>　　將軸系部件受到的空間力系分解為鉛垂面(2-15a)和水平面(2-15b)兩個(gè)平面力系，其中圖(2-15c)中的為通過(guò)另加轉(zhuǎn)矩而平移指向軸線(xiàn)，圖(2-15a)中的亦應(yīng)通過(guò)另加彎矩而平移到作用于軸線(xiàn)上。受力分

87、析可知：</p><p>　　由第二章的設(shè)計(jì)計(jì)算可知</p><p><b>　　圓周力</b></p><p><b>　　徑向力</b></p><p><b>　　軸向力</b></p><p><b>　　所以 </b>&l

88、t;/p><p>　　圖2-15 受力分析圖</p><p>　　2.3.1.2求兩軸承的計(jì)算軸向力和</p><p>　　對(duì)于圓錐滾子軸承，按表可知軸承派生軸向力,由表查得Y=1.9,因此</p><p>　　所以軸承1被放松，軸承2被壓緊。</p><p>　　2.3.1.3求軸承當(dāng)量動(dòng)載荷和</p>

89、<p><b>　　因?yàn)?，</b></p><p>　　由表可查得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為</p><p>　　軸承1 , 軸承2 , </p><p>　　因?yàn)檩S承運(yùn)轉(zhuǎn)中有輕微的沖擊載荷，由表可得，取，則</p><p>　　2.3.1.4驗(yàn)算軸承的壽命</p><p&g

90、t;　　因?yàn)?所以按照軸承2的受力驗(yàn)算</p><p>　　所以所選軸承的壽命足夠。軸承立體圖見(jiàn)圖2-16</p><p>　　圖2-16 軸承</p><p><b>　　2．4鍵強(qiáng)度的校核</b></p><p>　　2.4.1軸Ⅲ上鍵強(qiáng)度的校核</p><p>　　2.4.1.1確定許

91、用應(yīng)力[7]</p><p>　　由第二章的設(shè)計(jì)計(jì)算可知，該連接為靜聯(lián)接，選用圓頭平鍵(A型)，平鍵截面b×h=18mm×11mm，長(zhǎng)為50mm。</p><p>　　聯(lián)接中輪轂材料的強(qiáng)度最弱，由表可以查得</p><p>　　2.4.1.2確定鍵的工作長(zhǎng)度</p><p><b>　　鍵的工作強(qiáng)度</b&

92、gt;</p><p>　　2.4.1.3強(qiáng)度計(jì)算 </p><p><b>　　由公式可得：</b></p><p>　　所以所選的鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。</p><p>　　2.4.1.4鍵槽尺寸</p><p>　　鍵標(biāo)記為：鍵18×50GB/T1096-2003</p>

93、<p>　　該平鍵聯(lián)接寬度極限偏差按一般聯(lián)接，由表可查得：軸槽深 軸槽寬 輪轂槽深 輪轂槽寬</p><p>　　軸、輪轂鍵槽及其尺寸如圖3-2</p><p>　　圖2-17 鍵的設(shè)計(jì)圖 </p><p>　　第三章 箱體結(jié)構(gòu)及減速器附件設(shè)計(jì)</p><p><b>　　3．1箱體設(shè)計(jì)</b>

94、</p><p>　　3.1.1鑄造箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[5]</p><p>　　減速器箱體支承和固定軸系的零件，保證了傳動(dòng)零件的正確嚙合及箱體內(nèi)零件的良好的潤(rùn)滑和可靠的密封。</p><p>　　設(shè)計(jì)鑄造箱體結(jié)構(gòu)是應(yīng)考慮箱體的剛度、結(jié)構(gòu)工藝性等幾個(gè)方面的要求。箱體尺寸主要按照經(jīng)驗(yàn)確定，減速器的主要尺寸如下：</p><p>　　箱體壁厚：

95、箱蓋壁厚： </p><p>　　箱座的凸緣厚度： 箱蓋的凸緣厚度：</p><p><b>　　箱座底的凸緣厚度：</b></p><p>　　地腳螺栓直徑： 地腳螺栓個(gè)數(shù)</p><p>　　軸承旁聯(lián)接螺栓直徑：</p><p>　　箱蓋、箱座聯(lián)接螺栓直徑：</p>

96、<p><b>　　軸承端蓋螺釘直徑：</b></p><p><b>　　檢查孔蓋螺釘直徑：</b></p><p>　　箱蓋的肋板厚度為： </p><p><b>　　箱蓋的肋板厚度為：</b></p><p>　　大齒輪頂圓與箱體內(nèi)壁間的距離：</p&

97、gt;<p>　　齒輪端面與箱體內(nèi)壁間的距離：</p><p><b>　　3．2箱體附件設(shè)計(jì)</b></p><p>　　3.2.1箱體附件的設(shè)計(jì)</p><p>　　為了檢查傳動(dòng)件嚙合情況、注油、排氣、指示油面、通氣、加工及裝配時(shí)的定位、拆卸和吊運(yùn)，需要在減速器上安裝以下附件。</p><p>　　3.

98、2.1.1窺視孔和窺視孔蓋</p><p>　　窺視孔是為了觀察運(yùn)動(dòng)件的嚙合情況、潤(rùn)滑狀態(tài)，潤(rùn)滑油也可以由此注入。為了便于觀察和注油，一般將窺視孔開(kāi)在嚙合區(qū)的箱蓋頂部。窺視孔平時(shí)用蓋板蓋住，稱(chēng)為窺視孔蓋。窺視孔蓋底部墊有耐油橡膠板，防止漏油。</p><p>　　3.2.1.2通氣器</p><p>　　由于傳動(dòng)件工作時(shí)產(chǎn)生熱量，使箱體內(nèi)溫度升高、壓力增大，所以必須

99、采用</p><p>　　通氣器溝通箱體內(nèi)外的氣流，以平衡內(nèi)外壓力，保證減速器箱體的密封性。通氣器設(shè)置在箱蓋上。</p><p>　　3.2.1.3起吊裝置</p><p>　　起吊裝置用于減速器的拆卸和搬運(yùn)。箱蓋用掉耳環(huán)，箱座用吊鉤。主要的尺寸如圖4-1。</p><p><b>　　圖4-1</b></p>

100、;<p><b>　　3.2.1.4油標(biāo)</b></p><p>　　油標(biāo)用來(lái)指示油面的高度，應(yīng)設(shè)置在便于檢查及油面較穩(wěn)定之處。</p><p>　　3.2.1.5油塞與排油孔</p><p>　　為將箱體內(nèi)的廢油排出，在箱體座面的最低處應(yīng)設(shè)置一排油孔，箱座底面也做成向排油孔方向傾斜的平面。平時(shí)排油孔用油塞加密封圈封住。油塞直徑為

101、20mm。</p><p>　　3.2.1.6定位銷(xiāo)</p><p>　　為保證箱體軸承座孔的鏜孔精度和裝配精度，在箱體聯(lián)接凸緣上距離較遠(yuǎn)處安置兩個(gè)定位銷(xiāo)，并盡量放在不對(duì)稱(chēng)位置，以便于定位精確。銷(xiāo)A6×35。</p><p>　　3.2.1.7起蓋螺釘</p><p>　　為了便于起蓋，在箱蓋側(cè)邊的凸緣上裝1個(gè)起蓋螺釘。起蓋時(shí)，先擰

102、動(dòng)此起蓋螺釘丁起箱蓋。</p><p>　　第四章PRO/Ｅ零件實(shí)體建模和部件的裝配</p><p>　　4.1二級(jí)減速器零件實(shí)體建模[3]</p><p><b>　　4.1.1軸的創(chuàng)建</b></p><p><b>　　A、新建零件文件</b></p><p>　　在上

103、工具欄中單擊“新建”按鈕在系統(tǒng)彈出的【新建】對(duì)話(huà)框，選中其中的零件單選按鈕，在“名稱(chēng)”欄中輸入“xiechilun”，勾選“實(shí)用缺省模板”，單擊，</p><p>　　B、創(chuàng)建基礎(chǔ)實(shí)體特征</p><p>　　單擊“拉伸工具”，單擊，在彈出的草繪上滑面板中單擊“定義”按鈕，彈出“草繪”對(duì)話(huà)框，在主視區(qū)內(nèi)選擇FRONT基準(zhǔn)平面作為草繪平面，單擊按鈕。接受系統(tǒng)默認(rèn)的繪圖參照，單擊按鈕進(jìn)入草繪器

104、，在主視區(qū)中繪制拉伸截面圖點(diǎn)完成輸入拉伸距離，鍵的設(shè)計(jì)需要新建平面。生成軸如圖2-6、圖2-8、圖2-14所示。</p><p>　　4.1.2齒輪的實(shí)體建模</p><p>　?。?）開(kāi)始和軸的實(shí)體建模A一樣新建零件文件。</p><p>　?。?）設(shè)置參數(shù)在參數(shù)對(duì)話(huà)框中選擇添加參數(shù)，在新建的列表中選擇添加的參數(shù)輸入名稱(chēng)M，數(shù)值2，按此步驟輸入其余參數(shù)如圖4-1&

105、lt;/p><p>　　圖4-1 參數(shù)對(duì)話(huà)框</p><p><b>　?。?）創(chuàng)建基準(zhǔn)曲線(xiàn)</b></p><p>　　此步驟為分別作齒輪的基園，齒頂圓，分度圓和齒根圓，然后通過(guò)參數(shù)定義其尺寸，然后通過(guò)使用參數(shù)方程定義漸開(kāi)線(xiàn)創(chuàng)建出齒廓線(xiàn)。</p><p>　　步驟：1).準(zhǔn)特征——草繪——繪制四個(gè)圓——完成</p&g

106、t;<p>　　2).具——關(guān)系對(duì)話(huà)框——關(guān)系編輯區(qū)——輸入關(guān)系式——完成后再生模型得到如圖6曲線(xiàn)</p><p>　　3) .——曲線(xiàn)選項(xiàng)——從方程/完成——曲線(xiàn)方程對(duì)話(huà)框——得到坐標(biāo)系/選取</p><p>　　在出現(xiàn)的設(shè)置坐標(biāo)類(lèi)型菜單中選擇坐標(biāo)軸選項(xiàng)在彈出對(duì)話(huà)框中輸入?yún)?shù)方程并保存，回到原對(duì)話(huà)框點(diǎn)確定即完成曲線(xiàn)創(chuàng)建。單擊選擇曲線(xiàn)完成基準(zhǔn)點(diǎn)的創(chuàng)建。類(lèi)似操作創(chuàng)建基準(zhǔn)軸和基準(zhǔn)

107、面。在模型區(qū)選擇漸開(kāi)線(xiàn)創(chuàng)建齒輪漸開(kāi)線(xiàn)如圖4-2。</p><p>　　圖4-2漸開(kāi)線(xiàn)的創(chuàng)建 圖4-3 齒輪曲線(xiàn)及齒的創(chuàng)建</p><p>　　4).此曲線(xiàn)創(chuàng)建完畢的基礎(chǔ)上創(chuàng)建齒特征，單擊“陣列工具”按鈕，在操控板中的陣列方式框中選擇“軸”方式，系統(tǒng)提示“選取創(chuàng)建陣列的軸”，在主視區(qū)中選擇旋轉(zhuǎn)軸線(xiàn)作為參照，在“輸入第一方向的陣列成員數(shù)” 輸入框中輸入陣列數(shù)

108、目，單擊右側(cè)的，完成齒特征的陣列特征的創(chuàng)建如圖4-3完成齒創(chuàng)建后在右工具箱中單擊“拉伸工具”，單擊，在彈出的草繪上滑面板中單擊“定義”按鈕，彈出“草繪”對(duì)話(huà)框，在主視區(qū)內(nèi)選擇FRONT基準(zhǔn)平面作為草繪平面，單擊按鈕。接受系統(tǒng)默認(rèn)的繪圖參照，單擊按鈕進(jìn)入草繪器，在主視區(qū)中繪制拉伸截面圖，同時(shí)可以在關(guān)系對(duì)話(huà)框中輸入方程式以便調(diào)用，單擊退出草繪完成鏤空特征及軸鍵特征如圖4-4。</p><p>　　圖4-4斜齒輪創(chuàng)建實(shí)

109、體效果圖</p><p>　　4.1.3箱體的實(shí)體建模[4]</p><p>　　箱體主要運(yùn)用拉伸建模、鏡像建模、抽殼建模、倒圓角等特征。創(chuàng)建完成如圖4-5、圖4-6所示</p><p>　　圖4-5 下箱體實(shí)體效果圖</p><p>　　圖4-6 上箱蓋</p><p>　　4.2二級(jí)減速器的部件

110、的裝配</p><p>　　4.2.1 新建裝配文件，在上工具欄中單擊“新建”按鈕在系統(tǒng)彈出的【新建】對(duì)話(huà)框，選中其中的組件按鈕，在“名稱(chēng)”欄中輸入“ zhangpeitu”，不勾選“使用缺省模板”， 單擊，在彈出的“新文件選項(xiàng)”對(duì)話(huà)框中選擇mmns_part_solid，將英制單位改為公制單位,單擊進(jìn)入三維實(shí)體建模環(huán)境如圖4-7。</p><p><b>　　圖4-7 新建組件

111、</b></p><p>　　2.在裝配環(huán)境中選擇插入/元件/裝配/命令或者選擇基礎(chǔ)特征工具欄插入元件工具選擇元件進(jìn)行裝配，在出現(xiàn)的元件放置對(duì)話(huà)框中可以設(shè)置裝配元件的參照約束關(guān)系，第一個(gè)部件一般選擇缺省約束，如圖4-8</p><p>　　圖4-8 元件放置對(duì)話(huà)框</p><p>　　A、放置中間軸，約束方式為“缺省”；</p><p

112、>　　B、裝配平鍵，約束方式為“匹配”和“插入”；</p><p>　　C、裝配直齒輪，約束方式為“對(duì)齊”和“相切”；</p><p>　　D、裝配平鍵，約束方式為“匹配”和“插入”；</p><p>　　E、裝配低速軸，約束方式為“對(duì)齊”和“匹配”；</p><p>　　F、裝配斜齒輪，約束方式為“對(duì)齊”和“匹配”； </p&g

113、t;<p>　　G、裝配高速軸，約束方式為“對(duì)齊”和“相切”；</p><p>　　添加各個(gè)部件通過(guò)選擇約束條件，旋轉(zhuǎn)和移動(dòng)操作完成零部件的裝配如圖4-9、圖4-10、圖4-11所示</p><p>　　圖4-9 減速器內(nèi)零部件高速軸裝配圖</p><p>　　圖4-10 減速器內(nèi)零部件中速軸裝配圖</p><p>　

114、　圖4-11 減速器內(nèi)零部件低速軸裝配圖</p><p>　　4.3二級(jí)減速器的最后的組裝</p><p>　　4.3.1完成下箱體和內(nèi)部零件的裝配如圖4-12所示</p><p>　　圖4-12 下箱體及各部件的裝配圖</p><p>　　4.3.2完成總裝配圖如圖4-13</p><p>　　圖4-

115、13 減速機(jī)總裝配圖</p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　?。?）本論文的設(shè)計(jì)過(guò)程中，充分熟練利用了Pro/E野火版4.0軟件進(jìn)行了幾何造型設(shè)計(jì)，便捷的模型再生成編輯，可以縮短產(chǎn)品更新?lián)Q代生產(chǎn)的整個(gè)周期，并且此設(shè)計(jì)還具有形狀均勻、美觀，使用壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)，可以完全滿(mǎn)足設(shè)計(jì)的要求。進(jìn)一步利用數(shù)控加工設(shè)備進(jìn)行技術(shù)加工，可以顯著提高減速器的設(shè)計(jì)制造

116、精密、設(shè)計(jì)制造質(zhì)量、設(shè)計(jì)制造效率。</p><p>　?。?）由于時(shí)間緊迫，所以這次的設(shè)計(jì)存在許多缺點(diǎn)，比如說(shuō)齒輪的計(jì)算不夠精確等等缺陷，模型結(jié)構(gòu)裝配后的應(yīng)用Pro/E造型后的參數(shù)化設(shè)計(jì)，仿真模擬，數(shù)控編程等是本設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上的更高級(jí)設(shè)計(jì)，我相信通過(guò)這次的實(shí)踐，能使我在以后的設(shè)計(jì)中避免很多不必要的工作，有能力設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)更緊湊，傳動(dòng)更穩(wěn)定，技術(shù)含量更高更精確的機(jī)械設(shè)備。</p><p><

117、b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 胡家秀．簡(jiǎn)明機(jī)械零件設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)［Ｍ］．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999：337-361，384．</p><p>　　[2] 任成高．機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)［Ｍ］．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006：200-201．</p><p>　　[3] 曹巖．Pro/engineer典型事例［Ｍ］．北京：機(jī)械工業(yè)出版

118、社，2006：143-169，206-210．</p><p>　　[4] 葉修梓，陳超祥．Pro/engineer基礎(chǔ)教程零件與裝配［Ｍ］．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006：282-298．</p><p>　　[5] 濮良貴，紀(jì)名剛．機(jī)械設(shè)計(jì)［Ｍ］．北京：高等教育出版社，2006：218-223，338-341，378-383．</p><p>　　[6] 金清蕭

119、．機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) ［Ｍ］．武漢：華中科技大學(xué)出版社，2007： 8-12．</p><p>　　[7] 吳宗澤．機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè) ［Ｍ］．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2003： 1157-1296．</p><p><b>　　致謝</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)雖然凝聚著自己的努力，但沒(méi)有指導(dǎo)老師的指引和教授，沒(méi)有同學(xué)的幫助和支持，我在大學(xué)的

120、專(zhuān)業(yè)學(xué)習(xí)將無(wú)所適用。當(dāng)我做完這篇畢業(yè)設(shè)計(jì)的時(shí)候，涌上心頭的不是長(zhǎng)途跋涉后抵達(dá)終點(diǎn)的欣喜，而是源自心底的誠(chéng)摯謝意。首先要感謝大學(xué)三年教授我的所有領(lǐng)導(dǎo)老師以及陪我一起學(xué)習(xí)進(jìn)步的同學(xué)們，是你們陪我一起走過(guò)了三年的求學(xué)之路，是你們用三年的歲月教授了我生存的本領(lǐng)；再次我要衷心的感謝我的指導(dǎo)老師xx對(duì)我設(shè)計(jì)的構(gòu)思以及內(nèi)容不厭其煩的指導(dǎo)，使我在準(zhǔn)時(shí)完成設(shè)計(jì)的同時(shí)深受啟發(fā)；最后由衷的感謝答辯評(píng)審組的各位老師對(duì)我嚴(yán)格的審核和評(píng)論，我將繼續(xù)努力的學(xué)習(xí)積蓄力

121、量，爭(zhēng)取在自己畢業(yè)后的人生道路上貢獻(xiàn)自己的一份力量回報(bào)社會(huì)。再次衷表謝意！</p><p><b>　　外文資料</b></p><p>　　EXTENDING BEARING LIFE</p><p>　　Abstract：Nature works hard to destroy bearings, but their chances of

122、survival can be improved by following a few simple guidelines. Extreme neglect in a bearing leads to overheating and possibly seizure or, at worst, an explosion. But even a failed bearing leaves clues as to what went wro

123、ng. After a little detective work, action can be taken to avoid a repeat performance.</p><p>　　Keywords: bearings failures life</p><p>　　Bearings fail for a number of reasons，but the most comm

124、on are misapplication，contamination，improper lubricant，shipping or handling damage，and misalignment. The problem is often not difficult to diagnose because a failed bearing usually leaves telltale signs about what went w

125、rong．</p><p>　　However，while a postmortem yields good information，it is better to avoid the process altogether by specifying the bearing correctly in The first place．To do this，it is useful to review the man

126、ufacturers sizing guidelines and operating characteristics for the selected bearing.</p><p>　　Equally critical is a study of requirements for noise, torque, and runout, as well as possible exposure to contam

127、inants, hostile liquids, and temperature extremes. This can provide further clues as to whether a bearing is right for a job.</p><p>　　1 Why bearings fail</p><p>　　About 40% of ball bearing fail

128、ures are caused by contamination from dust, dirt, shavings, and corrosion. Contamination also causes torque and noise problems, and is often the result of improper handling or the application environment．Fortunately, a b

129、earing failure caused by environment or handling contamination is preventable，and a simple visual examination can easily identify the cause．</p><p>　　Conducting a postmortem il1ustrates what to look for on a