圖書館結構設計書畢業(yè)設計

1、<p>　　畢業(yè)設計武漢圖書館結構設計書</p><p>　　姓名：*** 學號：指導教師：</p><p><b>　　1工程概況：</b></p><p>　?。?）工程名稱：金平區(qū)圖書館；</p><p>　?。?）工程位置：武漢市金平區(qū)：</p><p>　?。?）工程總面積：

2、13625.5㎡，主樓3層，高16.8m，一層層高6m,二到三層高5.4m，梯頂3.0m；</p><p>　?。?）結構形式：現(xiàn)澆整體框架。</p><p><b>　　2設計資料：</b></p><p>　?。?）工程地質條件：工程地質條件情況如下： </p><p>　?。?）抗震設防：7 度，抗震等級 ：三級；

3、設計地震分組為第一組。</p><p>　　（3）防火等級：二級。</p><p>　　（4）建筑場地土類別為二類，場地特征周期為0.35s。</p><p>　　（5）基本風壓：ω0= 0.35 KN/m2，主導風向：西南風； 基本雪壓0.50kN/m2</p><p>　?。?）氣象資料：地面粗糙度為C類。</p><

4、p>　　（7）活載：樓面活荷：2.0 KN/m2 ，上人屋面活載：2.0 KN/m2 ，不上人屋面活載：0.50 KN/m2 ，書庫：12 KN/m2；全開架閱覽室：5 KN/m2；走道：2.5KN/m2；門廳：2.5 KN/m2；樓梯：2.5 KN/m2</p><p>　?。?）材料：梁、板、柱的混凝土均選用C30，梁、柱主筋選用HRB400，箍筋選HPB300，板受力鋼筋選用HRB335。<

5、/p><p>　　3建筑體型選擇與平面布置</p><p><b>　　3.1設計原則</b></p><p>　　圖書館是以借閱自修為主， 建筑是供人使用的有功能作用的空間，同一功能要求和使用目的的建筑可以有多種空間形式，建筑體型一般綜合反映內部空間，又在一定程度上反映建筑的性格、歷史時期和民族地域特點。辦公樓常常是街道、廣場或城市某一個區(qū)域的構

6、成中心。鑒于此，圖書館體型設計應根據(jù)現(xiàn)有經濟技術水平處理好功能、空間與形式的辨證統(tǒng)一關系，還要處理好與環(huán)境的關系，以便在滿足功能要求的同時，生根于特定的環(huán)境，給人以良好的感覺。</p><p>　　同樣，對于建筑造型與平面布置的選擇，必須考慮結構因素，以有利于結構受力。平面同樣，對于建筑造型與平面布置的選擇，必須考慮結構因素，以有利于結構受力。平面形狀應簡單、對稱、規(guī)則，以減少地震災害的影響建筑造型</p&

7、gt;<p>　　根據(jù)設計原則，本設計采用對稱型結構體系。</p><p><b>　　3.2平面布置</b></p><p>　　本設計采用框架混凝土結構的平面布置，在平面上力求平面對稱，對稱平面易于保證質量中心與剛度中心重合，避免結構在水平力作用下扭轉。為使常用房間采光、通風效果好，本設計坐北朝南，且南臨主要街道，周邊布置大跨度玻璃窗以便滿足采光、通

8、風的要求。</p><p><b>　　（1）立面設計</b></p><p>　　立面設計時首先應推敲各部分總的比例關系，考慮建筑物整體的幾個方面的統(tǒng)一，相鄰立面的連接與協(xié)調，然后著重分析各立面上墻面的處理、門窗的調整和安排，最后對入口、門廊等進一步進行處理。節(jié)奏韻律和虛實對比，是使建筑立面高于表現(xiàn)力的重要設計手法，在建筑立面上，相同構件或門窗作有規(guī)律的重復和變化，

9、給人們在視覺上得到類似音樂詩歌中節(jié)奏韻律的效果。立面的節(jié)奏感在門窗的排列組合、墻面的構件劃分中表現(xiàn)得比較突出。</p><p><b>　?。?）剖面設計</b></p><p>　　剖面設計主要分析建筑物各部分應有的高度，建筑層數(shù)、建筑空間的組合利用，以及建筑剖面中的結構、構造關系，建筑物的平面和剖面是緊密聯(lián)系的。</p><p>　　在本設

10、計中采用大柱網現(xiàn)澆框架結構，主體建筑為3層，主要部分：底層6m，2-3層高均為5.4m，梯頂高3,建筑總高19.8m，共設9個出入口，八個樓梯間，大樓梯布置在建筑物中部，消防疏散用樓梯布置在建筑物的橫線位置。</p><p><b>　?。?）垂直交通設計</b></p><p>　　本工程主要垂直交通工具是樓梯，對樓梯的選用及其在建筑物中的合理布置，將使高層建筑的使

11、用更加合理，同時還能提高工作效率。并設置了兩個專用運輸貨梯，人流物流分散運行，便于疏通。</p><p>　　本設計中大樓梯布置在建筑平面的中部。除了設置八個樓梯外，這樣的布置可使建筑物內任意點至樓梯出口的距離均不大于40m（安 全 疏 散 距 離《建筑設計防火規(guī)范》GBJ 16－87（2001年局部修訂）5．3．8），滿足多層建筑的防火要求。</p><p><b>　　4防火

12、設計</b></p><p>　　4.1總平面布局中的消防問題</p><p><b>　　屋面做法：</b></p><p><b>　　5建筑做法</b></p><p><b>　　樓面做法：</b></p><p><b>

13、　　廁所樓面做法：</b></p><p><b>　　屋面泛水做法：</b></p><p>　　散水做法：水泥砂漿散水寬800毫米。 </p><p>　　墻身做法：填充墻采用蒸壓粉煤灰磚（γ=14KN/m2），外墻厚度均為200mm，隔墻均厚120mm。女兒墻厚200mm。外墻用石灰砂漿抹面，再涂刷建筑涂料。</p&g

14、t;<p>　　門窗做法：門為木門和玻璃門，自重0.2 kN/m2，窗為鋁合金玻璃窗，自重0.4 kN/m2。</p><p>　　屋面找坡：采用結構找坡來排水。排水坡度為2%。</p><p><b>　　6結構布置</b></p><p>　　。結構布置如下（圖一）；選擇計算一榀框架為平面圖如（圖二）</p>&

15、lt;p><b>　　圖一</b></p><p><b>　　圖-2</b></p><p>　　7屋面樓面荷載計算：</p><p>　　7.1 屋面恒載計算</p><p>　　磚墩漿砌架空隔熱35mm厚鋼筋砼板 25×0.035=0.875KN/m2 <

16、/p><p>　　20mm厚砂漿抹面 20×0.02=0.4KN/m2</p><p>　　一氈二油上鋪小石子（約厚15mm） 0.3 KN/m2</p><p>　　高分子卷材（4mm） 0.05KN/m2</p><p>　　

17、20mm厚1:3水泥砂漿找平壓光 20×0.02=0.4KN/m2</p><p>　　30mm厚綠豆砂保溫層 30×0.03=0.6KN/m2</p><p>　　100mm厚鋼筋砼 25×0.1 =2.5KN/m2</p><p>　　20mm

18、厚石灰砂漿抹灰 17×0.02=0.34KN/m2</p><p>　　恒載標準值： gk=5.5 KN/m2 </p><p>　　恒載設計值： g= 1.2 gk= 6.6 KN/m2</p><p&g

19、t;　　活載標準值： qk=2.0s KN/m2</p><p>　　活載設計值： q= 1.2 gk=2.4 KN/m2</p><p><b>　　7.2樓面:</b></p><p>　　陶瓷地磚（約10mm）

20、 0.22KN/m2 </p><p>　　20mm厚1:2水泥水泥水砂漿結合層 20×0.02=0.4KN/m2</p><p>　　20mm厚1:3水泥水泥水砂漿找平 20×0.02=0.4KN/m2 </p><p>　　100mm厚鋼筋砼

21、 25×0.1 =2.5KN/m2</p><p>　　20mm厚石灰砂漿抹灰 17×0.02=0.34KN/m2</p><p>　　恒載標準值： gk=3.9 KN/m2 </p><p>　　恒載設計值：

22、 g= 1.2 gk= 4.68KN/m2</p><p>　　活載標準值： qk=2.0 KN/m2</p><p>　　活載設計值： q= 1.4 gk=2.8 KN/m2</p><p><b>　　7.

23、3廁所樓面:</b></p><p>　　陶瓷地磚（約10mm） 0.22KN/m2 </p><p>　　20mm厚1:2水泥水泥水砂漿結合層 20×0.02=0.4KN/m2</p><p>　　20mm厚素砼剛性防水層， 25×0

24、.02=0.5KN/m2</p><p>　　30mm厚1:6水泥焦渣找坡 15×0.03=0.45KN/m2</p><p>　　100mm厚鋼筋砼 25×0.1 =2.5KN/m2</p><p>　　20mm厚石灰砂漿抹灰 17×

25、0.02=0.34KN/m2</p><p>　　恒載標準值： gk=4.4 KN/m2 </p><p>　　恒載標準值： g= 1.2 gk= 5.28KN/m2</p><p>　　活載標準值：

26、 qk=2.0 KN/m2</p><p>　　活載設計值： q= 1.4 gk=2.8 KN/m2</p><p>　?。?）框架梁自重（預估）</p><p>　　取梁寬b=300mm,梁高h=750mm,則有25X0.3X0.75=5.63KN/m。</p><p>　　（

27、2）柱自重：它僅使柱本身軸心受壓，待初估柱截面尺寸后計算。因此，作用在框架上的恒荷載標準值Gk為：</p><p>　　屋面：5.5X6+5.63=38.63KN/m</p><p>　　樓面：3.9X6+5.63=29.03KN/m</p><p><b>　　活荷載標準值</b></p><p>　　屋面活荷載，上人

28、屋面，可取2X6=12KN/m</p><p>　　樓面，按書庫一欄算取值5 KN/m2 </p><p>　　則有，5X6=30KN/m</p><p><b>　　風荷載標準值Wk</b></p><p>　　(1)基本風壓為0.35KN/m</p><p>　　（2）風載體型系數(shù)0.8-（-

29、0.5）=1.3</p><p>　　（3）風壓高度系數(shù)：按B類地區(qū)，則可達離地面5m、10m、15m處分別為1.00、1.00、1.14。</p><p>　?。?）風振系數(shù)：房屋高度未超過30m，則取1.0</p><p>　　算得作用于各層樓面的集中風荷載標準值Fwk(一榀框架)如下：</p><p>　　5層：Fw5k=1.0X1.3

30、X1.14X0.35X5.6X2.7/2=4KN</p><p>　　4層：Fw4k=1.0X1.3X（1.14+1）/2X0.35X5.6X2.7=7.4KN</p><p>　　3層：Fw3k=1.0X1.3X1X0.35X5.6X2.7=6.9KN</p><p>　　2層：Fw2k=1.0X1.3X1X0.35X5.6X（2.7+3）/2=7.3KN<

31、/p><p>　　1層：Fw1k=1.0X1.3X1X0.35X5.6X3=7.7KN</p><p><b>　　8.截面尺寸估算</b></p><p><b>　　a.柱截面尺寸估算</b></p><p>　　根據(jù)柱支撐的樓板面積計算由豎向荷載作用下產生的軸力，并按軸壓比控制估算柱截面面積。&

32、lt;/p><p><b>　　內柱，</b></p><p><b>　　恒荷載</b></p><p>　　（38.63+29.03X2）X7=816.83KN</p><p><b>　　活荷載</b></p><p>　　(12+50X2)X7=78

33、4KN</p><p>　　則預估的軸力設計值為：1.2X816.83+1.4X784=2078KN</p><p>　　考慮彎矩的影響，將上述軸力乘以增大系數(shù)1.2，則</p><p>　　N=1.2X2078=2493KN</p><p>　　柱邊長b=h=AC1/2=（N/μNfC ）1/2 ==428.3mm。</p>

34、<p>　　取柱邊長b×h=600mm×600mm。</p><p>　　IB=1/12bh3=600*600/12=1.08x1010mm4</p><p><b>　　外柱</b></p><p>　　按（1/20~1/15）層高，但為便于施工和設計本工程將柱子歸并為一種，即600X600</p>

35、<p><b>　　b.梁截面尺寸估算</b></p><p>　　框架梁截面高度h，按梁跨度的1/10～1/12確定，則橫向框架梁高為7000×（1/10～1/12）=700mm～583mm，取h=650mm，梁寬b=（1/2～1/3）h=325mm～215mm，取b=250mm；</p><p>　　連系梁高為7000×（1/12～

36、1/15）=583～460，取h=500mm，梁寬b=250mm；縱向框架梁高為7500×（1/10～1/12）=750～625，取h=650mm，梁寬b=250mm。</p><p><b>　　c.板厚尺寸估算</b></p><p>　　板的厚度為h=L/40=3600/40=90mm，考慮到板的撓度及裂縫寬度的限制因素，根據(jù)經驗取板厚為h=100mm

37、。</p><p><b>　　8框架計算</b></p><p>　　8.1框架計算簡圖的確定及荷載計算</p><p><b>　　圖-2</b></p><p>　　8.1.1框架的選取及計算方法</p><p>　　取L-L軸的一榀框架進行計算。該框架承受的荷載為K~

38、M軸線之間的所有荷載。由于板的縱向計算長度為7000mm，橫向計算長度為5500mm，為雙向板且相當接近，這里近似認為板的導荷方式為三角形導荷。</p><p>　　設計內容包括框架計算單元、計算簡圖的確定，框架受到的各種荷載計算，各種荷載作用下框架的內力計算、內力組合及截面配筋計算?？蚣苡嬎?先采用結構設計軟件PKPM進行整體結構設計，PKPM計算時是采用的空間分析設計方法,而用手工計算時考慮計算工作量的問題及

39、時間因素,采用平面框架(單向)的設計方法。,且在結構布置上柱網尺寸、梁、柱截面尺寸也按照單向框架的要求確定。</p><p>　　8.1.2計算簡圖的確定（見圖3）</p><p>　　框架的計算簡圖用梁、柱的軸線表示，梁、柱的軸線分別取各自的形心線。對底層柱的下端，一般取至基礎頂面。</p><p>　　根據(jù)地質資料，假定基礎頂面離室外地面為0.9m，因此框架底層

40、計算高度為l0=H +0.9=3+0.9=3.9m，2層取l0=H=3m，3~5層=2.7m。</p><p>　　框架梁的計算跨度l0為7m、7m、7m。</p><p>　　綜上，可得計算簡圖（圖3）。</p><p><b>　　圖3</b></p><p>　　連續(xù)梁K38第1跨裂縫計算書 </p>

41、<p>　　按混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第7.1節(jié)規(guī)定計算. </p><p>　　左支座處上表面裂縫計算: </p><p>　　彎矩準永久組合Mk = 96.3 kN*m.不考慮軸力作用.</p><p>　　實配鋼筋: 4B22,As = 1520.5 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 22.0

42、0 mm. </p><p>　　c = 25 mm, h0 = 602.5 mm, b = 250 mm, Ate = 81250.0 mm*mm. </p><p>　　ρte = 0.019, σsk = 120.8 N/(mm*mm), ftk = 2.01 N/(mm*mm), ψ = 0.523. </p><p>　　裂縫寬度ω = 0.085 mm

43、< 0.300 mm,滿足限值要求. </p><p>　　右支座處上表面裂縫計算: </p><p>　　彎矩準永久組合Mk = 116.8 kN*m.不考慮軸力作用.</p><p>　　實配鋼筋: 4B22,As = 1520.5 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 22.00 mm. </p><

44、p>　　c = 25 mm, h0 = 602.5 mm, b = 250 mm, Ate = 81250.0 mm*mm. </p><p>　　ρte = 0.019, σsk = 146.5 N/(mm*mm), ftk = 2.01 N/(mm*mm), ψ = 0.624. </p><p>　　裂縫寬度ω = 0.123 mm < 0.300 mm,滿足限值要求.

45、</p><p><b>　　下表面裂縫計算: </b></p><p>　　彎矩準永久組合Mk = 64.4 kN*m.不考慮軸力作用.</p><p>　　實配鋼筋: 2B22+1B18,As = 1014.7 mm*mm, Es = 200000 N/(mm*mm), deq = 20.84 mm. </p><p&g

46、t;　　c = 25 mm, h0 = 602.5 mm, b = 250 mm, Ate = 81250.0 mm*mm. </p><p>　　ρte = 0.012, σsk = 121.1 N/(mm*mm), ftk = 2.01 N/(mm*mm), ψ = 0.238. </p><p>　　裂縫寬度ω = 0.050 mm < 0.300 mm,滿足限值要求. <

47、;/p><p>　　跨中上表面裂縫計算: </p><p>　　彎矩準永久組合Mk = 0.0 kN*m.不考慮軸力作用.不需驗算裂縫.</p><p>　　其他同理可知不需驗算裂縫。</p><p>　　連續(xù)梁KL38第1跨撓度計算書</p><p>　　按混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第7.2節(jié)規(guī)定計算.

48、</p><p>　　Md : 恒載彎矩標準值 (單位: kN*m); Ml : 活載載彎矩標準值 (單位: kN*m); </p><p>　　Mwx : X向風載彎矩標準值 (單位: kN*m); Mwy : Y向風載彎矩標準值 (單位: kN*m); </p><p>　　Mq : 荷載效應準永久組合 (單位: kN*m); </p>&

49、lt;p>　　Bs : 短期剛度 (單位: 1000*kN*m*m); Bq : 長期剛度 (單位: 1000*kN*m*m); </p><p>　　活荷載準永久值系數(shù)ψq = 0.40 .</p><p>　　截面尺寸b*h = 250mm*650mm</p><p>　　底筋:2B22+1B18,As = 1014.7mm2.</p>

50、<p>　　左支座筋:4B22,As = 1520.5mm2.</p><p>　　右支座筋:4B22,As = 1520.5mm2.</p><p>　　截面號 I 1 2 3 4 5 6 7 J</p><p>　　-----

51、----------------------------------------------------------------------------------</p><p>　　Md -69.2 -21.3 16.2 42.9 47.3 38.6 13.1 -30.9 -86.5</p><p>　　Ml

52、 -67.7 -25.4 10.7 40.1 42.8 35.6 12.0 -28.7 -75.5</p><p>　　Mwx 12.2 9.3 6.3 3.3 0.6 -2.2 -5.1 -8.3 -11.5</p><p>　　Mwy -0

53、.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.0 -0.1 -0.1 0.1 0.3</p><p>　　Mq -96.3 -31.5 20.5 58.9 64.4 52.8 17.9 -42.4 -116.8</p><p>　　Bs 91.5

54、 91.5 99.8 99.8 99.8 99.8 99.8 83.6 83.6</p><p>　　Bq 52.8 52.8 58.7 58.7 58.7 58.7 58.7 48.2 48.2</p><p>　　撓度mm 0.0

55、0.8 2.1 3.1 3.4 3.0 1.9 0.6 0.0</p><p>　　最大撓度 d = 3.4 mm. 計算跨度 L0 = 7000 mm. L0/d = 2041 > 250, 滿足限值要求.</p><p>　　其他，同理可算得撓度滿足要求。</p><p>　　8.2 框

56、架梁、柱豎向荷載計算</p><p>　　框架梁上的荷載是屋板或樓板上的恒載和活載，以及墻載傳來的，傳到框架梁上的荷載見。其中先計算出A1、A2、A3、A4各板的面積：</p><p>　　A1=×（5.6+5.5）/9×7=4.3m2；</p><p>　　A2=×7×5.6/9=2.2m2；</p><

57、p>　　A3=×（5.6+5.5）/9×7=4.3m2；</p><p>　　A4=×7×5.6/9=2.2m2；；</p><p>　　次梁及抹灰荷載：25×（0.4-0.1）×0.25+17×(0.4-0.1) ×0.02×2=2.1KN/m</p><p>　　主梁

58、及抹灰荷載25x（0.65-0.1）×0.25+17×(0.65-0.1) ×0.02×2=3.8KN/m</p><p>　　屋面（第五層）框架恒載計算</p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　85-105，105-115，115-135，： 板傳來

59、7.0×1.8××2=15.7KN/m</p><p>　　主梁自重及抹灰 3.8 KN/m</p><p>　　gk=19.5KN/m</p><p>　　g=1.2 gk=23.4 KN/m</p><p><b>　　集中荷載：</b><

60、;/p><p>　　為簡化計算，與L軸線平行的梁上荷載（包括板傳來的）按滿跨傳到框架梁的相應的節(jié)點上，而平行于框架梁（即平行于11軸線）的次梁上荷載如次梁kh上的荷載應按其兩端梁的線剛度比重分配再傳到相應的節(jié)點上去（圖-4）。</p><p>　　次梁線剛度：ib1=Ebh3/(12l0)=E200×5003/(12×6800)</p><p>　　

61、主梁線剛度：ib2=Ebh3/(12l0)=E250×6503/(12×6800)</p><p>　　ib1/ ib2 =1/2.7,</p><p>　　則傳到次梁上的荷載為總荷的1/（1+2.7）=0.27，傳到主梁上的荷載為總荷的1-0.27=0.73；如兩端都是次梁，則每端各傳1/2。。 </p><p><b>　　現(xiàn)在計算

62、集中荷載，</b></p><p>　　85節(jié)點：女兒墻傳來：3.5×1.2×7/2=14.7KN</p><p>　　板傳來：2.7×A1×2+2.7×A×0.73×2 = 2.7×19.5×2+2.7×10×0.73×2=144.8KN</p>

63、<p>　　梁傳來 ：5.9×2.7×2+2.77×2.7××0.73×2 =34.6KN</p><p>　　GK =179.4KN</p><p>　　G=1.2 GK=215.3KN</p><p>　　85-105中點（3等

64、分點）：板傳來 2.7×A1×2×2+（2.7×A2×0.73+2.7×A2×）×2</p><p>　　=2.7×19.5×2×2+（2.7×10×0.73+2.7×10×0.27x）×2=157.3KN</p><p>　　梁傳

65、來： 3.8×2.5×2+（2.5×2.7××0.73+3.8×2.7××）×2 =29.5KN</p><p>　　GK =186.8KN</p><p>　　G=1.2 GK=224.16KN</p><p>　　105節(jié)點：板傳來 2.7×A1×2

66、+2.7×A3×2+（2.7×A2×+2.7×A4×0.73）×2</p><p>　　=2.7×19.5×2+2.7×19.5×2+（2.7×10×+2.7×10×0.27）×2 =152.18KN</p><p>　　梁傳來

67、3.8×2.5×2+（3.8×2.7××+3.8×2.7××0.73）×2 =31.62KN</p><p>　　GK =183.8KN</p><p>　　G=1.2 GK=220.56KN</p><p>　　

68、同理可得115節(jié)點、135節(jié)點</p><p><b>　　柱端彎矩的計算：</b></p><p>　　對邊柱，初始偏心距e0=100mm,</p><p>　　MK=N· e0=179.4×0.1=17.94KN·m</p><p>　　M= 1.2MK= 21.53KN·m&

69、lt;/p><p>　　對中柱，初始偏心距e0=0m,</p><p>　　MK=N· e0=0KN·mm</p><p>　　屋面（第五層）框架活載計算</p><p><b>　　均布荷載：</b></p><p>　　86-106，106-116，116-136： 板傳來

70、 0.5×2.8××5=4.4KN/mm</p><p>　　gk=4.4 KN/mm</p><p>　　g=1.4 gk=6.16KN/mm</p><p><b>　　集中荷載：</b></p><p>　　86節(jié)點：板傳來0.5×A1×2+0.

71、5×A2×0.73×2=0.5×4.3×2+0.5×2.2×0.73×2 =6KN</p><p><b>　　QK =6KN</b></p><p>　　Q=1.4QK=8.4KN</p><p>　　

72、86-106中點（3等分的）：板傳來 0.5×A1×2×2+（0.5×A2×0.73+0.5×A2×）×2 =0.5×4.3×2×2+（0.5×2.2×0.27+0.5×2.2×）×2</p><p><b>

73、　　=10.3KN</b></p><p>　　QK =10.3KN</p><p>　　Q=1.4 QK=14.42KN</p><p>　　106節(jié)點：板傳來 0.5×A1×2+0.5×A3×2+（0.5×A2×+0.5×A4×0.73）×2</p>

74、;<p>　　=0.5×4.3×2+0.5×2.2×2+（0.5×2.2×+0.5×2.2×0.27）×2</p><p><b>　　=8.2KN</b></p><p><b>　　QK =8.2KN</b></p><

75、p>　　Q=1.4 QK=11.48KN</p><p><b>　　柱端彎矩的計算：</b></p><p>　　對邊柱，初始偏心距e0=100mm,</p><p>　　MK=N· e0=8.2×0.1=0.82KN·m</p><p>　　M= 1.4MK= 1.15KN

76、3;m</p><p>　　用類似的方法可以一次計算出整榀框架的荷載簡圖，見（圖-5），（圖-6）：</p><p><b>　　圖-5</b></p><p><b>　　圖-6</b></p><p>　　8.3梁、柱線剛度的計算</p><p>　　梁的線剛度ib=EC

77、Ib/l，其中EC是混凝土的彈性模量；l是梁的計算跨度，I慣性矩?？紤]到現(xiàn)澆板的作用對梁截面線剛度的影響，所以一邊有板取Ib=1.5I0，兩邊有板取Ib=2I0，I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面抗彎剛度。梁采用C30的混凝土，EC=3.0×104N/mm2。</p><p>　　柱線剛度ic=ECIb/l，柱子采用C30混凝土，EC=3.0×104N/mm2。</p><p

78、>　　具體計算見表2-1：</p><p>　　各桿件慣性矩及線剛度表 表2-1</p><p>　　相對剛度取CF 梁的線剛度i=3.5×1010為1.00，其他構件的相對于它的線剛度見上表。</p><p>　　8.4恒載作用下的內力計算</p><p>　　8.4.1恒荷載作

79、用下框架的彎矩計算</p><p>　　用彎矩二次分配法計算框架彎矩：豎向荷載作用下框架的內力分析，由于活載相對恒載小得多，所以本次手工計算不考慮活荷載的不利布置，認為活載滿布。通過此方法求得的框架內力，梁的跨中彎矩值要比考慮活荷載不利布置時求得的彎矩值偏低，但當活荷載在總荷載比例較小時，其影響很小。</p><p><b>　　a.固端彎矩計算：</b></p

80、><p>　　框架梁的固端彎矩計算 表2-2</p><p>　　b. 根據(jù)梁、柱相對線剛度，計算出各節(jié)點的彎矩分配系數(shù)μij</p><p>　　86點、13點：5==0.23；A==0.77；</p><p>　　106點、11點：C6A6==0.43；C6F6==0.43；</p>

81、;<p>　　C6C5==0.14；</p><p>　　用類似的方法可以計算出各節(jié)點間構件的分配系數(shù)，如圖表2—3所示。用彎矩二次分配法計算框架內力，傳遞系數(shù)均為1/2，各節(jié)點分配二次即可。</p><p><b>　　圖－9</b></p><p>　　8.5活載作用下的內力計算</p><p>　　8

82、.5.1 活荷載作用下框架的彎矩計算</p><p>　　同樣采用彎矩二次分配法計算框架彎矩： </p><p><b>　　圖－12</b></p><p><b>　　圖－13</b></p><p>　　8.5.3活荷載作用下框架的軸力計算</p><p><b&

83、gt;　　圖－14</b></p><p><b>　　8.6水平風荷載</b></p><p>　　查荷載規(guī)范中全國基本風壓分布圖可知武漢市基本風壓值（重現(xiàn)期為50年）為0.35KN/m2。垂直于建筑物表面上的風荷載標準值按ωK下式計算：</p><p>　　ωK=βZ ·μS ·μZ ·ω0<

84、/p><p>　　風荷載體型系數(shù)μS ，查荷載規(guī)范可知，矩形平面建筑μS =1.3；</p><p>　　風壓高度變化系數(shù)μZ ，本工程建在武漢市郊區(qū)，地面粗糙度類別為B類，查荷載規(guī)范中μZ 之值，按內插法計算。</p><p>　　建筑總高H<30m，故取風振系數(shù)βZ =1.0</p><p><b>　　圖-15</b&

85、gt;</p><p>　　8.7.1框架配筋計算</p><p>　　選取第一層梁柱進行計算：從梁的內力組合表中選出跨間截面及支座截面的最不利內力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計近似以軸線處彎矩代替支座邊緣彎矩，偏安全。</p><p>　　梁混凝土強度等級C30（fc=

86、14.3N/mm2，ft=1.43 N/mm2），查表得α1=1.0，縱筋為Ⅱ級（fy=300N/mm2）,箍筋為Ⅰ級（fy=300N/mm2）。</p><p>　　8.7.2梁配筋計算</p><p><b>　　AC梁：</b></p><p>　　（1）正截面配筋計算</p><p>　　b×h=250

87、mm×650mm，h0=650mm-30mm=620mm，計算長度取軸線間距離l0=7000mm。</p><p>　　連續(xù)梁KL8第1跨承載力驗算書(按實際配筋計算) </p><p>　　按混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6章相關規(guī)定驗算. </p><p>　　注意: 若設計內力是地震作用組合,則S/R < 1/γRE = 1.33

88、即可滿足要求!</p><p>　　左支座處負彎矩驗算: </p><p>　　截面尺寸: B = 250mm, H = 550mm, c = 25mm.</p><p>　　設計內力: M = 295.2 kNm, N = 0.0 kN. </p><p>　　混凝土: C30 , Fc = 14.3 N/mm2, α1 = 1.00,

89、β1 = 0.80, εcu = 0.00330 . </p><p>　　受拉鋼筋: 4B20/4B20, As = 2513.3 mm2, fy = 300 N/mm2, a = 57.5 mm, ξb = 0.350(抗震控制).</p><p>　　受壓鋼筋: 4B20/4B20, As' = 2513.3 mm2, fy' = 300 N/mm2, a'

90、 = 57.5 mm. </p><p>　　受壓區(qū)高度: x = (fy*As - fy'*As')/(α1*fc*b) = 0.0 mm, ξ= x/h0 = 0.000. </p><p>　　x < 2a', 承載力 Mr = fy*As*(h0-a') = 328.0 kNm. </p><p>　　S/R = M/M

91、r = 0.90. </p><p>　　右支座處負彎矩驗算: </p><p>　　截面尺寸: B = 250mm, H = 550mm, c = 25mm.</p><p>　　設計內力: M = 323.6 kNm, N = 0.0 kN. </p><p>　　混凝土: C30 , Fc = 14.3 N/mm2, α1 = 1.0

92、0, β1 = 0.80, εcu = 0.00330 . </p><p>　　受拉鋼筋: 4B20/4B18/2B18, As = 2783.5 mm2, fy = 300 N/mm2, a = 67.0 mm, ξb = 0.350(抗震控制).</p><p>　　受壓鋼筋: 4B20/4B20, As' = 2513.3 mm2, fy' = 300 N/mm2

93、, a' = 57.5 mm. </p><p>　　受壓區(qū)高度: x = (fy*As - fy'*As')/(α1*fc*b) = 22.6 mm, ξ= x/h0 = 0.047. </p><p>　　x < 2a', 承載力 Mr = fy*As*(h0-a') = 355.3 kNm. </p><p>　　

94、S/R = M/Mr = 0.91. </p><p><b>　　跨中正彎矩驗算: </b></p><p>　　截面尺寸: B = 250mm, H = 550mm, c = 25mm.</p><p>　　設計內力: M = 271.6 kNm, N = 0.0 kN. </p><p>　　混凝土: C30 ,

95、 Fc = 14.3 N/mm2, α1 = 1.00, β1 = 0.80, εcu = 0.00330 . </p><p>　　受拉鋼筋: 4B20/4B20, As = 2513.3 mm2, fy = 300 N/mm2, a = 57.5 mm, ξb = 0.550.</p><p>　　受壓鋼筋: 2B20, As' = 628.3 mm2, fy' =

96、300 N/mm2, a' = 35.0 mm. </p><p>　　受壓區(qū)高度: x = (fy*As - fy'*As')/(α1*fc*b) = 157.8 mm, ξ= x/h0 = 0.320. </p><p>　　2a' < x < ξb * h0, 承載力 Mr = α1*fc*b*x(h0-x/2)+fy'*As

97、9;*(h0-a') = 320.1 kNm. </p><p>　　S/R = M/Mr = 0.85.</p><p>　　連續(xù)梁KL8第2跨承載力驗算書(按實際配筋計算) </p><p>　　按混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6章相關規(guī)定驗算. </p><p>　　注意: 若設計內力是地震作用組合,則S/R &l

98、t; 1/γRE = 1.33即可滿足要求!</p><p>　　左支座處負彎矩驗算: </p><p>　　截面尺寸: B = 250mm, H = 550mm, c = 25mm.</p><p>　　設計內力: M = 299.4 kNm, N = 0.0 kN. </p><p>　　混凝土: C30 , Fc = 14.3 N/m

99、m2, α1 = 1.00, β1 = 0.80, εcu = 0.00330 . </p><p>　　受拉鋼筋: 4B20/4B18/2B18, As = 2783.5 mm2, fy = 300 N/mm2, a = 67.0 mm, ξb = 0.350(抗震控制).</p><p>　　受壓鋼筋: 4B20/2B20, As' = 1885.0 mm2, fy'

100、 = 300 N/mm2, a' = 50.0 mm. </p><p>　　受壓區(qū)高度: x = (fy*As - fy'*As')/(α1*fc*b) = 75.2 mm, ξ= x/h0 = 0.156. </p><p>　　x < 2a', 承載力 Mr = fy*As*(h0-a') = 361.6 kNm. </p>

101、<p>　　S/R = M/Mr = 0.83. </p><p>　　右支座處負彎矩驗算: </p><p>　　截面尺寸: B = 250mm, H = 550mm, c = 25mm.</p><p>　　設計內力: M = 297.9 kNm, N = 0.0 kN. </p><p>　　混凝土: C30 , Fc =

102、 14.3 N/mm2, α1 = 1.00, β1 = 0.80, εcu = 0.00330 . </p><p>　　受拉鋼筋: 4B20/4B18/2B18, As = 2783.5 mm2, fy = 300 N/mm2, a = 67.0 mm, ξb = 0.350(抗震控制).</p><p>　　受壓鋼筋: 4B20/2B20, As' = 1885.0 mm2

103、, fy' = 300 N/mm2, a' = 50.0 mm. </p><p>　　受壓區(qū)高度: x = (fy*As - fy'*As')/(α1*fc*b) = 75.2 mm, ξ= x/h0 = 0.156. </p><p>　　x < 2a', 承載力 Mr = fy*As*(h0-a') = 361.6 kNm. &l

104、t;/p><p>　　S/R = M/Mr = 0.82. </p><p><b>　　跨中正彎矩驗算: </b></p><p>　　截面尺寸: B = 250mm, H = 550mm, c = 25mm.</p><p>　　設計內力: M = 219.9 kNm, N = 0.0 kN. </p>

105、<p>　　混凝土: C30 , Fc = 14.3 N/mm2, α1 = 1.00, β1 = 0.80, εcu = 0.00330 . </p><p>　　受拉鋼筋: 4B20/2B20, As = 1885.0 mm2, fy = 300 N/mm2, a = 50.0 mm, ξb = 0.550.</p><p>　　受壓鋼筋: 2B20, As' =

106、628.3 mm2, fy' = 300 N/mm2, a' = 35.0 mm. </p><p>　　受壓區(qū)高度: x = (fy*As - fy'*As')/(α1*fc*b) = 105.2 mm, ξ= x/h0 = 0.210. </p><p>　　2a' < x < ξb * h0, 承載力 Mr = α1*fc*b*x(

107、h0-x/2)+fy'*As'*(h0-a') = 256.3 kNm. </p><p>　　S/R = M/Mr = 0.86. </p><p>　　連續(xù)梁KL8第3跨承載力驗算書(按實際配筋計算) </p><p>　　按混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6章相關規(guī)定驗算. </p><p>　　注意

108、: 若設計內力是地震作用組合,則S/R < 1/γRE = 1.33即可滿足要求!</p><p>　　左支座處負彎矩驗算: </p><p>　　截面尺寸: B = 250mm, H = 550mm, c = 25mm.</p><p>　　設計內力: M = 318.8 kNm, N = 0.0 kN. </p><p>　　混凝

109、土: C30 , Fc = 14.3 N/mm2, α1 = 1.00, β1 = 0.80, εcu = 0.00330 . </p><p>　　受拉鋼筋: 4B20/4B18/2B18, As = 2783.5 mm2, fy = 300 N/mm2, a = 67.0 mm, ξb = 0.350(抗震控制).</p><p>　　受壓鋼筋: 4B20/4B20, As'

110、 = 2513.3 mm2, fy' = 300 N/mm2, a' = 57.5 mm. </p><p>　　受壓區(qū)高度: x = (fy*As - fy'*As')/(α1*fc*b) = 22.6 mm, ξ= x/h0 = 0.047. </p><p>　　x < 2a', 承載力 Mr = fy*As*(h0-a') =

111、355.3 kNm. </p><p>　　S/R = M/Mr = 0.90. </p><p>　　右支座處負彎矩驗算: </p><p>　　截面尺寸: B = 250mm, H = 550mm, c = 25mm.</p><p>　　設計內力: M = 291.9 kNm, N = 0.0 kN. </p><

112、p>　　混凝土: C30 , Fc = 14.3 N/mm2, α1 = 1.00, β1 = 0.80, εcu = 0.00330 . </p><p>　　受拉鋼筋: 4B20/4B20, As = 2513.3 mm2, fy = 300 N/mm2, a = 57.5 mm, ξb = 0.350(抗震控制).</p><p>　　受壓鋼筋: 4B20/4B20, As&

113、#39; = 2513.3 mm2, fy' = 300 N/mm2, a' = 57.5 mm. </p><p>　　受壓區(qū)高度: x = (fy*As - fy'*As')/(α1*fc*b) = 0.0 mm, ξ= x/h0 = 0.000. </p><p>　　x < 2a', 承載力 Mr = fy*As*(h0-a')

114、 = 328.0 kNm. </p><p>　　S/R = M/Mr = 0.89. </p><p><b>　　跨中正彎矩驗算: </b></p><p>　　截面尺寸: B = 250mm, H = 550mm, c = 25mm.</p><p>　　設計內力: M = 266.4 kNm, N = 0.0

115、kN. </p><p>　　混凝土: C30 , Fc = 14.3 N/mm2, α1 = 1.00, β1 = 0.80, εcu = 0.00330 . </p><p>　　受拉鋼筋: 4B20/4B20, As = 2513.3 mm2, fy = 300 N/mm2, a = 57.5 mm, ξb = 0.550.</p><p>　　受壓鋼筋:

116、2B20, As' = 628.3 mm2, fy' = 300 N/mm2, a' = 35.0 mm. </p><p>　　受壓區(qū)高度: x = (fy*As - fy'*As')/(α1*fc*b) = 157.8 mm, ξ= x/h0 = 0.320. </p><p>　　2a' < x < ξb * h0, 承載力

117、 Mr = α1*fc*b*x(h0-x/2)+fy'*As'*(h0-a') = 320.1 kNm. </p><p>　　S/R = M/Mr = 0.83. </p><p>　　一、構件編號: KZ-6</p><p><b>　　二、依據(jù)規(guī)范:</b></p><p>　　《混凝土結構

118、設計規(guī)范》 (GB 50010-2010)</p><p><b>　　三、計算參數(shù)</b></p><p><b>　　1.幾何參數(shù):</b></p><p><b>　　截面形狀: 矩形</b></p><p>　　截面寬度: b=600mm</p><

119、p>　　截面高度: h=600mm</p><p>　　構件的計算長度: lo=3900mm</p><p><b>　　2.材料信息:</b></p><p>　　混凝土強度等級: C30 fc =14.3N/mm2</p><p>　　鋼筋類型: HRB335 fy'=300N

120、/mm2</p><p><b>　　3.設計參數(shù):</b></p><p>　　結構重要性系數(shù): γo=1.0</p><p>　　縱筋最小配筋率: ρmin=0.600%</p><p><b>　　4.荷載信息:</b></p><p>　　軸向力設計值: N=190.

121、000kN</p><p><b>　　四、計算過程</b></p><p>　　1.確定穩(wěn)定系數(shù)Φ:</p><p>　　lo/b=3900/600=6.500</p><p>　　查 《混凝土結構設計規(guī)范》(GB 50010-2010)表6.2.15 得,</p><p><b>　

122、　Φ= 1.000</b></p><p>　　2.計算縱筋面積A's:</p><p>　　截面面積A=bh=600*600=360000mm2</p><p>　　A's= (γo*N/0.9Φ-fc*A)/fy'</p><p>　　= (1.0*190.000*1000/(0.9*1.000)-14

123、.3*360000)/300=-16456mm2</p><p>　　因為A's≤0,應按構造要求配筋。A's=A's,min=ρmin*A=0.600%*360000=2160mm2 。</p><p><b>　　一、設計依據(jù)</b></p><p>　　《建筑地基基礎設計規(guī)范》 (GB50007-2002)①<

124、;/p><p>　　《混凝土結構設計規(guī)范》 (GB50010-2010)②</p><p><b>　　二、示意圖</b></p><p><b>　　三、計算信息</b></p><p>　　構件編號: JC-1 計算類型: 驗算截面尺寸</p><p><b>

125、;　　1. 幾何參數(shù)</b></p><p>　　矩形柱寬bc=600mm矩形柱高hc=600mm</p><p>　　基礎端部高度h1=300mm</p><p>　　基礎根部高度h2=300mm</p><p>　　基礎長度B1=1800mmB2=1800mm</p><p>