土木工程畢業(yè)設(shè)計---辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計

1、<p><b>　　1 緒論</b></p><p>　　1.1 設(shè)計背景及目的</p><p>　　本工程建筑地點大連市郊區(qū)。根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告，擬建場地地勢平坦，該地區(qū)場地較平坦，地面粗糙度為B類，場地類別為二類。安全等級為二級，防火等級為二級，抗震設(shè)防烈度為7度。主要受力層的地基承載力特征值為180kPa，覆蓋層厚度為20m，各土層坡度≤10%，

2、其穩(wěn)地下水位-7m，土壤凍結(jié)深度-0.8m，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.10g，可作為天然地基持力層。該地區(qū)基本風(fēng)壓0.65,基本雪壓0.40。</p><p>　　1.42 結(jié)構(gòu)設(shè)計部分：</p><p>　　就是結(jié)構(gòu)計算書，主要包括：</p><p>　　1) 辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計與布置：設(shè)計概況、結(jié)構(gòu)設(shè)計資料以及結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計算簡圖的確定；<

3、;/p><p>　　2) 結(jié)構(gòu)的豎向荷載計算：包括恒荷載計算、活荷載的計算；</p><p>　　3)結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載作用：包括結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載計算、風(fēng)荷載作用下的側(cè)移驗算</p><p>　　4)結(jié)構(gòu)的地震作用：包括地震荷載作用下框架內(nèi)力及側(cè)移計算；</p><p>　　5）結(jié)構(gòu)內(nèi)力組合計算；</p><p>　　6）結(jié)構(gòu)配筋計

4、算：包括梁截面設(shè)計計算、柱截面設(shè)計計算、樓梯配筋設(shè)計計算、雨篷配筋設(shè)計計算、基礎(chǔ)配筋設(shè)計計算。</p><p>　　2.5 一些主要建筑的做法</p><p>　　1、屋面（從上到下）：</p><p>　　兩層SBS改性油氈防水層 </p><p>　　20厚1：3水泥砂漿層找平層 </p&

5、gt;<p>　　現(xiàn)澆樓板上鋪膨脹珍珠巖保溫層（檐口厚100 mm）2%找坡 </p><p>　　60厚聚乙烯保溫板 </p><p>　　100厚鋼筋混凝土樓板 </p><p>　　10厚混合砂漿抹灰 </p><p>　　2、樓面（從上

6、到下）：</p><p>　　20厚的淡米色雪花大理石 </p><p>　　20厚1：3水泥砂漿找平層 </p><p>　　100厚鋼筋混凝土樓板 </p><p><b>　　10厚混合砂漿抹灰</b></p><p><b&g

7、t;　　3、墻體：</b></p><p>　　女兒墻采用240mm機制粘土磚</p><p>　　外墻采用370mm粘土空心磚</p><p>　　內(nèi)墻采用240mm粘土空心磚</p><p>　　墻體采用10mm混合砂漿雙面抹灰</p><p>　　4、基礎(chǔ)：采用鋼筋混凝土柱下獨立基礎(chǔ)。基礎(chǔ)埋深1.1m

8、。</p><p>　　5、門窗：公用大門采用玻璃門，房間門采用木門。窗戶采用塑鋼窗，距離地面700mm。</p><p><b>　　3 結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　　柱混凝土采用C35， 粱混凝土采用C30，鋼筋主筋采用HRB335級鋼筋；板箍筋采用HPB235級鋼筋；墻體采用MU10空心磚，砌筑砂漿采用M5混合砂漿。</p

9、><p>　　3.1.2 主要參數(shù)及結(jié)構(gòu)計算方法</p><p><b>　　1.結(jié)構(gòu)計算方法：</b></p><p>　　平面框架是一個多次超靜定結(jié)構(gòu)，在豎向荷載作用下不考慮側(cè)移的影響，不考慮柱子的壓縮變形，采用彎矩二次分配法。在水平荷載作用下采用D值法計算柱的側(cè)移。D值法是反彎點法的改進(jìn)，它近似考慮了節(jié)點轉(zhuǎn)動對柱子側(cè)移與反彎點的影響。<

10、;/p><p>　　該工程的設(shè)計條件及指標(biāo)可不考慮豎向地震作用的影響，因此只計算水平地震作用的影響即可，采用底部剪力法。</p><p><b>　　2 主要參數(shù)：</b></p><p>　?。?）地震承載力特征值f=180，粘性土，由場地類別劃分表，屬二類場地。</p><p>　?。?）根據(jù)《抗震規(guī)范》，本建筑物高度

11、不超過40m,以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度變化比較均勻，可采用底部剪力法計算水平地震作用。</p><p>　?。?）本建筑高度為24.15m，設(shè)防烈度為七度，抗震等級為三級，結(jié)構(gòu)安全等級為三級，建筑防火等級為二級。</p><p>　?。?）由于本建筑物主要持力層范圍內(nèi)無軟弱土層，而且為一般民用框假結(jié)構(gòu)，按《地基基礎(chǔ)規(guī)范》設(shè)計時可不做地基變形計算。</p><p

12、>　　（5）為滿足建筑抗震要求，實現(xiàn)延性框架，設(shè)計中實現(xiàn)了強柱弱梁，強剪弱彎計算，強節(jié)點弱構(gòu)件由構(gòu)造實現(xiàn)，梁柱按彈性理論計算配筋。</p><p>　　3.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計與布置</p><p><b>　　3.2.1 柱網(wǎng)</b></p><p><b>　　見圖2.1</b></p><p&g

13、t;<b>　　3.2.2 層高</b></p><p>　　1～6層層高為3.9m 。</p><p>　　3.2.3 梁、板、柱截面尺寸</p><p><b>　　1. 板</b></p><p>　　板厚h, h=1/50L=1/50×3600=72mm,又根據(jù)最小厚度小于80

14、mm的要求，取h=100mm。</p><p><b>　　2. 梁</b></p><p>　　(1)框架橫梁：=900～600 mm; 取h=600 mm.；</p><p>　　b=1/2～1/3h=300～200 mm 取b=300mm。</p><p>　　(2)走道橫梁：=350～156 mm，取h=400

15、mm；</p><p>　　=200～133 mm，又因為b>250,所以取b=250 mm；</p><p>　　(3)框架縱梁：=600～480 mm，取h=600 mm.；</p><p>　　=300～200 取b=300mm。</p><p>　　(4) 次梁:=600～400 mm,取h=450 mm；</p>

16、<p>　　=225～150 mm,取b=250 mm；</p><p><b>　　3. 柱</b></p><p>　　抗震等級為三級，軸壓比0.9；C35混凝土，,各層重力荷載代表值按經(jīng)驗近似取12，邊柱及中柱的負(fù)載面積分別為7.2×3.6和7.2×(3.6+1.4).</p><p>　　由得第一層柱截面

17、面積為：</p><p>　　(1)邊柱：=1.3×12×7.2×3.6×6×103/0.9×16.7=161418 mm2</p><p>　　(2)中柱： =1.25×12×7.2×(3.6+1.4)×6×103/0.9×16.7= 215569 mm2</p&

18、gt;<p>　　采用柱截面為正方形。則邊柱和中柱截面尺寸分別為=401.77mm和464mm。</p><p>　　各層柱截面尺寸取中柱500×500，邊柱450×450，滿足抗震要求。</p><p>　　3.2.4 基本假定與計算簡圖：</p><p><b>　　1. 基本假定：</b></p&

19、gt;<p>　　(1) 平面結(jié)構(gòu)假定：該工程平面為正交布置，可認(rèn)為每一方向的水平力只由該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)承擔(dān)，垂直該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)不受力。</p><p>　　(2)由于結(jié)構(gòu)體型完整，結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下不計扭轉(zhuǎn)的影響。</p><p><b>　　2. 計算簡圖</b></p><p>　　(1)取柱的形心線作為框架柱的軸線

20、；</p><p>　　(2)梁的形心線作為框架梁的軸線；</p><p>　　(3)梁軸線取至板底，2~6層柱高取層高，為3.9m；底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底。即 h=3.9+0.45+0.3=4.65 m；</p><p>　　(4) 梁與柱、柱與基礎(chǔ)節(jié)點為剛接。</p><p>　　3. 計算單元（如圖3.1）</p>

21、<p>　　圖3.1 橫向框架計算單元</p><p>　　3.3 重力荷載代表值</p><p>　　3.3.1 樓面的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值（面荷）</p><p>　　1. 屋面 （不上人）</p><p>　　兩層SBS改性油氈防水層 0.35</p><p>　　20厚1：3水

22、泥砂漿層找平層 0.02×20=0.4</p><p>　　現(xiàn)澆樓板上鋪膨脹珍珠巖保溫層（檐口厚100 mm）2%找坡 </p><p>　　60厚聚乙烯保溫板 0.06×0.5=0.03</p><p>　　100厚鋼筋混凝土樓板 0.1×25=2.5

23、</p><p>　　10厚混合砂漿抹灰 0.01×17=0.17</p><p><b>　　合計： 4.29</b></p><p><b>　　2. 樓面</b></p><p>　　20厚的淡米色雪花大理石 0.02&#

24、215;28=0.56</p><p>　　20厚1：3水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4</p><p>　　100厚鋼筋混凝土樓板 0.1×25=2.5</p><p>　　10厚混合砂漿抹灰 0.01×17=0.17</p>

25、<p><b>　　合計： 3.63</b></p><p>　　3. 屋面及各樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值總重為：</p><p>　　6層屋面：4.29×57.6×17.2=4250.19；</p><p>　　1~5層樓面：3.63×57.6×17.2=3596.31；</p><

26、;p>　　3.3.2 屋面及樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（面荷）</p><p>　　1. 屋面（不上人）</p><p>　　屋面活荷載：qk=0.5;雪荷載qk=0.4;</p><p>　　取二者中較大值：qk=0.5;</p><p>　　2. 樓面：辦公樓活荷載：qk=2.0;</p><p>　　3. 屋面及

27、各層樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值總重為：</p><p>　　6層屋面：0.5×57.6×17.2=495.36；</p><p>　　1~5層樓面：2.0×57.6×17.2=1981.44；</p><p>　　4. 屋、樓蓋活荷載的折減，如表3.1</p><p>　　表3.1 屋、樓蓋活荷載的折減<

28、/p><p>　　3.3.3 各層柱荷載</p><p>　　各層柱的截面尺寸中柱均為500×500，邊柱均為450×450各柱的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：0.5×0.5×25=6.25；0.45×0.45×25=5.06；</p><p>　　各層柱的荷載，如表3.2</p><p>　　表

29、3.2 各層柱荷載</p><p>　　3.3.4 各層梁荷載（包括梁側(cè)抹灰）</p><p>　　1.框架橫梁（中），編號KL-1，同框架縱梁（中），編號KL-3</p><p>　　梁自重：0.6×0.3×25=4.5；</p><p>　　抹灰重：2×0.01×0.6×17=0.204

30、；</p><p><b>　　總計：4.704；</b></p><p>　　2.框架橫梁（邊），編號KL-2，同框架縱梁（邊），編號KL-4</p><p>　　梁自重：0.6×0.3×25+0.12×0.1×25=4.8；</p><p>　　抹灰重：2×0.01&

31、#215;0.6×17=0.204；</p><p><b>　　總計：5.004；</b></p><p>　　3.走道橫梁（中），編號KL-5</p><p>　　梁自重：0.25×0.4×25=2.5；</p><p>　　抹灰重：2×0.01×0.4×1

32、7=0.135；</p><p><b>　　總計：2.635；</b></p><p>　　4.走道橫梁（邊），編號KL-6</p><p>　　梁自重： 0.25×0.4×25+0.12×0.1×25=2.8；</p><p>　　抹灰重：2×0.01×0.

33、4×17=0.135；</p><p><b>　　總計：2.935；</b></p><p>　　5.次梁，編號L-1</p><p>　　梁自重： 0.25×0.45×25=2.8 13；</p><p>　　抹灰重：2×0.01×0.45×17=0.153

34、；</p><p>　　總計：2.966 K；</p><p>　　各層梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：如表3.3 </p><p>　　表3.3 梁自重標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　3.3.5 各層門、窗荷載 如表3.4</p><p><b>　　表3.4 門窗荷載</b

35、></p><p><b>　　表3.4 附表A</b></p><p>　　3.3.6 各層墻體荷載</p><p><b>　　1. 女兒墻</b></p><p>　　采用240 mm厚普通機制粘土磚，19;高600 mm</p><p>　　墻體自重：0.24

36、×19=4.56 ；</p><p>　　抹灰重：2×0.01×20=0.4 ；</p><p><b>　　合計：4.96 ；</b></p><p>　　墻面面積：0.6×（17.2+57.6）×2=89.76 m2 ；</p><p><b>　　2.

37、6層墻體</b></p><p>　?。?） 外墻均采用370 mm厚粘土空心磚，比重為10;雙面抹灰，其單位面積荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　墻體自重：0.37×10=3.7 ；</p><p>　　抹灰重：2×0.01×20=0.4 ；</p><p><b>　　合計：4.1；&l

38、t;/b></p><p>　?。?） 內(nèi)墻均采用240mm厚粘土空心磚，比重為10;雙面抹灰，其單位面積荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　墻體自重：0.24×10=2.4 ；</p><p>　　抹灰重：2×0.01×20=0.4；</p><p><b>　　合計：2.8；</b>

39、</p><p>　　墻面面積：外墻：3.3×（17.2+57.6）×2-（1.9×2+2.4×18+3.4+6×5+3.6×2）×2.4=493.68-210.24=283.44m2 ；</p><p>　　內(nèi)墻：3.3×（18.5+21.6）×2+3.3×7.2×8-（1.6&

40、#215;3+0.9×2+1×14+1）×2.4+3.9×（7.2+2.6×3+2.6×2）-2×2.4×0.9=264.66+190.08-51.84+74.46=477.36 m2 ；</p><p><b>　　3. 2~5層墻體</b></p><p>　?。?）外墻均采用370

41、mm厚粘土空心磚，比重為10;雙面抹灰，其單位面積荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　墻體自重：0.37×10=3.7 ；</p><p>　　抹灰重：2×0.01×20=0.4 ；</p><p><b>　　合計：4.1；</b></p><p>　　（2）內(nèi)墻均采用240mm厚粘土空心磚

42、，比重為10;雙面抹灰，其單位面積荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　墻體自重：0.24×10=2.4 ；</p><p>　　抹灰重：2×0.01×20=0.4；</p><p>　　合計：2.8KN/ m2 ；</p><p>　　墻面面積：外墻：3.3×（17.2+57.6）×2-（1.9

43、×2+2.4×22+3.4+6×3+3.6×2）×2.4=493.68-204.48=289.2 m2 ；</p><p>　　內(nèi)墻：3.3×（18.5+21.6）×2+3.0×7.2×8-（1.6×3+0.9×2+1×14）×2.4+3.9×（7.2+2.6×3+

44、2.6×2）-2×2.4×0.9=264.66+190.08-49.44+74.46=479.76m2 。</p><p><b>　　4. 1層墻體</b></p><p>　?。?）外墻均采用370 mm厚粘土空心磚，比重為10;雙面抹灰，其單位面積荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　墻體自重：0.37×

45、;10=3.7；</p><p>　　抹灰重：2×0.01×20=0.4；</p><p><b>　　合計：4.1；</b></p><p>　　（2）內(nèi)墻均采用240mm厚粘土空心磚，比重為10;雙面抹灰，其單位面積荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　墻體自重：0.24×10=2.4；&l

46、t;/p><p>　　抹灰重：2×0.01×20=0.4；</p><p><b>　　合計：2.8；</b></p><p>　　墻面面積：（1）外墻：4.05×（17.2+57.6）×2-（1.9×2+2.4×22+3.4+2×（7.2-0.6）+3.6×2+2.2

47、×2）×2.4=605.88-217.92=287.39 m2 ；</p><p>　?。?）內(nèi)墻：3.3×（18.5+21.6）×2+3.3×7.2×8-（1.6×3+0.9×2+1×12）×2.4+4.65×（7.2+2.6×3+2.6×2）-2×2.4×0.9

48、=264.66+190.08-44.64+89.61=499.71m2 ；</p><p>　　表3.5 各層荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總表</p><p>　　3.3.7 重力荷載代表值</p><p>　　G6=屋蓋重+梁重+（墻重+柱重+門、窗重）+50%屋蓋活荷載+女兒墻重</p><p>　　=4250.19+2146.41+（2766.76+

49、793.96+90.24）+50%×321.98+445.21</p><p>　　=4250.19+2146.41+1825.48+160.99+445.21=8828.28KN</p><p>　　G4=G5=樓蓋重+梁重+墻重+柱重+門、窗重+50%樓面活荷載</p><p>　　=3596.31+2146.41+2800.1+793.96+91.6

50、8+50%×1387.008</p><p>　　=10120.96KN</p><p>　　G3= G2=樓蓋重+梁重+墻重+柱重+門、窗重+50%樓面活荷載</p><p>　　=3596.31+2146.41+2800.1+793.96+91.68+50%×1684.224</p><p>　　=10270.57 K

51、N</p><p>　　G1=樓蓋重+梁重+（墻重+柱重+門、窗重）2層+（墻重+柱重+門、窗重）1層 +50%樓面活荷載</p><p>　　=3596.31+2146.41+（2800.1+793.96+91.68）+（2900.08+946.65+146.65）+50%×1981.44</p><p>　　=3596.31+2146.41+1842.

52、87+1996.69+990.72</p><p><b>　　=10573 KN</b></p><p>　　各質(zhì)點重力荷載代表值如表3.6</p><p>　　表3.6 各質(zhì)點重力荷載代表值</p><p>　　3. 4 框架側(cè)移剛度計算 </p><p>　　梁采用C25，EC=2.8

53、 ×104 N/ m2 ；柱采用C30，EC=3.0×104 N/ m2 ；邊框架梁Ib=1.5I0,中框架梁Ib=2.0I0。</p><p>　　3.4.1 橫框架梁線剛度</p><p>　　如表3.7 </p><p>　　表3.7 橫框架梁線剛度計算表</p><p>　　3.4.2

54、框架柱的線剛度</p><p><b>　　如表3.8</b></p><p>　　表3.8 框架柱線剛度計算表</p><p>　　3.4.3 橫向框架柱側(cè)移剛度D值</p><p>　　采用公式： （3-1） </p&

55、gt;<p>　　統(tǒng)計柱：1.中間框架柱：邊柱 13，中柱 13</p><p>　　2.邊框架柱和樓梯間：邊柱5，中柱5.</p><p>　　表3.9 中框架柱側(cè)移剛度D值</p><p>　　表3.10 橫向框架層間總側(cè)移剛度</p><p>　　D1 /D2=0.853>0.7，所以該橫向框架為規(guī)則框架</p

56、><p>　　3.5 地震作用計算</p><p>　　本設(shè)計中的房屋高度為24.15m,剛度和質(zhì)量沿高度分布均勻，層數(shù)為6層的多層建筑，因此采用底部剪力法進(jìn)行計算。</p><p>　　3.5.1 橫向框架的自振周期</p><p>　　采用頂點位移法：T1= （3-2） </p&g

57、t;<p>　　表3.11 水平地震作用側(cè)移計算</p><p>　　自振周期 T1 ==0.548(s)</p><p>　　3.5.2 結(jié)構(gòu)的特征周期Tg和地震影響系數(shù)的確定</p><p>　　場地類別為二類，抗震設(shè)防烈度為7度，查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》得，Tg =0.4s,amax=0.08</p><p>　　3.5.

58、3 結(jié)構(gòu)總水平等效地震力為</p><p>　　Geq==0.85×49130.76=41761.15 kN</p><p>　　=0.06×41761.15=2505.67kN</p><p>　　3.5.4 頂部附加水平地震作用計算</p><p>　　由于T1 =0.548<1.4 Tg=1.4×

59、0.4=0.56，不需考慮頂部附加水平地震作用 </p><p>　　3.5.5 各樓層水平地震作用計算</p><p>　　由各質(zhì)點的水平地震作用公式：計算</p><p>　　則各層橫向地震作用及樓層地震層間剪力如表3.12</p><p>　　各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖3.2</p><

60、p>　　表3.12 橫向地震作用及樓層地震層間剪力</p><p>　　圖3.2 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布圖</p><p>　　3.5.6 橫向水平地震作用下的側(cè)移計算</p><p><b>　　1層間位移角：</b></p><p>　　采用砌體填充墻時：（hi-第i層柱的層高）&l

61、t;/p><p><b>　　（3-3） </b></p><p><b>　　2頂點位移</b></p><p>　　采用砌體填充墻時，（H-柱全高）,計算如表3.13，表中值取自表3.1</p><p>　　表3.13 頂點位移及位移角</p><p>　　由以上計算可知

62、，框架的層間位移和頂點位移遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足規(guī)范的允許值。</p><p>　　3.5.7 橫向水平地震作用下的框架內(nèi)力計算</p><p>　　采用D值法，考慮了框架節(jié)點對柱的抗側(cè)剛度和反彎點高度位置的影響</p><p><b>　　1.計算單元的選取</b></p><p>　　?、圯S線的一榀橫向框架為計算單元，其余框架內(nèi)

63、力計算從略。如圖3.3所</p><p><b>　　試。</b></p><p>　　圖3.3 橫向框架計算單元</p><p><b>　　2.計算簡圖</b></p><p>　　地震從左側(cè)方向來時，水平地震和作用下框架的計算簡圖，如圖3.4</p><p>　　圖3.

64、4 地震荷載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖</p><p>　　3.各柱反彎點高度計算</p><p>　　計算公式：yh(y0 +y1 + +y3) （3-4）</p><p>　　式中y0-標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比；</p><p>　　y1 –柱上、下橫梁剛度比不同時的修正值；&l

65、t;/p><p>　　y2 、y3-分別是上層層高和下層層高與本層層高不等時反彎點高度的影響。</p><p>　　表3.14 反彎點高度計算表</p><p>　　4.各層柱端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值的計算</p><p><b>　　各柱剪力計算：</b></p><p>　　柱端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值計算：；</p

66、><p>　　彎矩正負(fù)號規(guī)定：以柱產(chǎn)生順時針旋轉(zhuǎn)為正，逆時針旋轉(zhuǎn)為負(fù)。</p><p>　　表3.15 水平地震作用下各層柱端彎矩及剪力標(biāo)準(zhǔn)值計算表。</p><p>　　5.梁端彎矩的計算 </p><p>　　據(jù)節(jié)點平衡，先計算梁端彎矩之和，再按左、右梁的線剛度，將彎矩分配到梁端，節(jié)點左、右梁的彎矩：；。如表3.16</p>&

67、lt;p>　　彎矩正負(fù)號規(guī)定：使梁下部受拉為正，上部受拉為負(fù)；</p><p>　　由上述計算方法，可做出水平地震作用下框架的彎矩圖 如圖3.5</p><p>　　表3.16 梁端彎矩計算表</p><p>　　圖3.5 地震作用下梁端彎矩及柱端彎矩圖</p><p>　　6.梁端剪力計算（左上右下為正） </p>&l

68、t;p><b>　　，計算見表3.17</b></p><p>　　7柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值（拉為負(fù)，壓為正）</p><p><b>　　，計算見表3.17</b></p><p>　　表3.17 地震作用下梁端剪力和柱軸力計算表</p><p>　　圖3.6 橫向地震作用下框架梁端剪力及柱軸力圖&l

69、t;/p><p>　　3.6 風(fēng)荷載計算</p><p>　　3.6.1 風(fēng)荷載計算</p><p>　　?、圯S線的一榀橫向框架為計算單元</p><p>　　（1） 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式：;基本風(fēng)壓=0.65 N/ m2;風(fēng)振系數(shù)； 因房屋總高24.15 m<30 m; 所以=1.0。</p><p>　　風(fēng)載體

70、型系數(shù)：對矩形平面=0.8-（-0.5）=1.3； 風(fēng)壓高度系數(shù)；</p><p>　　離地高：4.65 8.55 12.45 16.35 20.25 24.15</p><p>　　1.0 1.0 1.07 1.17 1.26 1.28</p><p>　　（2）W2k =1.0×1.3×1.0×0.65

71、=0.85 KN/ m2 ；</p><p>　　W2k=1.0×1.3×1.0×0.65=0.85 KN/ m2 ；</p><p>　　W3k=1.0×1.3×1.07×0.65=0.90 KN/ m2 ；</p><p>　　W4k=1.0×1.3×1.17×0.65=0

72、.99 KN/ m2 ；</p><p>　　W5k=1.0×1.3×1.26×0.65=1.06 KN/ m2 ；</p><p>　　W6k=1.0×1.3×1.28×0.65=1.08 KN/ m2 ；</p><p>　　（3）轉(zhuǎn)化為集中風(fēng)載：（受荷面與計算單元同）</p><p

73、>　　6層：Fw6k=1.08×7.2×3.9/2=15.16 KN; </p><p>　　5層：Fw5k=(1.06+1.08)×7.2×3.9/2=30.05 KN; </p><p>　　4層：Fw4k=(0.99+1.06)×7.2×3.9/2=28.78 KN;</p><p>　　3

74、層：Fw3k=(0.99+0.9)×7.2×3.9/2=26.54 KN;</p><p>　　2層：Fw2k=(0.9+0.85)×7.2×3.6/2=22.68 KN;</p><p>　　1層：Fw1k=(0.85+0.85)×7.2×（3.6+3.9）/4=22.95 KN;</p><p>　　3

75、.6.2 風(fēng)荷載作用下的側(cè)移驗算（表3.18）</p><p>　　表3.18 風(fēng)荷載作用下的側(cè)移驗算</p><p>　　3.6.3 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計算 </p><p><b>　　1.計算單元的選取</b></p&

76、gt;<p>　　?、圯S線的一榀橫向框架為計算單元，如圖3.3，其余框架內(nèi)力計算從略。</p><p>　　2.計算簡圖（如圖3.7）</p><p>　　3.各柱反彎點高度計算，如表3.19</p><p>　　圖3.7 風(fēng)荷載作用下計算見圖</p><p>　　表3.19 風(fēng)荷載作用下反彎點高度計算表</p>

77、<p>　　4.各柱端彎矩、剪力標(biāo)準(zhǔn)值計算</p><p><b>　　各柱剪力計算：</b></p><p>　　柱端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值計算：；</p><p>　　彎矩正負(fù)號規(guī)定：以柱產(chǎn)生順時針旋轉(zhuǎn)為正，逆時針旋轉(zhuǎn)為負(fù)。如表3.20</p><p>　　5梁端彎矩的計算由節(jié)點平衡，節(jié)點左右梁彎矩：，，下部受拉為正，

78、上部受拉為負(fù)如表3.21</p><p>　　表3.20 風(fēng)荷載作用下各層柱端彎矩及剪力標(biāo)準(zhǔn)值計算表</p><p>　　表3.21 風(fēng)荷載作用下梁端彎矩計算表</p><p>　　由以上計算可畫出風(fēng)荷載作用下的梁端及柱端彎矩圖，如圖3.8</p><p>　　6梁端剪力的計算（左上右下為正）</p><p><

79、b>　　，如表3.22；</b></p><p>　　7柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值（拉為負(fù)，壓為正） </p><p><b>　　，如表3.22。</b></p><p>　　表3.22 風(fēng)荷載作用下梁端剪力及柱軸力計算表</p><p>　　圖3.8 風(fēng)荷載作用下梁端及柱端彎矩圖</p><p

80、>　　圖3.9 風(fēng)荷載作用下梁端剪力及柱軸力圖</p><p>　　3.7 豎向荷載下內(nèi)力計算</p><p>　　3.7.1 計算單元的選取</p><p>　　?、圯S線的一榀橫向框架為計算單元，計算單元寬度為7.2 m。如圖3.10</p><p>　　圖3.10 豎向荷載下計算單元</p><p>　　

81、直接傳給該框架橫梁的屋、樓面荷載如圖5-1中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余荷載則通過縱向梁以集中荷載的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。</p><p>　　3.7.2 恒荷載計算</p><p>　　1.均布荷載：如表3.23</p><p>　　屋、樓蓋傳來的荷載（計算中需將梯形或三角形分布的線荷載折算成均布線荷載）；梁自重；內(nèi)橫墻自重。</p&

82、gt;<p>　　2.集中恒荷載，如表3.24</p><p>　　屋、樓蓋傳給縱向框架的荷載；框架縱梁重；次梁重；縱墻自重等。a=1.8/7.2=0.25.</p><p>　　表3.23 計算單元一榀框架橫梁上作用均布恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算表</p><p>　　表3.24 計算單元一榀框架節(jié)點上作用集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算表</p><p

83、><b>　　表3.24 附表A</b></p><p>　　3.7.3 活荷載計算</p><p><b>　　1.均布活荷載</b></p><p>　　屋、樓蓋傳來活荷載，如表3.25</p><p>　　表3.25 計算單元一榀框架橫梁上作用均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算表</p>

84、<p><b>　　2.集中活荷載</b></p><p>　　屋、樓蓋傳來活荷載，如表3.26</p><p>　　表3.26 計算單元一榀框架節(jié)點上作用集中活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算表</p><p>　　3.7.4 雪荷載計算</p><p><b>　　1.均布荷載</b></p

85、><p>　　蓋傳來雪荷載，如表3.27</p><p>　　表3.27 計算單元一榀框架橫梁上作用均布雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p><b>　　2.集中荷載</b></p><p>　　屋蓋傳來雪荷載，如表3.28</p><p>　　表3.28 計算單元一榀框架節(jié)點上作用集中雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算表&l

86、t;/p><p>　　3.7.5 梁端、柱端彎矩的計算</p><p>　　梁端、柱端彎矩的計算采用力矩分配法，由于結(jié)構(gòu)和荷載均勻?qū)ΨQ，故計算時間可用半邊框架，但計算時，走道梁的線剛度應(yīng)是原來的2倍，對稱部位的支座為定向滑動支座。</p><p><b>　　1.梁固端彎矩計算</b></p><p>　　以對桿端產(chǎn)生順時

87、針轉(zhuǎn)動者為正，逆時針轉(zhuǎn)動者為負(fù)。</p><p>　　恒載作用下梁固端彎矩，如表3.29</p><p>　　表3.29 恒載作用下梁固端彎矩計算表</p><p>　　活荷載作用下梁固端彎矩，如表3.30</p><p>　　表3.30 活載作用下梁固端彎矩計算表</p><p>　　雪荷載作用下梁固端彎矩，如表3.

88、31</p><p>　　表3.31 雪載作用下梁固端彎矩計算表</p><p>　　2.梁柱轉(zhuǎn)動剛度計算</p><p>　　轉(zhuǎn)動剛度：使桿件近端轉(zhuǎn)動單位轉(zhuǎn)角時所需施加的力矩稱為轉(zhuǎn)動剛度，是表示桿端抵抗轉(zhuǎn)動能力的物理量。按下式計算：</p><p>　　兩端固定：S=4ib；一端固定一端滑動支座：S=ib；計算如表3.32</p>

89、;<p>　　表3.32 梁柱轉(zhuǎn)動剛度計算表</p><p>　　3.彎矩分配系數(shù)的計算</p><p>　　表3.33 彎矩分配系數(shù)計算表</p><p>　　作用于某節(jié)點的力矩，將按匯拉于該節(jié)點各桿的轉(zhuǎn)動剛度的比例分配給各桿端，用μ表示。用式或。如表3.33</p><p>　　3.7.6 豎向荷載下框架彎矩計算</

90、p><p>　　1.恒載作用下彎矩分配，如圖3.11</p><p>　　恒荷載作用下框架彎矩圖，圖3.12</p><p>　　圖3.11 恒荷載作用下彎矩分配圖</p><p>　　圖3.12 恒荷載下框架彎矩圖</p><p>　　2.活荷載作用下彎矩分配，如圖3.13</p><p>　　活

91、荷載作用下框架彎矩圖，如圖3.14</p><p>　　3.雪荷載作用下力矩分配，如圖3.15</p><p>　　雪荷載作用下框架彎矩圖，如圖3.16</p><p>　　圖3.13 活荷載作用下彎矩分配圖</p><p>　　圖3.14 活荷載作用下框架彎矩圖</p><p>　　圖3.15 雪荷載作用下彎矩分配圖

92、</p><p>　　圖3.16 雪荷載作用下框架彎矩圖</p><p>　　3.7.7 梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值計算</p><p>　　1.恒載作用下梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值計算</p><p>　　計算見表3.34，表3.35（單位：kN.m）</p><p>　　表3.34 恒載作用下框架橫梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值</p>

93、;<p>　　表3.35 恒載作用下走道橫梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　2.活載作用下梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值計算 </p><p>　　計算見表3.36，表3.37（單位：kN.m）</p><p>　　表3.36 活載作用下框架橫梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　表3.37 活載作用下走道橫梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值<

94、;/p><p>　　3.雪荷載作用下梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值計算</p><p>　　計算見表3.38，表3.39（單位：kN.m）</p><p>　　表3.38 雪荷載作用下框架橫梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　表3.39 雪荷載作用下走道橫梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　3.7.8 框架梁端剪力</p&g

95、t;<p>　　1.恒載作用下框架梁端剪力計算</p><p>　　計算見表3.40，3.41（左上右下為正）</p><p>　　表3.40 恒載作用下框架橫梁梁端剪力</p><p>　　表3.41 恒載作用下走道橫梁梁端剪力</p><p>　　2.活載作用下框架梁端剪力計算</p><p>　　計

96、算見表3.42，3.43（左上右下為正）</p><p>　　表3.42 活載作用下框架橫梁梁端剪力</p><p>　　表3.43 活載作用下走道橫梁梁端剪力</p><p>　　3.雪荷載作用下框架梁端剪力計算 </p><p>　　計算見表4.44，表4.45（左上右下為正）</p><p>　　表4.44

97、 雪荷載作用下框架橫梁梁端剪力</p><p>　　表4.45 雪荷載作用下走道梁端剪力</p><p>　　3.7.9 框架柱端軸力計算</p><p>　　1.恒載作用下框架柱端軸力，表4.46</p><p>　　表4.46 恒載作用下框架柱端軸力的計算</p><p>　　2活載作用下框架柱端軸力，表4.47

98、</p><p>　　表4.47 活載作用下框架柱端軸力的計算</p><p>　　3雪荷載作用下框架柱端軸力，表3.48</p><p>　　表3.48 雪載作用下框架柱端軸力的計算</p><p><b>　　3.8 內(nèi)力組合</b></p><p>　　3.8.1 橫梁內(nèi)力組合</

99、p><p>　　1橫梁內(nèi)力組合工作表</p><p><b>　　見表3.49</b></p><p>　　2.組合表中梁端彎矩和剪力的調(diào)整</p><p>　　以底層AB跨為例，其余從略</p><p>　　表3.49 橫向框架梁內(nèi)力組合</p><p><b>　

100、　表3.49 附表A</b></p><p>　　第一層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，求胯間最大正彎矩，根據(jù)梁端組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件決定，如圖3.17</p><p>　　圖3.17 橫梁在均布荷載和梯形荷載下受力</p><p>　　若；則，為最大正彎矩截面至A支座的距離。所以根據(jù)平衡條件：。</p><p>&

101、lt;b>　　跨間最大正彎矩：</b></p><p><b>　　若；則，所以</b></p><p><b>　　若；則。</b></p><p><b>　　；</b></p><p>　　左震：-（209.57+220.90）÷0.75/7.

102、2+1/2×16.73×7.2+1/2×（1-0.25）×20×=-79.72+60.23+54=34.51 kN>0</p><p>　　34.51-1/2×(2×16.73+20) ×1.8=34.51-48.11=-13.6<0</p><p><b>　　所以 </b>

103、</p><p>　　34.51-16.73X-5.56X2=0; X=</p><p>　　=279.43+34.51×1.41-1/2×16.73×1.412-1/6×1.413×20/1.8</p><p>　　=279.43+48.66-16.63-5.19=306.27kN.m</p>&l

104、t;p>　　=0.75×306.27=229.70 kN.m</p><p>　　右震：（359.70+73.55）÷0.75/7.2+1/2×16.73×7.2+1/2×（1-0.25）×20×=80.23+60.23+54=194.46 kN>0</p><p>　　194.46-1/2（2×1

105、6.73+20）×1.8</p><p>　　=194.46-48.11=146.35>0</p><p><b>　　<7.2m</b></p><p>　　=-479.6+194.46×5.78-1/2(16.73+20) ×5.782+1/2×20×1.8×(5.78

106、-1/3×1.8)</p><p>　　=-479.6+1123.98-613.55+93.24=124.07 kN.m</p><p>　　=0.75×124.07=93.05 kN.m</p><p><b>　　剪力計算：AB凈跨</b></p><p>　　=7.2-0.45/2-0.5/2=

107、6.725m</p><p>　　左震 =-38.03/0.85=-44.74kN；=173.44/0.85=204.05kN</p><p>　　=209.57/0.75-44.74×0.3=266.01kNm；</p><p>　　=-220.9/0.75+ 204.05×0.35=-223.11kNm </p><p&g

108、t;　　右震 =173.99/0.85=204.69kN；=-37.48/0.85=-44.09kN</p><p>　　=-359.7/0.75+204.69×0.3=-418.19kNm；</p><p>　　=73.5/0.75-44.09×0.35=82.57 kNm</p><p>　　+=266.01+223.11=489.12 kN

109、m < 418.19+82.57=500.76 kNm</p><p>　　=1/2[20×6.725+16.73×(6.725-1.8)]=108.45kN</p><p>　　則： =1.2×489.12/6.725+108.45=195.73 kN</p><p>　　=1.2×500.76/6.725+108.4

110、5=197.81 kN</p><p>　　=0.85×195.73=166.37 kN</p><p>　　=0.85×197.81=168.14 kN</p><p>　　3.8.2 框架柱彎矩軸力組合</p><p>　　1.邊框架柱彎矩軸力組合，見表3.50</p><p>　　2.中框架

111、柱彎矩軸力組合，見表3.51</p><p>　　表3.50 邊框架柱彎矩軸力組合表</p><p><b>　　表3.50 附表A</b></p><p>　　表3.51 中框架柱彎矩軸力組合表</p><p><b>　　表3.51 附表A</b></p><p>　　3

112、.8.3 框架柱端剪力組合</p><p>　　1.邊框架柱端剪力組合，見表3.52</p><p>　　2.中框架柱端剪力組合，見表3.53</p><p>　　表3.52 邊框架柱端剪力組合表</p><p>　　表3.53 邊框架柱端剪力組合表</p><p>　　3.9 梁、柱的配筋計算</p>

113、<p>　　3.9.1 承載力抗力調(diào)整系數(shù)</p><p>　　考慮地震作用時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計值采用下面的表達(dá)式：</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　式中： ——承載力抗震調(diào)整系數(shù)；</p><p>　　——地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；<

114、/p><p>　　——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。</p><p>　　在截面配筋時，組合表中與地震作用組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以承載力抗震調(diào)整系數(shù)后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計算</p><p>　　3.9.2 橫向框架梁截面設(shè)計</p><p>　　以第一層為例，其它構(gòu)件列入表7-1</p><p>　　材料

115、： 鋼筋采用HRB335，N/mm2 </p><p>　　混凝土采用C30，N/mm2 =14.3N/mm2</p><p>　　1.梁的正截面受彎承載力</p><p><b>　　第一層AB跨</b></p><p>　　從內(nèi)力組合表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，將支座中心處的彎矩

116、換算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計算。</p><p><b>　　支座彎矩：</b></p><p>　　跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處正彎矩：</p><p><b>　　剪力V=</b></p><p><b>　　則支座邊緣處：</b></p>&l

117、t;p>　　當(dāng)梁下部受拉時，按T型截面設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，；按翼緣厚度考慮：</p><p>　　，此種情況不起控制作用，故取。梁內(nèi)縱筋選級鋼（）。下部跨間截面按單筋T形截面計算。</p><p><b>　　屬第一類T型截面：</b></p><p><b>　　實配鋼筋 &

118、lt;/b></p><p><b>　　，同時</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　將下部跨間截面的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（）,再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部</p><p>　　，說明富裕，且達(dá)不到屈服強度。</p&g

119、t;<p><b>　　可近似取</b></p><p><b>　　實取</b></p><p><b>　　支座上部：</b></p><p>　　實配鋼筋 。 ，滿足要求。</p><p><b>　　第一層BC跨</b>

120、</p><p><b>　　支座彎矩</b></p><p>　　跨間彎矩取控制截面，即跨間最大正彎矩</p><p><b>　　剪力V=</b></p><p>　　由于梁下部受拉，按T形截面設(shè)計翼緣計算寬度當(dāng)按跨度時，按梁間距考慮時，按翼緣高度考慮時，，，故此種情況不起控制作用，故取。梁內(nèi)縱

121、向鋼筋選級鋼（）。下部跨間截面按單筋T形截面計算。</p><p><b>　　屬第一類T形截面：</b></p><p><b>　　實配鋼筋 </b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　將下部跨間截面的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作

122、用下的受壓鋼筋（）,再計算相應(yīng)的受拉鋼筋即支座C上部</p><p><b>　　實配鋼筋 </b></p><p>　　表3.54 框架梁縱向鋼筋計算表</p><p>　　2.梁斜截面受剪承載力計算</p><p><b>　　第一層AB跨</b></p><p>

123、;　　驗算截面尺寸：，，屬厚腹梁。</p><p>　　故截面尺寸滿足要求。</p><p>　　梁端加密取得箍筋采用雙肢，箍筋采用級鋼筋 。</p><p><b>　　則：</b></p><p>　　加密區(qū)長度取，非加密區(qū)箍筋取雙肢，箍筋設(shè)置滿足要求。</p><p><b>　　

124、第一層BC跨：</b></p><p>　　，若梁端加密區(qū)取雙肢，則其承載力為：</p><p>　　由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)布置。</p><p>　　表3.55 框架梁箍筋數(shù)量計算表</p><p>　　3.9.3 框架柱</p><p>　　1.剪跨比和軸壓比驗算</p>

125、<p>　　表3.56給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，其中剪跨比也可取</p><p>　　表3.56 柱的剪跨比和軸壓比驗算</p><p>　　注：由表可知，各柱的剪跨比和軸壓比均符合要求。</p><p>　　2.柱正截面承載力計算</p><p>　　以第二層A軸柱和第一層B軸柱為例說明。根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，將支

126、座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計算。</p><p><b>　　第二層A軸柱</b></p><p>　　A節(jié)點左、右梁端彎矩：</p><p>　　A節(jié)點上、下柱端彎矩：</p><p><b>　　，所以需要調(diào)整，</b></p&g

127、t;<p>　　，在節(jié)點處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即</p><p>　　取和偏心方向截面尺寸的兩者中的較大值，即：</p><p><b>　　故。</b></p><p>　　柱的計算長度按下式確定： </p><p><b>　　其中：</b></p>&l

128、t;p><b>　　取</b></p><p>　　，去應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。</p><p><b>　　=1.3</b></p><p>　　，按大偏心情況計算。</p><p><b>　　，所以屬于大偏壓</b></p><p><b

129、>　　所以：</b></p><p>　　滿足要求。實配，</p><p><b>　　第一層B柱</b></p><p><b>　　柱下端彎矩調(diào)整：</b></p><p>　　取和偏心方向截面尺寸的兩者中的較大值，即：</p><p><b&

130、gt;　　故。</b></p><p>　　柱的計算長度按下式確定：</p><p>　　，去應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。</p><p><b>　　=1.2</b></p><p>　　，按大偏心情況計算。</p><p><b>　　，所以屬于大偏壓</b><

131、;/p><p><b>　　所以：</b></p><p><b>　　滿足要求。實配，</b></p><p>　　3.柱斜截面受剪承載力計算</p><p>　　以第一層柱為例進(jìn)行計算。由前可知，上柱柱端彎矩設(shè)計值</p><p>　　對三級抗震，柱底彎矩設(shè)計值</p&

132、gt;<p>　　則框架柱的剪力設(shè)計值</p><p><b>　　由表1.3得：取</b></p><p><b>　　取。</b></p><p>　　根據(jù)偏心受壓柱斜截面受剪承載力計算公式：</p><p>　　故該層柱應(yīng)按構(gòu)造要求配置箍筋。</p><p&g

133、t;　　柱端加密區(qū)的箍筋選用。底層柱軸壓比，查表并由內(nèi)插法求得，這由下式得最小體積配箍率：</p><p><b>　　選用，，則</b></p><p>　　根據(jù)《抗震規(guī)范》規(guī)定，加密位置為，上端長度為，下端長度為；非加密區(qū)還應(yīng)滿足，因此加密區(qū)箍筋為，非加密區(qū)箍筋取為。 </p><p><b>　　加密區(qū)：</b>&l

134、t;/p><p><b>　　非加密區(qū)：</b></p><p>　　3.10 樓板設(shè)計</p><p>　　3.10.1 設(shè)計資料</p><p>　　本工程采用雙向現(xiàn)澆板樓屋面，樓板采用100mm厚，混凝土強度等級為C30，，鋼筋采用HPB235級鋼筋，，設(shè)計時按彈性理論設(shè)計，采用以單區(qū)格板為計算為基礎(chǔ)的計算方法，假

135、定支撐梁不產(chǎn)生豎向位移且不受扭。</p><p>　　3.10.2 荷載設(shè)計值</p><p><b>　　樓面活荷載設(shè)計值：</b></p><p>　　恒荷載設(shè)計值： </p><p>　　g=1.2×3.53=4.24 kN/m2</p><p>　　g+q=4.24+2.