畢業(yè)設計--煤礦礦井通風設計

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第一章 礦區(qū)概況及井田地質特征</p><p><b>　　1.1礦區(qū)概況4</b></p><p>　　1.1.1地理位置4</p><p>　　1.1.2 井田地質4</p><p>　　1.1.

2、3 企業(yè)經(jīng)濟性質7</p><p>　　1.2地理水文概況7</p><p>　　1.2.1 地形地貌7</p><p>　　1.2.2 水文概況7</p><p>　　1.3開采方法與頂?shù)装鍡l件8</p><p>　　1.3.1 開采方法8</p><p>　　1.3.2 煤層頂?shù)?/p>

3、板特征8</p><p>　　1.4 區(qū)域水文地質10</p><p>　　1.4.1 地表水10</p><p>　　1.4.2 老空、老窯水10</p><p>　　1.4.3 小窯水11</p><p>　　第二章 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化的可行性論證</p><p>　　第三章 礦

4、井通風系統(tǒng)選擇</p><p>　　3.1 礦井通風的任務及作用12</p><p>　　3.2礦井通風系統(tǒng)的選擇12</p><p>　　3.2.1選擇原則12</p><p>　　3.2.2選擇礦井主扇的工作方法14</p><p>　　3.2.3選擇礦井通風系統(tǒng)14</p><p&

5、gt;　　第四章 礦井風量計算與分配</p><p>　　4.1 風量計算17</p><p>　　4.2風速驗算20</p><p>　　第五章 礦井通風阻力計算</p><p>　　5.1計算原則21</p><p>　　5.2計算方法21</p><p>　　5.3計算礦井

6、總風阻及總等積孔22</p><p>　　第六章 主要通風機選擇</p><p>　　6.1主要通風機風壓25</p><p>　　6.2選擇主要通風機25</p><p>　　第七章 安全技術措施</p><p>　　7.1 防瓦斯措施27</p><p>　　7.2防止漏風和

7、降低風阻的措施27</p><p>　　7.3預防井下火災的措施28</p><p>　　7.4粉塵的綜合防治28</p><p>　　7.5預防井下水災的措施29</p><p><b>　　參 考 文 獻</b></p><p><b>　　前 言</b>

8、</p><p>　　煤炭是工業(yè)的糧食,我國一次能量消費結構中,煤炭占75%以上。我國是世界上煤炭資源最豐富的國家之一,我國煤層的賦存條件多種多樣,煤礦開采條件比較復雜,同時由于我國是個發(fā)展中國家,原有工業(yè)基礎較為薄弱,從而決定了我國煤礦的建設方式、采煤方法和管理體制具有多層次、多類型的特點。</p><p>　　煤炭開采技術隨著煤層賦存條件的不同而有很大的差異，我國煤層賦存條件多種多樣，

9、目前國有重點煤礦緩斜，傾斜、急斜煤層可采煤層儲量分別占86.3%、10.1%和3.6%，這些特點決定了我國采煤方法必然是多種多樣的。因此采用合適的開采方，為國家節(jié)省人力、物力、財力是相當重要。</p><p>　　礦井通風設計是整個礦井設計的主要組成部分，是保證礦井安全生產(chǎn)的重要一環(huán)。礦井通風設計的基本任務是建立一個安全可靠、技術先進、經(jīng)濟合理的礦井通風系統(tǒng)。礦井通風設計分為新建礦井通風設計與生產(chǎn)礦井通風設計兩種

10、。對于新建礦井通風設計，既要考慮當前的需要，又要考慮礦井的長遠發(fā)展。對于生產(chǎn)礦井通風設計，必須在調查研究的基礎上，充分考慮礦井生產(chǎn)的特點和發(fā)展規(guī)劃，盡量利用原有井巷與通風設備，在原有基礎上提出更完善、更切合實際的通風設計。設計必須貫徹和遵守黨和國家的技術經(jīng)濟政策、規(guī)程、規(guī)范及相關規(guī)定。</p><p>　　第一章 礦區(qū)概況及井田地質特征</p><p><b>　　1.1礦區(qū)概況

11、</b></p><p><b>　　1.1.1地理位置</b></p><p>　　平煤集團大莊礦位于平頂山市石龍區(qū)，韓梁礦區(qū)中部。東距平頂山市64km，南距魯山縣、東北距寶豐縣各約15km，見圖1.1。其地理位置坐標為：東經(jīng)112°51′18″～112°53′42″，北緯33°51′20″～33°53′29″。主

12、井口坐標：X=3749986.364，Y=38396588.768，Z=193.500。</p><p>　　圖1.1 平頂山煤田（礦區(qū)）平面圖</p><p>　　1.1.2 井田地質</p><p>　　地層自下而上依次為：</p><p>　　1、寒武系：出露于井田西南部，主要由灰黃色泥質灰?guī)r、灰?guī)r及白云質灰?guī)r、白云巖等組成。</

13、p><p>　　2、石炭系上石炭統(tǒng)太原組：平均厚67.9m，為一套海陸交互相的含煤建造。主要由砂巖、砂質泥巖、砂泥質灰?guī)r、及生物碎屑灰?guī)r夾庚組煤組成。底部為鮞狀泥巖。</p><p><b>　　3、二疊系</b></p><p>　　①下二疊統(tǒng)山西組：由灰至灰黑色砂質泥巖、泥巖、砂巖、紫紅色斑塊泥巖及己組煤組成，含煤一組2-5層，為本井田主要含煤

14、地層，平均厚93.8m。</p><p>　?、谙露B統(tǒng)下石盒子組：整合于山西組之上，由灰色、灰白色砂巖、深灰色砂巖、砂質泥巖及丙、丁、戊煤組等組成，平均厚321.8m。</p><p>　　③上二疊統(tǒng)上石盒子組：整合于下石盒子組之上，由深灰色砂質泥巖、泥巖，灰綠色、肉紅色及紫色砂巖，紫紅色泥巖及甲、乙煤組組成，本組不含可采煤層，含每9-17層，平均厚311m。</p>&l

15、t;p>　　④上二疊系石千峰組：本組下部為灰白色、厚層狀中粒長石石英砂巖平頂山砂巖段，平均厚121m。上部為紫紅或暗紅色長石石英砂巖，平均厚127m。</p><p><b>　　4、三疊系</b></p><p>　　由紅褐色或磚紅色砂巖、粉砂巖組成，平均厚170m。</p><p><b>　　5、第三系</b>

16、</p><p>　　分布于井田中南部，為灰白色泥灰?guī)r，不整合于各系之上，巖溶發(fā)育，平均厚3.50m 。</p><p><b>　　6、第四系</b></p><p>　　有雜色粘土、黃土、卵石及鈣質結核組成，平均厚50m。</p><p>　　本井田屬石炭、二疊系含煤系，含煤地層為太原組、山西組和上、下石盒子組，煤系

17、總厚厚794.5m。</p><p>　　區(qū)內老地層在湛河以南，含煤地層在湛河以北的溝谷中有零星出露。低山丘陵主要由二疊系石千蜂組砂巖和平頂山砂巖組成。其余均為第四系覆蓋，露頭稀少。根據(jù)1：5000的地質填圖和鉆探工程揭露，地層從老到新主要為：寒武系、石炭系、二疊系、第三系和第四系。 石炭二疊系為區(qū)內含煤地層，可采和局部可采煤層為庚20、己16-17、己15、己14、戊9-10、戊8、丁5-6、和丙3等八層，庚2

18、1為偶爾可采煤層，分別賦存于太原組、山西組和下石盒子組中。其中庚20、己16-17、己15、戊9-10、戊8、和丁5-6煤層為全區(qū)可采，庚21、己14和丙3煤層為局部可采。</p><p>　　戊組煤：東以巖漿巖與煤層交接線（即C1403～C1408點連線）為界，北以大莊斷層上盤斷煤交線（即C1408～C1414點連線）為界，西界自北而南與馬道礦東界（即C1414～C1425點連線）、五七煤礦東界（即C1425～

19、C1430點連線）、青草嶺逆斷層下盤斷煤交線（即C1430、C1431兩點連線），南以雙頭山正斷層上盤斷煤交線（即C1431、C1432、C1401點連線）、泉上莊正斷層上盤斷煤交線（即C1401～C1403點連線）為界。</p><p>　　己組煤：東以巖漿巖與煤層交接線（即B1413～B1420點連線）為界，北以3752400緯線、謝河正斷層下盤斷煤交線（即B1420～B1426點連線）與高莊井田分界，西界自

20、北而南以38394200經(jīng)線、留出山高礦廣場煤柱、五七煤礦后以青草嶺逆斷層（即B1426、B1442點連線），南以雙頭山正斷層、泉上莊正斷層（即B1442～B1413點連線）為界。</p><p>　　圖1.2 綜合柱狀圖</p><p>　　1.1.3 企業(yè)經(jīng)濟性質</p><p>　　平煤集團大莊礦為合法國有企業(yè)。</p><p><

21、;b>　　1.2地理水文概況</b></p><p>　　1.2.1 地形地貌</p><p>　　本區(qū)屬低山丘陵區(qū)，山脊寬緩圓滑、呈緩坡狀起伏，坡度較緩，溝谷開闊，地勢總體呈西部與東部高中間低、北高南低。海拔標高一般為200m左右，井田西部青草嶺在礦區(qū)和井田地勢比較高，山體走向北東至南西，海拔最高標高為+445.90，為地表分水嶺，中東部石龍河河床最低，海拔標高+161

22、.0m，相對高差284.90m。</p><p>　　1.2.2 水文概況</p><p>　　區(qū)內為低山丘陵地貌，受地形的影響，沖溝較發(fā)育。常年性地表水體發(fā)育，流經(jīng)井田東部的石龍河，流向由北向南，經(jīng)大莊、竹茂村流出井田注入沙河，該河九十年代前為常年性河流，最大流量為33.13m3/s，最小流量為0.1676m3/s，由于受氣候、煤炭開采抽放大量地下水及工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)、生活用水的大幅度增加，九

23、十年代之后變?yōu)榧竟?jié)性河流，洪水期有水，井田內最高洪水位標高+188.17m，枯水期一般無水，主要排泄礦井與工業(yè)廢水。</p><p>　　1.3開采方法與頂?shù)装鍡l件</p><p>　　1.3.1 開采方法</p><p>　　大莊礦于1966年建井，1973年投產(chǎn)。開拓方式為三立井分水平盤曲式雙翼開采，一水平分為三個采區(qū)（戊一、戊二、戊三），主采戊8、戊9-10煤

24、層，該水平于1998年全部結束；二水平分為四個采區(qū)（己一、己二、己三與己四），主采己16-17煤層，其中，己一、己二采區(qū)分別于2000和2001年結束。采煤方法采用走向長壁法。采煤工藝以炮采為主，兼有高檔普采。頂板管理采用全巖垮落法。通風方式為壓入式。</p><p><b>　?。?）煤層傾角</b></p><p>　　井田內煤層傾角為0～6°，為近水平

25、煤層，但局部地段煤層有較大起伏，個別地段傾角大于15°，對礦井運輸、排水等有一定影響。</p><p><b>　　（2）煤層穩(wěn)定性</b></p><p>　　戊8煤層厚約3.10m，一般不含夾矸；戊9-10煤層厚約3.34m，普遍含一層以上夾矸，兩者均屬中厚煤層，間距3 m左右，均屬不穩(wěn)定性大部可采煤層，厚度變化不大，但煤層因受巖漿巖侵蝕破壞，造成局部地

26、段不可采，對合理正常的工作面布置及采掘生產(chǎn)影響較大。</p><p>　　己16-17煤層厚0.10～13.40 m，平均厚約5.28 m。從四個采區(qū)揭露情況，因煤層厚度變化較大，致使上分層開采后，下分層因煤層厚度不均或可采厚度不連續(xù)，給工作面布置及采掘生產(chǎn)造成一定的難度。</p><p>　　庚20、庚21煤層，厚分別為0～1.93 m、0～1.49 m，平均厚分別為0.97 m、0.5

27、6 m，均屬極不穩(wěn)定薄煤層，可一次采全高。但由于厚度不穩(wěn)定，回采難度較大。</p><p>　　1.3.2 煤層頂?shù)装逄卣?lt;/p><p>　?。?）戊8、戊9-10煤層</p><p>　　戊8煤層：直接頂板主要為砂質泥巖及細砂巖，厚1～18m，一般為6m。致密性脆、易冒落，放頂后成塊狀冒落，不易管理；老頂為中粒砂巖，厚5～17m較堅硬、且穩(wěn)定，不易冒落。此外，在

28、井田南部的戊二、戊三采區(qū)，戊8煤層大部分受巖漿巖侵蝕破壞，煤層直接頂板常為巖漿巖所代替，放頂后不易冒落，形成大面積的空頂現(xiàn)象，給頂板管理帶來較大困難。底板為戊9-10煤層頂板，局部見底鼓現(xiàn)象。主要可采煤層頂?shù)装鍘r石物理力學性質。屬中等穩(wěn)定性頂?shù)装濉?lt;/p><p>　　戊9-10煤層：頂板以泥巖及砂質泥巖為主，次為細～中粒砂巖，厚0.5～5 m，一般厚3 m左右，其上為戊8煤層。井田內厚度由南至北變化規(guī)律明顯，南

29、部一般厚為0.8 m左右，北部一般厚4 m左右，西部戊二采區(qū)最厚達5 m以上。泥巖及砂質泥巖頂板，較疏松、易冒落，不易管理，在采掘過程中，常有冒頂事故發(fā)生。在井田南部部分地段，由于戊8煤層受巖漿巖侵蝕嚴重，采面回采后，巖漿巖不易冒落，形成大面積的空頂區(qū)，最大空頂距達10m以上，給頂?shù)装骞芾韼硪欢ɡщy。底板主要為泥巖、炭質泥巖，次為粉砂巖及細～中粒砂巖，厚0.1～10m，一般厚3m，其中泥巖較致密、塊狀結構，遇水浸易膨脹。屬中等穩(wěn)定性至

30、不穩(wěn)定性頂?shù)装濉?lt;/p><p>　?。?）己16-17煤層</p><p>　　頂板主要為泥巖、粉砂巖，次為砂質泥巖與細至中粒砂巖等。厚0.20～10m ，一般為5 m 。巖石致密、堅硬、層理發(fā)育，巖性較穩(wěn)定。局部有炭質泥巖偽頂，厚0.5 m，塊狀易碎，與煤混落，影響煤質。采掘過程中，遇砂質泥巖頂板時，頂板穩(wěn)定性相對較差，易冒落，且有冒頂事故發(fā)生；頂板為砂巖地段，其穩(wěn)定性好，易于管理，放

31、頂后垮落高度一般為2～5m。煤層底板多為泥巖、粉砂巖，厚0.2～7 m，一般為3m。塊狀結構，受水浸后易膨脹，在采掘生產(chǎn)過程中有底鼓現(xiàn)象。次外，煤層局部受巖漿巖侵蝕破壞，對生產(chǎn)有一定影響。屬中等穩(wěn)定性至不穩(wěn)定性頂?shù)装濉?lt;/p><p>　?。?）庚20、庚21煤層</p><p>　　兩煤層間距一般為5.5 m左右。庚20煤層，頂板主要為深灰色灰?guī)r或泥巖，厚0.10～5.3m ，灰?guī)r致密、

32、塊狀結構、易脆、穩(wěn)定性好。底板主要為灰?guī)r，部分地段為泥巖，厚0.50～3.0 m，灰?guī)r底板穩(wěn)定性好，泥巖底板穩(wěn)定性差，遇水易變軟或膨脹。庚21煤層頂?shù)装迮c庚20煤層相似，均屬穩(wěn)定至不穩(wěn)定頂?shù)装濉?lt;/p><p>　　1.4 區(qū)域水文地質</p><p><b>　　1.4.1 地表水</b></p><p>　　本區(qū)屬暖溫帶大陸性季風氣候，夏季

33、炎熱，冬季寒冷，降水較充足。年平均降雨量764 .28mm,最大1235.50mm(1964年1～10月),最小為424.7mm（1966年）,降雨多集中在6、7、8三個月，約占年降水量的70%。</p><p>　　地表水體有石龍河和撈飯店水庫，石龍河為區(qū)內較大的季節(jié)性河流，由北而南流經(jīng)礦區(qū)中部，枯水期主要排泄礦坑水、工業(yè)與生活廢水，流量為0.1676m3/s；豐水期，暴雨時形成洪峰，最大流量為33.13m3/

34、s，由于匯水面積有限，通常持續(xù)時間短，一般不超過12小時。撈飯店水庫，位于井田東北部，南北長650m，東西寬100m，面積0.104km2，水庫正常水位+210m，最大水深10m，正常蓄水量51.8萬m3，超出部分水量由泄洪道泄入石龍河。由于礦區(qū)是以青草嶺和巖漿巖體為主體組成的低山丘陵區(qū)，標高+160～+466m。相對高差達300 m。地勢北高南低，東西高中間低，沖溝發(fā)育，地表徑流與排泄條件良好。</p><p>

35、;　　1.4.2 老空、老窯水</p><p>　　韓梁礦區(qū)，由于煤層埋藏相對較淺，開采歷史悠久，新中國成立之前，在其淺部已有眾多的小窯存在，二十世紀五十年代，先后有大莊礦、高莊礦、梁洼礦、韓莊礦、荊家門礦、五七礦等大中型國有與地方煤礦建井投產(chǎn)，八十年代鄉(xiāng)鎮(zhèn)與個體煤礦開始大規(guī)模的建設與開采，致此，大小礦井累計達上千個。目前，荊家門礦、梁洼礦、韓莊礦及眾多的小窯已停產(chǎn)報廢，現(xiàn)生產(chǎn)礦井資源儲量亦剩余有限，由此，礦區(qū)內

36、報廢礦井和廢棄小窯采空區(qū)，業(yè)已形成了龐大的地下水儲存空間，加之，原生產(chǎn)小煤礦越層、越界開采現(xiàn)象較普遍，井田邊界煤柱、采區(qū)煤柱和井巷煤柱多已遭破壞，導致老空、老窯水相互連通，構成統(tǒng)一含水體，受大氣降水補給后，由高向低徑流，在其低洼處形成大面積集水，對現(xiàn)生產(chǎn)礦井的安全構成嚴重威脅。</p><p><b>　　1.4.3 小窯水</b></p><p>　　本井田內分布大

37、量的古窯和小窯。近年來新開發(fā)及已經(jīng)停產(chǎn)的小窯達幾百個。小窯老空區(qū)內多有積水，并由導水裂隙與地表水構成水力聯(lián)系，常年接受大氣降水和地表水的補給。小窯的越層開采，溝通了鄰近含水層的水力聯(lián)系，致使該地區(qū)水文地質條件日趨復雜化。小窯水成為本井田的主要水害。</p><p>　　第二章 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化的可行性論證</p><p>　　2.1礦井通風優(yōu)化的目的和意義在以下三個方面：</p&g

38、t;<p>　?。?）可以解決礦井通風困難問題，提高通風系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠性。</p><p>　?。?）可以提高突出礦井的安全性能，提高礦井的本質安全性，增加礦井抗風險的能力。</p><p>　　（3）可以找到一條礦井通風系統(tǒng)升級改造的新路子，為其他類似礦井提供基礎資料。</p><p>　　2.2通風系統(tǒng)優(yōu)化的必要性</p><p

39、>　　隨著礦井不斷的開拓延伸，礦井自然條件和開采技術也在不斷的發(fā)變化。主要表現(xiàn)在以下方面：</p><p>　?。?）礦井瓦斯等級從低瓦斯礦井轉變?yōu)楦咄咚沟V井，由于礦井瓦斯等級提高，如何實現(xiàn)從一個突出瓦斯礦井到高瓦斯礦井再到低瓦斯礦井，使通風系統(tǒng)符合規(guī)程要求，建立?；叵到y(tǒng)，并確保礦井在防治煤與瓦斯突出方面提高安全性能，也是一個大的系統(tǒng)工程。早期的通風系統(tǒng)也不適合高瓦斯突出礦井的要求。礦井通風阻力不斷增大，一

40、方面礦井阻力增加造成礦井負壓與主要通風機不匹配不適應；</p><p>　?。?）另一方面，礦井通風也變的十分困難，形成兩個極端；一方面采區(qū)內部風量緊張，瓦斯不能夠得到很好的釋放，瓦斯經(jīng)常處于臨界狀態(tài)，瓦斯超限次數(shù)增加，威脅安全生產(chǎn)，另一方面，采區(qū)總回風因為巷道斷面小，風速超限。</p><p>　?。?）隨著礦井的機械化提高，對風量、溫度的要求也越來越高，因此必須對通風系統(tǒng)進行改造。&l

41、t;/p><p>　　2.3礦井通風優(yōu)化的緊迫性</p><p>　?。?）隨著主下山采區(qū)的強力開發(fā)，采煤方法和采煤工藝進一步先進，礦井不斷向下延伸，瓦斯問題日益突出，系統(tǒng)的優(yōu)化和風機的改造勢在必行。</p><p>　?。?）風井必須改造，保證風機安全可靠運行，只能增大供風能力才能滿足礦井生產(chǎn)的需要。</p><p>　　2.4通風系統(tǒng)優(yōu)化的可

42、行性</p><p>　?。?）技術條件:對于通風系統(tǒng)改造，目前國家制定了一套可以用來測定的技術標準。比如礦井通風阻力測定，網(wǎng)絡結算，主扇性能鑒定等，在使用這些技術方面，本礦井也用比較成熟的經(jīng)驗。</p><p>　　（2）現(xiàn)場條件：通過采取施工新巷道或者闊修原有巷道解決通風阻力和提高礦井安全性能的方法是目前國內采取的主要方法。</p><p>　　2.5優(yōu)化采用的

43、原理</p><p>　　本次優(yōu)化采用通風安全技術中的阻力測定技術、網(wǎng)絡結算技術、主扇性能鑒定技術等。所采用的原理為流體力學中有關流體方面的定理如伯努里方程、摩擦阻力定理、主要通風機特性曲線等。</p><p>　　第三章 礦井通風系統(tǒng)選擇</p><p>　　3.1礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化方案的提出</p><p>　　為了更好的施工和節(jié)約成本，

44、提高本次優(yōu)化的成效我們提出了兩個方案下載我們對兩個方案進行比較分析</p><p>　　方案一：為了符合高瓦斯突出礦井的要求，在礦井施工一會風井，使回風巷道增加到兩條。</p><p>　　方案二：更換主扇風機。</p><p><b>　　3.1.1方案比較</b></p><p>　　經(jīng)過對2個方案的對比，第一個方案

45、工期較長，且耗資巨大，從經(jīng)濟方面和工期方面考慮都不太合理。而第二方案，在近期就可以實施，并基本滿足了近階段內礦井生產(chǎn)的需要，比較符合現(xiàn)場實際</p><p>　　3.2 礦井通風的任務及作用</p><p>　　風是供給井下人員呼吸，保障井下作業(yè)人員的身體健康和生命安全；是稀釋和排除井下各種有害氣體和礦塵，創(chuàng)造良好的工作環(huán)境和治理煤礦瓦斯、煤塵、火災的基礎。</p><

46、p>　　建立完整合理的礦井通風系統(tǒng)是礦井安全生產(chǎn)的基本保證，合理的礦井通風系統(tǒng)有利于排除礦井瓦斯、降低工作面的溫度和防止煤炭自燃。目前，用通風方法排除井下瓦斯、粉塵和熱量的平均能力，估計為：</p><p>　　排除全礦井瓦斯量的80%～90%；</p><p>　　排除回采工作面瓦斯量的70%～80%；</p><p>　　排除裝有抑塵裝置回采工作面的粉塵量

47、的：20%～30%；</p><p>　　排除深井回采工作面熱量的60%～70%；</p><p>　　供給礦井的新鮮空氣的質量約為礦井采煤量的5～18倍。</p><p>　　由此可見，礦井通風在煤礦生產(chǎn)過程中的地位，是礦井不可缺少的重要環(huán)節(jié)。風是煤礦井工開采的命脈，礦井通風技術是解決煤炭工業(yè)安全生產(chǎn)問題的基本措施之一。</p><p>　

48、　3.3礦井通風系統(tǒng)的選擇</p><p><b>　　3.3.1選擇原則</b></p><p>　　結合所確定的井田開拓、采區(qū)巷道布置、回采工藝，選擇礦井通風系統(tǒng)。要求要符合安全可靠、技術先進合理、經(jīng)濟、投產(chǎn)快等原則。</p><p>　　所設計的礦井服務年限超過20～25年，則分前期和后期設計，后期只考慮通風方案，不做詳細設計。</

49、p><p>　　礦井通風系統(tǒng)要符合下列要求：</p><p>　　1.每個礦井必須至少要有2個能行人的通達地面的安全出口，各個出口之間的距離不得少于30米。新建和改擴建礦井，如果采用中央式通風時，還要在井田邊界附近設置安全出口；當井田一翼走向較長，礦井發(fā)生災害不能保證人員安全撤出時，必須掘出井田邊界附近的安全出口。井下每一個水平到上一個水平和每個采區(qū)至少都必須有2個便于行人的安全出口，并與通達

50、地面的安全出口相連通。通到地面的2個安全出口和2個水平間的安全出口，都必須有便于行人的設施（臺階和梯子間等）。</p><p>　　2.風井位置要在洪水位標高以上（大中型礦井考慮百年一遇、小型礦井50年一遇），進風井口須避免污染空氣進入，距有害氣體源的地點不得小于500米。井口工程地質及井筒施工地質條件簡單，占地少、壓煤少、交通方便、便于施工。</p><p>　　3.箕斗提升井一般不應兼

51、作進風井或出風井。如果井上、下裝卸載裝置和井塔有完善的封閉措施，其漏風不超過15%，并有可靠的防塵措施，箕斗井可以兼作出風井；若井筒中風速不超過6m/s，有可靠的降塵措施，保證粉塵濃度符合工業(yè)衛(wèi)生標準，箕斗井可以兼作進風井。膠帶輸送機斜井一般不得兼作風井。如果膠帶輸送機斜井中的風速不超過4m/s，并有可靠的防塵措施和防火措施，可以兼作進風井；如果膠帶輸送機斜井中的風速不超過6m/s，并裝有甲烷斷電儀，可以兼做回風井。</p>

52、<p>　　4.所有礦井都要采用機械通風，主要通風機必須安裝在地面。新建礦井不宜在同一井口選用幾臺主要通風機聯(lián)合運轉。</p><p>　　5.不宜把兩個可以獨通風的礦井合并為一個通風系統(tǒng)；若有幾個出風井，則自采區(qū)到各個出風井的風流需保持獨立；各工作面的回風在進入采區(qū)回風道之前、各采區(qū)的回風在進入回風水平之前都不能任意貫通；下水平的回風流和上水平的進風流必須嚴格隔開；在條件允許時，要盡量使總進風早分

53、開，總回風晚匯合。</p><p>　　6.采用分區(qū)式（多臺主要通風機）通風時，為了保證聯(lián)合運轉的穩(wěn)定性，總進風道的斷面不宜過小，盡可能減少公共風路的風阻；各分區(qū)主要通風機的回風流、（中央主要通風機）每一翼的回風流都必須嚴格隔開。</p><p>　　7.盡可能降低通風阻力。盡量采用并聯(lián)通風，并使主要并聯(lián)風路的風壓接近相等，以避免過多的風量調節(jié)。盡可能利用舊巷道通風。</p>

54、<p>　　8.盡可能避免設置大量風橋和風門或采用容易引起大量漏風的通風系統(tǒng)。</p><p>　　9.井下爆炸材料庫必須有單獨的進風流，回風必須引進礦井主要回風道。井下充電硐室必須獨立通風，回風風流應引入回風巷。</p><p>　　依據(jù)礦井通風設計的條件，提出多個技術上可行的方案。首先根據(jù)礦井生產(chǎn)實際，選定2-3個技術上可行，且符合安全要求的方案進行經(jīng)濟比較，將最優(yōu)方案確定

55、為設計方案。礦井通風系統(tǒng)應具有較強的抗災能力，當井下一旦發(fā)生災害性事故后，所確定的通風系統(tǒng)能將災害控制在最小范圍，并能迅速恢復生產(chǎn)。</p><p>　　3.3.2選擇礦井主扇的工作方法</p><p>　　1、抽出式主扇使井下風流處于負壓狀態(tài)，當一旦主扇因故停止運轉時，井下的風流壓力提高，有可能使采空區(qū)瓦斯涌出量減少，比較安全；壓入式主扇使井下風流處于正壓狀態(tài)，當主扇停轉時，風流壓力降低

56、，有可能使采空區(qū)瓦斯涌出量增加。</p><p>　　2、壓入式通風的特點是：在礦井主通風機的作用下，礦內空氣處于高于當?shù)卮髿鈮毫Φ恼龎籂顟B(tài)，當?shù)V井與地面間存在漏風通道時，漏風從井內漏向地面。壓入式通風礦井中，由于要在礦井的主要進風巷中安裝風門，使運輸、行人不便，漏風較大，通風管理工作較困難。同時當?shù)V井主通風機因故停止運轉時，井下風流壓力降低，有可能使采空區(qū)瓦斯涌出量增加，造成瓦斯積聚，對安全不利。因此，在瓦斯礦

57、井中一般很少采用壓入式通風。</p><p>　　礦井淺部開采時，由于地表塌陷出現(xiàn)裂縫與井下溝通，為避免用抽出式通風將塌陷區(qū)內的有害氣體吸入井下，可在礦井開采第一水平時采用壓入式通風，當開采下水平時再改為抽出式通風。此外，當?shù)V井煤炭自然發(fā)火比較嚴重時，為避免將火區(qū)內的有毒有害氣體抽到巷道中，有時也可采用壓入式通風。</p><p>　　結合礦井實際情況，選擇壓入式通風。</p>

58、<p>　　3.3.3選擇礦井通風系統(tǒng)</p><p><b>　　1、中央并列式</b></p><p>　　優(yōu)點：初期開拓工程量小，投資少，投產(chǎn)快；地面建筑集中，便于管理；兩個井筒集中，便于開掘和井筒延深；井筒安全煤柱少，易于實現(xiàn)礦井反風。</p><p>　　缺點：礦井通風路線是折返式，風路較長，阻力較大，特別是當井田走向很

59、長時，邊遠采區(qū)與中央采區(qū)風阻相差懸殊，邊遠采區(qū)可能因此風量不足；由于進、回風井距離近，井底漏風較大，容易造成風流短路；安全出口少，只有2個；工業(yè)廣場受主要通風機噪聲影響和回風風流的污染。</p><p>　　適用條件：井田走向長度小于4km，煤層傾角大，埋藏深，瓦斯與自然發(fā)火都不嚴重的礦井。</p><p><b>　　2、中央分列式</b></p>&

60、lt;p>　　優(yōu)點：安全性好；通風阻力比中央并列式小，礦井內部漏風小，有利于瓦斯和自然發(fā)火的管理；工業(yè)廣場不受主要通風機噪聲的影響和回風流的污染。</p><p>　　缺點：增加一個風井場地，占地和壓煤較多；風流在井下的流動路線為折返式，風流路線長，通風阻力大。</p><p>　　適用條件：井田走向長度小于4km，煤層傾角較小，埋藏淺，瓦斯與自然發(fā)火都比較嚴重的礦井。</p&

61、gt;<p><b>　　3．兩翼對角式</b></p><p>　　優(yōu)點：風流在井下的流動路線為直向式，風流路線短，通風阻力??；礦井內部漏風??；各采區(qū)間的風阻比較均衡，便于按需分風；礦井總風壓穩(wěn)定，主要通風機的負載較穩(wěn)定；安全出口多，抗災能力強；工業(yè)廣場不受回風污染和主要通風機噪聲的危害。</p><p>　　缺點：初期投資大，建井期長；管理分散；井筒

62、安全煤柱壓煤較多。</p><p>　　適用條件：井田走向長度大于4km，需要風量大，煤易自燃，有煤與瓦斯突出的礦井。</p><p><b>　　4．分區(qū)對角式</b></p><p>　　優(yōu)點：各采區(qū)之間互不影響，便于風量調節(jié)；建井工期短；初期投資少，出煤快；安</p><p>　　缺點：風井多，占地壓煤多；主要通風

63、機分散，管理復雜；風井與主要通風機服務范圍小，接替頻繁；礦井反風困難。</p><p>　　適用條件：煤層埋藏淺或因煤層風化帶和地表高低起伏較大，無法開鑿淺部的總回風巷，在開采第一水平時，只能采用分區(qū)式。另外，井田走向長，多煤層開采的礦井或井田走向長、產(chǎn)量大、需要風量大、煤易自燃，有煤與瓦斯突出的礦井也可采用這種通風方式。</p><p><b>　　5．區(qū)域式</b>

64、;</p><p>　　優(yōu)點：既可以改善礦井的通風條件，又能利用風井準備采區(qū)，縮短建井工期；風流路線短，通風阻力?。宦╋L少，網(wǎng)絡簡單，風流易于控制，便于主要通風機的選擇。 </p><p>　　缺點：通風設備多，管理分散，管理難度大。</p><p>　　適用條件：井田面積大、儲量豐富或瓦斯含量大的大型礦井。</p><p><b>

65、;　　6．混合式</b></p><p>　　優(yōu)點：有利于礦井的分區(qū)分期建設，投資省，出煤快，效率高；回風井數(shù)目多，通風能力大；布置靈活，適應性強。 </p><p>　　缺點：多臺風機聯(lián)合工作，通風網(wǎng)絡復雜，管理難度大。</p><p>　　適用條件：井田走向長度長，老礦井的改擴建和深部開采；多煤層多井筒的礦井；井田面積大、產(chǎn)量大、需要風量大或采用分區(qū)

66、開拓的大型礦井。</p><p>　　根據(jù)以上各通風方式的要求，參考實習礦井的通風方式，結合設計礦井的實際情況，選擇中央并列式通風。</p><p>　　第四章 礦井風量計算與分配</p><p><b>　　4.1 風量計算</b></p><p>　　礦井需風量的計算原則</p><p>　

67、　礦井需風量應按照“由里往外”的計算原則，由采、掘工作面、硐室和其它用風地點的實際最大需風量總和，再考慮一定的備用風量系數(shù)后，計算出礦井總風量。</p><p>　　礦井總風量按下式計算：</p><p>　　Qkj =（ΣQcj+ΣQjj+ΣQdj +ΣQgj）×Kkj</p><p>　　式中：Qkj——礦井總供風量，m3/min；</p>

68、<p>　　ΣQcj——回采工作面所需風量之和，m3/min；</p><p>　　ΣQjj——掘進工作面所需風量之和，m3/min；</p><p>　　ΣQdj——獨立通風的硐室所需風量之和，m3/min；</p><p>　　ΣQgj——其它用風地點所需風量之和，m3/min取300m3/min；</p><p>　　Kk

69、j——礦井內部漏風系數(shù)宜為1.15～1.25，取 1.25。</p><p>　　1、采煤工作面實際需要風量</p><p>　　采煤工作面實際需要風量應按礦井各個回采工作面實際需要風量的綜合計算，即：</p><p>　　ΣQ采=nQ綜采+nQ機采+nQ炮采+nQ其他+Q備 m3/min</p><p>　　式中：Q綜采—綜采工作面所需要

70、風量，m3/min；</p><p>　　Q機采—機采工作面所需要風量，m3/min；</p><p>　　Q炮采—炮采工作面所需要風量，m3/min；</p><p>　　Q其他—其他開采方法工作面所需要風量，m3/min；</p><p>　　Q備—備用工作面所需要風量，為生產(chǎn)工作面風量的一半m3/min；</p><

71、p>　　n—各種采煤工作面的個數(shù)，為1個。</p><p>　　(1)根據(jù)瓦斯涌出量和開采方法計算：</p><p>　　本設計礦井兩個炮采工作面同時生產(chǎn)，一個工作面?zhèn)溆?。每個工作面日產(chǎn)約600t煤，礦井瓦斯相對涌出量為6.5 m3/t。</p><p>　　炮采工作面所需風量：</p><p>　　Q采=100·Q瓦

72、3;K炮采</p><p>　　式中：Q采—采面所需風量，m3/min；</p><p>　　Q瓦—采面絕對瓦斯涌出量，m3/min；</p><p>　　K炮采—備用風量系數(shù)，炮采工作面瓦斯涌出不均勻備用風量系數(shù)經(jīng)驗值為1.4-2.0，取1.8。</p><p>　　Q瓦=（q瓦·T采）/（24·60）</p>

73、;<p>　　式中：T綜采—采面平均日產(chǎn)量，為600t/d；</p><p>　　100—按回采工作面的沼氣濃度不超過1/100計算</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)：</b></p><p>　　Q瓦=（q瓦·T采·K瓦）/（24·60）</p><p>　　=（6.5&

74、#215;600×1.15）/（24×60）</p><p>　　=3.11m3/min </p><p>　　按照平煤有關規(guī)定，為保證采面回風流瓦斯?jié)舛炔怀?，設計采面回風流瓦斯?jié)舛茸罡咴试S濃度為0.75%。</p><p>　　Q采=100·Q瓦·K炮采=100×3.11×1.8=560m3/min&

75、lt;/p><p>　　（2）按進風流溫度計算風量Q采</p><p>　　Q采 = 60×υi×Si×Ki，m3/min</p><p>　　式中：υi—采煤工作面風速，取1.5m/s；</p><p>　　Si—采煤工作面有效通風面積，取6m2；</p><p>　　Ki—采煤工作面的長度

76、風量系數(shù)，選0.9。</p><p>　　Q采 = 60×υi×Si×Ki=60×1.5×6×0.9</p><p>　　=486 m3/min</p><p>　?。?）按采面一次使用最大炸藥量計算Q采</p><p>　　Q采=25A，m3/min</p><

77、p>　　式中：A—采面一次使用的最大炸藥量，取12kg。</p><p>　　Q采=25A=25×12=300 m3/min </p><p>　　經(jīng)上述指標計算，Q采取三者最大值，Q采=560 m3/min</p><p>　?。?）按風速驗算風量</p><p>　?、侔础兑?guī)程》規(guī)定的最低允許風速驗算 </p>

78、<p>　　Q采≥60×0.25×Si</p><p>　　②按《規(guī)程》規(guī)定的最高允許風速驗算 </p><p>　　Q采≤60×4×Si</p><p>　　式中：Si—炮采工作面的有效通風斷面積，取6 m2</p><p>　　90 m3/min≤Q采≤1440 m3/min</

79、p><p>　　因此 Q采=560 m3/min符合風速要求。</p><p>　　采煤工作面總需風量為：</p><p>　　ΣQ采=560×2 + 560×0.5=1400m3/min ≈23.3 m3/s</p><p>　　2、掘進面所需風量確定</p><p>　　掘進工作面需要風量，應按各

80、個需要獨立通風的掘進工作面實際需要風量的總和計算，即：</p><p>　　ΣQ掘=n Q掘K掘備，m3/min</p><p>　　式中： Q掘—每個煤巷掘進工作面所需要的風量，一般取150～200，取200 m3/min；</p><p>　　n—需要獨立通風的煤巷數(shù)，為3個；</p><p>　　K掘備—掘進工作面?zhèn)溆孟禂?shù)，一般取1.2

81、0。</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)：</b></p><p>　　ΣQ掘＝n Q煤掘K掘備</p><p>　　=3×200×1.20</p><p>　　=720m3/min=12m3/s</p><p>　　3、硐室實際需要風量</p><p&g

82、t;　　各獨立通風硐室實際需要風量的總和計算：</p><p>　　∑Q硐=Q火+Q充+Q機+Q采硐+Q其它</p><p>　　式中：Q火—為火藥庫實際需要風量，按每小時4次換氣量計算得，</p><p>　　Q火=0.07V=0.07100=7m3/min</p><p>　　V—包括聯(lián)絡巷在內的火藥庫空間總體積（m3）</p>

83、;<p>　　按經(jīng)驗值給定風量，大型火藥庫供風100～150m3/min，中小型火藥庫供風</p><p>　　60～100m3/min，取150 m3/min，共3個火藥庫；</p><p>　　Q充—充電硐室實際需要風量，應按回風流中氫氣濃度小于0.5%計算，但不得小于100m3/min，按經(jīng)驗值規(guī)定100～200m3/min，取150m3/min；</p>

84、<p>　　Q機—大型機電硐室實際需要風量，應按機電設備運轉的發(fā)熱量計算，取200m3/min；</p><p>　　Q采硐—采區(qū)絞車房或變電硐室實際需要風量，按經(jīng)驗供給60～80 m3/min，取70 m3/min</p><p>　　Q其它—其它峒室所需風量，根據(jù)具體情況供風，取200m3/min；</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)：&

85、lt;/b></p><p>　　∑Q硐=3Q火+Q充+Q機+Q采硐+Q其它</p><p>　　=3×150+100+150+70+200</p><p>　　=970m3/min16.2m3/s</p><p>　　4、礦井除采煤、掘進和硐室以外，其他巷道需風量，由于本礦井為衰老礦井，老巷密閉多，通風行人聯(lián)絡巷多，通風管理

86、難度大。取ΣQgj=1000 m3/min.</p><p>　　由以上計算可得礦井總風量為：</p><p>　　Qkj =（ΣQcj+ΣQjj+ΣQdj +ΣQgj）×Kkj</p><p>　　=（1400+720+970+900）×1.2</p><p>　　=4788m3/min80m3/s。</p>

87、<p>　　根據(jù)以上計算，礦井總進風量為80m3/s。</p><p><b>　　4.2風速驗算</b></p><p>　　各條井巷的供風量確定后，再按《規(guī)程》101條規(guī)定的風速進行驗算?！兑?guī)程》規(guī)定的風速限定值見表3-1所示：</p><p>　　表3-1 風速限定值表</p><p>　　第五章

88、礦井通風阻力計算</p><p><b>　　5.1計算原則</b></p><p>　　1、在進行礦井通風阻力計算時，不要計算每一條巷道的通風阻力，只選擇其中一條阻力最大的風路進行計算。但必須是選擇礦井達到產(chǎn)量以后，通風容易時期和通風困難時期的阻力最大風路。</p><p>　　如果礦井服務年限較長，則只計算頭15～25a的通風容易和困難兩個

89、時期的井巷通風總阻力。</p><p>　　2、通過主扇的風量Q扇必大于通過出風井的礦井總風量Q礦，為了計算礦井的阻力，必須先算出Q扇：</p><p><b>　　對于壓入式通風：</b></p><p>　　Q扇=（1.1～1.15）Q礦 ，m3/min</p><p>　　式中：1.1～1.15為外部漏風系數(shù)，出風

90、井無提升運輸任務時取1.1，有提升運輸任務時取1.15；本礦井取1.1。</p><p>　　Q扇＝1.1×4788＝5267m3/min88m3/s</p><p>　　3、為了經(jīng)濟、合理、安全地使用主扇，應控制h阻難不太大，規(guī)定不超過2940Pa。</p><p><b>　　5.2計算方法</b></p><

91、p>　　選出礦井生產(chǎn)時通風困難和容易時期的通風線路，計算出各巷道的風壓：</p><p>　　h=aLUQ2/S3 Pa</p><p>　　式中：L、U、S—分別為各井巷的長度、周長、凈斷面積（m，m，m2）；</p><p><b>　　—摩擦阻力系數(shù)；</b></p><p>　　Q—各井巷和硐室所通過的風

92、量分配值，系根據(jù)前面所計算的各井巷和硐室所需要的實際風量再乘以K礦后所求得的風量值，m3/min；</p><p>　　計算過程見表4-2和4-3。</p><p>　　其總和為總摩擦阻力Σh摩，即是;</p><p>　　Σh摩=h1-2+h2-3+…+hn-(n+1)</p><p>　　式中: h1-2,h2-3…為各段井巷之摩擦阻力，

93、Pa；</p><p>　　考慮到局部阻力系數(shù)，得礦井通風阻力為：</p><p>　?。?）通風容易時期的總阻力h阻為：</p><p>　　h阻=k·Σh摩易=1.2×723.83=868.60 Pa</p><p>　　式中：k—局部阻力系數(shù)取1.2；</p><p>　?。?）通風困難時期的

94、總阻力h阻難為;</p><p>　　h阻難= k·Σh摩難=1.15×1278.5=1470.27 Pa</p><p>　　式中：k—局部阻力系數(shù)取1.2；</p><p>　　5.3計算礦井總風阻及總等積孔</p><p>　　R礦易= h阻易/Q2扇 =868.60/882=0.112 Ns2/m-8</p&

95、gt;<p>　　R礦難= h阻難/Q2扇 =1470.27/882=0.190 Ns2/m-8</p><p>　　式中： R礦易、R礦難—容易時期和困難時期的全礦總風阻；</p><p>　　A礦易=1.19 / m2</p><p>　　A礦難=1.19 / m2</p><p>　　式中： A礦易、A礦難—容易時

96、期、困難時期全礦通風等積孔，m2；</p><p>　　計算得：A礦易＝1.19/（0.112）1/2=3.56m2</p><p>　　A礦難 ＝1.19/（0.190）1/2=2.73m2</p><p>　　所以，礦井通風容易時期和通風困難時期，通風程度均為容易。</p><p>　　表4-1 礦井通風難易程度分級表</p>

97、<p>　　表4-2 礦井最小通風阻力計算表</p><p>　　表4-3 礦井最大通風阻力計算表</p><p>　　第六章 主要通風機選擇</p><p>　　6.1主要通風機風壓</p><p>　　對于抽出式通風，分別求出困難和容易時期的扇風機靜壓:</p><p><b>　　容易時

98、期：</b></p><p>　　h扇靜易＝h阻易-h自助 Pa</p><p>　　式中：h自助—通風容易時期幫助主扇風壓工作的礦井自然風壓，Pa, </p><p><b>　　h自助＝0Pa</b></p><p>　　代入數(shù)據(jù)：h扇靜易＝868.6Pa</p><p><

99、;b>　　困難時期:</b></p><p>　　h扇靜難＝h阻難+h自反(Pa)</p><p>　　式中：h自反—通風困難時期反對主扇風壓工作的礦井自然風壓，根據(jù)鄰近礦井資料估計h自反＝30Pa；</p><p>　　代入數(shù)據(jù)：h扇靜難＝1470.27Pa</p><p>　　6.2選擇主要通風機</p>

100、<p>　　選擇主扇用扇風機的個體特征曲線來選擇主扇，要保證主扇在容易時期工作效率不至于太低，有能保證在困難時期風壓夠用，且能有足夠的風量，同時還要考慮自然風壓的影響。</p><p>　　由于軸流式與離心式（費用低、噪音低但效率不高）相比具有體積小、重量輕、易于調節(jié)和效率高等特點，結合礦井實際情況，設計采用軸流式風機。 </p><p>　　

101、工作原理為：當動輪旋轉時，翼柵即以圓周速度u 移動。處于葉片迎面的氣流受擠壓，靜壓增加；與此同時，葉片背的氣體靜壓降低，翼柵受壓差作用，但受軸承限制，不能向前運動，于是葉片迎面的高壓氣流由葉道出口流出，翼背的低壓區(qū)“吸引”葉道入口側的氣體流入，形成穿過翼柵的連續(xù)氣流。</p><p>　　根據(jù)Q扇、h扇易、h扇難，在扇風機個體特性曲線圖表上選擇合適的主扇：</p><p>　　依據(jù)：Q扇＝

102、103m3/s；h扇靜易＝868.6Pa；h扇靜難＝1470.27 Pa；</p><p>　　表5-1 扇風機選擇技術參數(shù)表</p><p>　　注：（1）70代表輪轂比0.70乘100倍；B代表葉型為機翼型；2代表第二次設計；1代表設計序號為第一次設計結構；NO24代表機號、葉輪直徑為2400mm；D代表傳動方式。</p><p>　?。?）葉片安裝角的概念&l

103、t;/p><p>　　在葉片迎風側作一外切線稱為弦線。弦線與動輪旋轉方向（u)的夾角稱為葉片安裝角，以θ表示?？筛鶕?jù)需要在規(guī)定范圍內調整。但每個動輪上的葉片安裝角θ必需保持一致。</p><p>　　本設計共選用兩臺，其中一臺工作，一臺備用。</p><p>　　圖5-1 風機特征曲線圖</p><p>　　第七章 安全技術措施</p&g

104、t;<p><b>　　7.1 防瓦斯措施</b></p><p>　　根據(jù)設計礦井瓦斯涌出量、煤塵爆炸性、煤塵自然發(fā)火、礦井涌水等具體情況，依據(jù)實行礦井在防治災害的經(jīng)驗、《煤礦安全規(guī)程》的有關規(guī)定，提出具體的，并具有針對性的礦井主要安全技術措施。</p><p>　　本礦井為低瓦斯礦井，煤塵具有爆炸性，自然發(fā)火期長，但是受斷層和底板灰?guī)r的影響，在防治水

105、方面要加強措施。同時，礦井由于開采深度較大，地溫高，為了改善井下工作條件，需要進行降溫調節(jié)井下空氣。作好“一通三防”的安全工作。雖然是低瓦斯礦井，但管理上實行的是高瓦斯礦井的管理辦法，措施如下：</p><p>　　1．井下通風系統(tǒng)必須正常，保證足夠的風量，將瓦斯等有害氣體稀釋在規(guī)定安全值以下。</p><p>　　2．不得脫崗，空崗等現(xiàn)象的發(fā)生。</p><p>

106、　　3．距工作面上端頭10米，距頂板不大于0.3米，距幫不大于0.2米，安裝一臺瓦斯檢測報警儀，報警極限為1%，斷電極限為1.5%。</p><p>　　長距離掘進，應配備大功率局扇和保質保量的風筒。</p><p>　　7.2防止漏風和降低風阻的措施</p><p>　　為保證礦井正常通風和安全生產(chǎn)，設計根據(jù)通風系統(tǒng)需要，配置了完整的風門、調節(jié)風門、風墻、風橋和風

107、簾等通風設施和安全監(jiān)測系統(tǒng)。為了使礦井通風系統(tǒng)穩(wěn)定可靠，保證風流按擬定路線流動，防止漏風，應加強通風管理，以確保礦井安全生產(chǎn)。</p><p>　　⑴ 對不允許風流通過，也不需要行人、行車的進、回風巷道之間的聯(lián)絡巷道，要設置永久擋風墻。</p><p>　?、?對采空區(qū)及廢棄巷道要及時封閉，并應經(jīng)常檢查密閉效果。</p><p>　　⑶ 在行人或行車而又不允許風流通

108、過的巷道中，應設置風門，并對風門進行遙控和集中監(jiān)視。為避免風門開啟時風路短路，在同一巷道內應設置兩道風門，并禁止兩道風門同時打開。</p><p>　　⑷ 為防止礦井在反風時風流短路，在主要風路之間的風門應增設一道反向風門。</p><p>　?、?主要進、回風巷道，砌壁或錨噴表面應盡量平整光滑，并保持巷道整潔，不亂堆放雜物，以降低巷道風阻和減少局部阻力。</p><p

109、>　?、?對于損壞或變形較大的巷道要及時修復，清除堵塞巷道，以保證通過的有效風量和減少通風阻力。</p><p>　　⑺ 通風設施要完備，對于不合格的地方要及時修補更換，以防風流短路等不良后果發(fā)生。</p><p>　?、?設置專職人員對礦井通風系統(tǒng)和通風設施按時進行檢查和維修。</p><p>　　7.3預防井下火災的措施</p><p&

110、gt;　　井下火災一部分是采空區(qū)浮煤自燃發(fā)火，另一部份主要是由井下明火、放炮、電流短路、摩擦等其他原因引起。故針對這類型的火災進行安全防治措施</p><p>　　本礦井開采的兩層煤層為不自燃煤層，因此本礦井應重點預防其他原因引起的火災。本著“預防為主，消防并舉”的基本原則，具體措施如下：</p><p>　?、?按《煤礦安全規(guī)程》有關規(guī)定設置了井下消防材料庫，按規(guī)定配備了消防列車、滅火材

111、料與器材。</p><p>　?、?井下主要機電硐室設置防火門。</p><p>　?、?井下爆破材料庫和爆破材料發(fā)放硐室均采用獨立通風系統(tǒng)和隔爆設施。</p><p>　?、?禁止一切人員攜帶煙草和點火工具下井，井下及井口房內一般不準進行焊接作業(yè)。</p><p>　?、?正確選擇和合理使用電氣設備，加強維護，保證輸電線路完好，設備正常運轉

112、，防止發(fā)生事故。</p><p>　?、?通風部門加強通風管理，合理調整主扇負壓，保證通風系統(tǒng)安全、可靠、經(jīng)濟運行。</p><p>　?、?通風科要加強防火管理，高溫地點要有原因分析和處理情況記錄，瓦檢員必須定期檢查密閉前瓦斯及空氣溫度。</p><p>　?、?加強掘進面工程質量管理，杜絕空幫、空頂作業(yè)。對頂煤高冒區(qū)要加強觀測，發(fā)現(xiàn)異常立即采取噴漿、注水等防火措

113、施。</p><p>　　7.4粉塵的綜合防治</p><p>　　井下采掘工作面在生產(chǎn)過程和煤炭運輸過程中產(chǎn)生的粉塵，嚴重危害井下工人的身體健康，是造成矽肺病的主要原因。為了保障井下工人的身體健康和生命安全，采取如下綜合防治粉塵措施：</p><p>　　1、采煤機和綜掘機都采用內、外噴霧，液壓支架架間采用噴霧降塵。</p><p>　　2

114、、 巖巷掘進采用濕式鑿巖、放炮噴霧等措施。</p><p>　　3、 采掘工作面、運煤轉載點，煤倉上口等易產(chǎn)生粉塵的地點設置噴霧降塵裝置，并設置粉塵傳感器。</p><p>　　4、為井下采掘工人每人配備安全送風防塵口罩，為風鉆、風鎬和錨噴工人配備壓風呼吸器，做好個人的粉塵防護。</p><p>　　5、 采區(qū)回風巷道、掘進巷道、主要回風大巷都必須安裝風流凈化水幕，

115、水幕霧化要好，能封閉全斷面。</p><p>　　6、 綜掘工作面均配備了濕式除塵器。</p><p>　　7、井下各個轉載點要設置噴霧措施，并保證霧化良好、靈敏、可靠。</p><p>　　8、要定期沖刷巷道，防止煤塵推積，保證煤塵厚度不超過2mm，連續(xù)長度不超過5m。</p><p>　　9、加強測塵工作，實施重點治理，對于煤塵超限的地點

116、，迅速組織解決，杜絕煤塵事故發(fā)生。</p><p>　　7.5預防井下水災的措施</p><p>　　本礦井水文地質條件基本為中等類型。為防止新生界含水層的水潰入和斷層導水，留有足夠的防水煤柱；對于原生裂隙和采動裂隙導水采取掘進工作面超前預注漿封堵，回采工作面在地面建立注漿站進行工作面底板改造。因此，本礦井預防水災的重點主要是奧灰水，特別是在有斷層等構造帶的地方更應高度重視。</p&

117、gt;<p>　　1、要認真搞好地表和井下水文地質的調查工作，并設觀測孔和措施孔。</p><p>　　2、過斷層時，要采取探放水措施，先探后掘。探清楚其范圍及水力聯(lián)系，并留有足夠的安全煤柱。一旦發(fā)現(xiàn)斷層或陷落柱有導入奧灰水情況時，礦井必須視為水患礦井，并采取相應的措施。嚴格執(zhí)行“立足采面、物探先行，以堵為主，疏堵結合，分類治理，綜合防治”方針。</p><p>　　3、井下