土木畢業(yè)設計計算書---五層框架辦公樓設計

1、<p><b>　　畢業(yè)設計</b></p><p>　　題 目 **辦公樓設計 </p><p>　　學 院 土木建筑學院 </p><p>　　專 業(yè) 土木工程 </p><p>　　班

2、 級 </p><p>　　學 生 </p><p>　　學 號 </p><p>　　指導教師 <

3、;/p><p>　　二〇一〇 年 六 月 二 日</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　畢業(yè)設計主要進行了辦公樓的建筑設計、結構設計和施工組織設計。在設計過程中嚴格執(zhí)行了相關的規(guī)范和規(guī)定。</p><p>　　建筑設計部分，根據設計任務書的要求，進行了建筑總平面、立面和剖面圖的設計和建筑方案設

4、計以及設計說明等；根據主要功能房間以及輔助房間面積和使用要求確定房間的開間和進深以及平面布置、門窗大小及位置的確定；水平和垂直交通聯(lián)系的設計，滿足了防火要求； </p><p>　　結構設計部分，密切結合建筑設計進行了結構總體布置，確定結構形式、結構材料，使建筑物具有良好的造型和合理的傳力路線；通過計算解決了結構的安全性、適用性、耐久性，確定了結構的構造措施。</p><p>　　施工組織

5、設計針對工程的復雜性，對工程項目進行統(tǒng)籌安排與系統(tǒng)管理。實現(xiàn)項目建設計劃和設計的要求，提供各階段施工準備工作內容，對人力、資金、材料、機械和施工方案等進行科學合理的安排，以確保工程建設的順利開展和完成。</p><p>　　關鍵詞：建筑設計 結構設計 裝飾布置</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　The g

6、raduation project mainly carried on the traveling Vocational middle school to synthesize the building the architectural design, the structural design and the construction organization plan. Has fulfiled exactly the relat

7、ed standard and the stipulation in the design process.</p><p>　　The construction project design part, according to the design project description's request, carried on has constructed the total plane, th

8、e vertical surface and the sectional drawing design and the construction project design as well as the design notes and so on; Determine the room according to the major function room as well as the service area and the o

9、peration requirements the standard width and the depth as well as the plane layout, the windows and doors size and the position determination</p><p>　　The structural design part, unified the architectural de

10、sign to carry on the structure general arrangement closely, the definite structural style, the structural material, enabled the building to have the good modeling and the reasonable power transmission route</p>&l

11、t;p>　　The construction organization plan in view of the project complexity, carries on the overall plan arrangement and the system administration to the engineering project. Realizes request which the project construc

12、tion plans and designs, provides various stages construction preparatory work content, to the manpower, the fund, the material, the machinery and the plan of construction and so on carries on the science reasonable arran

13、gement, guaranteed that engineering construction's smooth development</p><p>　　Key words：Architectural design ；structural design ；construction organization plan</p><p><b>　　目 錄</

14、b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　ABSTRACTII</p><p>　　1 建筑設計總說明1</p><p>　　1.1建筑設計內容1</p><p>　　1.2建筑物所在地1</p><p><b>

15、;　　1.3設計條件1</b></p><p>　　1.4 建筑設計說明1</p><p>　　1.5 設計依據2</p><p>　　2 結構設計總說明4</p><p>　　2.1 工程概況4</p><p>　　2.2 工程地質條件4</p><p><b&

16、gt;　　2.3 材料4</b></p><p>　　2.4 結構構造4</p><p>　　2.4.1 構件主筋混凝土保護層厚度4</p><p><b>　　2.4.2 梁4</b></p><p><b>　　2.4.3板5</b></p><p>

17、;<b>　　2.4.4柱5</b></p><p>　　2.4.5 填充墻5</p><p>　　2.5 設計依據5</p><p><b>　　3 板的設計7</b></p><p>　　3.1 屋面板設計7</p><p>　　3.1.1 荷載設計值7<

18、;/p><p>　　3.2 樓面板設計11</p><p>　　3.2.1 樓板的結構平面布置11</p><p>　　3.2.2 雙向板設計12</p><p><b>　　4 框架設計16</b></p><p>　　4.1 結構布置及結構計算簡圖的確定16</p><

19、;p>　　4.1.1初估截面尺寸16</p><p>　　4.2框架結構計算17</p><p>　　4.2.1計算框架梁柱的線剛度17</p><p>　　4.3荷載標準值計算18</p><p>　　4.3.1恒荷載標準值18</p><p>　　4.3.2活荷載標準值21</p>

20、<p>　　4.3.3風荷載計算22</p><p>　　4.3.4 地震荷載標準值的計算23</p><p>　　4.3.5橫向水平荷載作用下框架結構的側移計算27</p><p>　　4.4內力計算28</p><p>　　4.4.1恒荷載作用下的內力計算28</p><p>　　4.4.2 活

21、荷載作用下的內力計算33</p><p>　　4.4.3風荷載作用下的內力計算39</p><p>　　4.4.4地震荷載的內力計算44</p><p>　　4.5內力組合49</p><p>　　4.6截面設計56</p><p>　　4.6.1 內力組合設計值56</p><p>

22、;　　4.6.2 考慮框架強柱弱梁、強剪弱彎、強結點弱構件的抗震設計要求，應對以上最大內力組合設計值進行調整。58</p><p>　　4.6.3梁截面設計61</p><p>　　4.6.4柱截面設計：64</p><p><b>　　5 樓梯設計72</b></p><p>　　參 考 文 獻76</

23、p><p><b>　　致 謝77</b></p><p><b>　　1 建筑設計總說明</b></p><p><b>　　1.1建筑設計內容</b></p><p>　　該設計方案為天津三中辦公樓，框架結構形式，建筑物總長為56.6m，總寬為15.2m，建筑物總高為2

24、1m，建筑面積約為4301.6 m2 。標準層層高為4.2 m。 </p><p><b>　　1.2建筑物所在地</b></p><p><b>　　1.3設計條件</b></p><p>　?。?）風玫瑰圖：冬季吹東北風，夏季盛吹東及東南風；</p><p>　?。?）溫度：最熱月平均28

25、86;C，最冷月平均13ºC ；</p><p>　　（3）雨量：年降雨量為1148.1毫米；</p><p>　　（4）地下水：在地面以下8米，無侵蝕性；</p><p>　　（5）地質條件：50cm表土以下為亞粘土，地基承載力設計值為220Mpa。</p><p>　　1.4 建筑設計說明</p><p>

26、;　　1、建筑物用途：該建筑物天津三中辦公樓。</p><p>　　2、本工程地面標高0.000，室內外高差為0.45m。衛(wèi)生間比室內低20 mm 。</p><p>　　3、內外墻全為200 mm粉煤灰輕渣砌塊砌筑而成</p><p>　　4、建筑物內窗全是鋁合金推拉窗，窗高2600 mm（衛(wèi)生間窗除外），辦公樓內部門為木門，門高2500 mm，南側入口處為玻璃門

27、，東西兩側各有一雙扇玻璃門。</p><p>　　5、屋面為不上人屋面，排水采用檐口外排水形式。</p><p>　　6、該建筑物耐火等級為Ⅱ級，查閱相關規(guī)范規(guī)定，選用封閉式樓梯間，入口處為能阻擋煙氣的雙向彈簧門?？紤]到公共建筑內一般不少于兩部樓梯，該方案選用兩部樓梯，樓梯間尺寸為3600 mm×6000 mm，踏步尺寸150 mm×270 mm，每層都為28步。<

28、;/p><p>　　7、按照規(guī)范規(guī)定，五層及五層以上建筑物應設電梯，該設計方案中，選用兩部電梯，尺寸為3000 mm×3300 mm</p><p>　　8、內外裝飾及相應建筑做法</p><p>　?。?）屋面（不上人）</p><p>　　防水層：三氈四油防水層 &

29、lt;/p><p>　　找平層：20厚1：3水泥沙漿找平 </p><p>　　保溫層：120厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 </p><p>　　結構層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 </p><p>　　頂 棚：鋁合金龍骨吊頂 </p&g

30、t;<p><b>　?。?）樓地面</b></p><p>　　面 層：瓷磚地面 </p><p>　　結構層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 </p><p>　　頂 棚：鋁合金龍骨吊頂 </p><p>　　（3）外墻體（貼面磚）：</p><p

31、><b>　　素水泥漿一道</b></p><p>　　5厚1：0.5：3水泥石灰膏砂漿打底</p><p><b>　　素水泥漿一道</b></p><p>　　12厚1：0.2：2水泥石灰膏砂漿結合層</p><p><b>　　貼7厚面磚</b></p>

32、<p>　　1：1水泥砂漿（細砂）勾縫</p><p>　?。?）內墻裝飾：混合砂漿抹面（衛(wèi)生間墻體除外）</p><p>　　15厚1：1：6水泥石灰混合砂漿打底</p><p>　　2.5厚1：0.3：3水泥石灰混合砂漿面層</p><p><b>　　噴內墻涂料</b></p><

33、p>　?。?）衛(wèi)生間墻面裝飾全是貼面磚</p><p><b>　　1.5 設計依據</b></p><p>　　[1] 中華人民共和國國家標準.混凝土結構設計規(guī)范（GB50010－2002）[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[2] 中華人民共和國國家標準.建筑結構荷載規(guī)范（GB5009—2001）[S].北

34、京：中國建筑工業(yè)出版社，2001</p><p>　　[3] 中華人民共和國國家標準.地基基礎設計規(guī)范（GB5007—2002）[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[4] 中華人民共和國國家標準.混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002) [S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[5] 中華人民共和國國家標準.

35、建筑設計防火規(guī)范（GBJ16-87）[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[6] 中華人民共和國國家標準.建筑抗震設計規(guī)范(GB50011-2001) [S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2001</p><p>　　2 結構設計總說明</p><p><b>　　2.1 工程概況</b></p><

36、;p>　　（1）本工程為天津三中辦公樓。建筑物總長為56.60m，總寬為15.2m，建筑物總高為21m，建筑面積約為4301.6 m2。 </p><p>　?。?）本工程抗震設防烈度7度0.10g第一組，Ⅱ類場地，抗震等級為三級。</p><p>　?。?）本建筑結構的設計使用年限為50年。<

37、;/p><p>　?。?）本工程結構形式為鋼筋混凝土框架結構。</p><p>　　2.2 工程地質條件</p><p>　　50cm表土以下為亞粘土，地基承載力設計值為220Mpa。</p><p><b>　　2.3 材料 </b></p><p><b>　?。?）混凝土：<

38、/b></p><p>　　柱C30、梁C30、板C25</p><p><b>　　（2）鋼 筋：</b></p><p>　　梁：受力筋II級鋼（HRB335）</p><p>　　柱：受力筋II級鋼（HRB335）</p><p>　　梁柱箍筋：I級鋼（HPB235）</p&g

39、t;<p>　　板：I級鋼（HPB235）</p><p><b>　　2.4 結構構造</b></p><p>　　2.4.1 構件主筋混凝土保護層厚度</p><p>　　梁：35mm；柱：35mm；板：25mm。</p><p><b>　　2.4.2 梁</b></p&g

40、t;<p>　　縱筋構造要求：為保證鋼筋骨架有較好的剛度并便于施工，縱向受力鋼筋不能太細；同時為了避免受拉區(qū)混凝土產生過寬裂縫，鋼筋內直徑不能太粗，一般選用10~28mm的鋼筋。同一梁中，截面一邊的受力筋直徑最好相同，也可選用兩種直徑，最好兩者相差2mm以上，便于識別。梁跨中截面受力筋一般不宜少于兩根，跨度較大的梁，受力筋一般不少于3~4根。為了便于混凝土振搗并保證混凝土與鋼筋有足夠的粘結力，梁內上部縱筋水平方向凈距不應小

41、于30 mm和1.5 d（d為鋼筋最大直徑）?？v向受力筋最好排成一排。箍筋構造要求：梁內箍筋采用封閉式箍筋，固定梁的上部鋼筋及提高梁的抗扭能力。箍筋末端應做成135°彎鉤，彎鉤端頭平直段長度不應小于50 mm或5 d。對截面高度小于800mm的梁，箍筋直徑不宜小于8mm。在縱向受力鋼筋搭接長度范圍內，箍筋直徑不應小于搭接鋼筋直徑的0.25倍。如按計算需要配置箍筋，一般可在梁的全長均勻布置箍筋，或在梁兩端剪力較大的部位布置密一些

42、。如按計算不需要配置箍筋，對高度大于300的梁，應沿全梁布置箍筋。梁上集中荷載處附加箍筋的形狀及肢數，均與梁內箍筋相同，在次梁每側另加兩組。附加吊筋，其端部直線</p><p><b>　　2.4.3板</b></p><p>　　板內受力鋼筋直徑常用6 mm，8 mm，10 mm，12 mm。同一板中可用兩種不同直徑鋼筋，但直徑宜相差2mm以上。為傳力明確及避免混凝

43、土局部破壞，板中受力鋼筋間距（中距）不能太稀，當板厚不大于150 mm時，不宜大于200 mm。為便于施工，板內鋼筋間距不宜過密，最小間距為70 mm，即每米板寬中最多放14根鋼筋。當按單向板設計時，垂直受力筋方向放置分布筋，單位長度分布筋截面面積不宜小于單位寬度上受力筋截面面積15%，且不宜小于該方向板截面面積的0.15%；分布筋不宜小于6 mm，多采用6 mm ~8 mm，且間距不宜大于250 mm。分布筋主要起構造作用，布置在受力

44、筋內側。</p><p><b>　　2.4.4柱</b></p><p>　　縱向受力筋主要是受壓，太細容易失穩(wěn)，規(guī)范規(guī)定，柱內縱向受力鋼筋直徑不宜小于12 mm，工程通常采用16~32mm的鋼筋。鋼筋一般不宜少于4根。偏心受壓構件的縱向受力鋼筋應沿垂直于彎矩方向的兩短邊布置。當柱為豎向澆筑混凝土時，縱筋凈距不小于50 mm。縱筋連接接頭應選在受力較小處。鋼筋接頭可

45、采用機械連接接頭，也可采用焊接接頭和搭接接頭。</p><p>　　受壓構件箍筋應采用封閉式，其直徑不應大于d/4（d為縱筋最大直徑），且不應小于6mm。箍筋間距不應大于400 mm，也不大于構件短邊尺寸。同時在綁扎骨架中，不應大于15d在焊接骨架中不應大于20d（d為縱筋的最小直徑）。當柱中全部縱筋配筋率超過3%，箍筋直徑不應小于8 mm，其間距不應大于10d（d為縱筋的最小直徑），且不應大于200 mm。對截

46、面形狀復雜的，不可采用內折角的箍筋。</p><p><b>　　2.4.5 填充墻</b></p><p>　　填充墻應在框架柱全高每隔500mm設2Ф6拉筋，拉筋深入墻內的長度不小于墻長的1/5且不小于700mm。填充墻墻體半高處設置與柱連接且沿墻全長貫通的鋼筋混凝土水平系梁，梁高180mm，縱向鋼筋4Ф12，箍筋Ф6@200。填充墻應在主體結構全部施工完畢后由上

47、而下逐層砌筑，以防下層梁承受上層墻傳來的荷載。</p><p><b>　　2.5 設計依據 </b></p><p>　　[1] 中華人民共和國國家標準.混凝土結構設計規(guī)范（GB50010－2002）[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[2] 中華人民共和國國家標準.建筑結構荷載規(guī)范（GB5009—2001）[S]

48、.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2001</p><p>　　[3] 中華人民共和國國家標準.地基基礎設計規(guī)范（GB5007—2002）[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[4] 中華人民共和國國家標準.混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002) [S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[5] 中華人民共和國國家標

49、準.建筑設計防火規(guī)范（GBJ16-87）[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[6] 中華人民共和國國家標準.建筑抗震設計規(guī)范(GB50011-2001) [S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2001</p><p><b>　　3 板的設計</b></p><p><b>　　3.1 屋面板設計</b&

50、gt;</p><p>　　3.1.1 荷載設計值</p><p><b>　?。?）屋面均布恒載</b></p><p>　　防水層：三氈四油防水層 0.40 KN/㎡</p><p>　　找平層：20厚1：3水泥沙漿找平

51、 0.02×20=0.4 KN/㎡</p><p>　　保溫層：120厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 0.12×7=0.84 KN/㎡</p><p>　　結構層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.12×25=3 KN/㎡</p><p>　　頂 棚：鋁合金龍骨吊

52、頂 0.12 KN/㎡</p><p>　　合 計： 4.76 KN/㎡</p><p>　　g=1.2×4.76=5.71KN/㎡</p><p>　　q=0.5×1.4=0.7

53、KN/㎡</p><p>　　q/2=0.35 KN/㎡</p><p>　　g＋q/2=6.06KN/㎡</p><p>　　g＋q=6.41 KN/㎡</p><p><b>　?。?）計算跨度</b></p><p>　　由于板在各區(qū)格均與梁整體現(xiàn)澆，故L0=Lc (軸線間距)</p

54、><p><b>　?。?）彎矩計算</b></p><p>　　混凝土γ=0.2,跨中最大彎矩取g+q/2 作用下（內支座固定）的跨中彎矩值與在q/2作用下（內支座簡支）的跨中彎矩值之和，支座最大彎矩在g+q作用下（內支座固定）的支座彎矩。</p><p>　　按彈性理論計算的彎矩值。</p><p>　　圖3.1 屋面板

55、布置圖</p><p>　　表3.1 板的彎矩計算（KN·M）</p><p><b>　　續(xù)表3.1</b></p><p><b>　　續(xù)表3.1</b></p><p><b>　　續(xù)表3.1</b></p><p><b>　

56、?。?）截面設計</b></p><p>　　截面有效高度：L01方向跨中截面 h01= 120-20=100㎜</p><p>　　L02方向跨中截面 h02= 120-30=90㎜</p><p>　　相鄰區(qū)格的支座彎矩取絕對值較大者，彎矩設計值折減1/5。配筋計算近似γ=0.95,As=m/（0.95×h0×fy）,fy=210

57、N/ mm2。截面配筋計算及實際配筋均見表3.2。</p><p><b>　　表3.2 截面配筋</b></p><p><b>　　續(xù)表3.2</b></p><p><b>　　3.2 樓面板設計</b></p><p>　　3.2.1 樓板的結構平面布置</p&g

58、t;<p>　　區(qū)格板：所有板均為雙向板</p><p>　　圖3.2 樓面板布置圖</p><p>　　3.2.2 雙向板設計</p><p><b>　?。?）荷載設計值</b></p><p><b>　　樓面均布恒載</b></p><p>　　面 層

59、：瓷磚地面 0.55 KN/㎡</p><p>　　結構層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.12×25=3 KN/㎡</p><p>　　頂 棚：鋁合金龍骨吊頂 0.12 KN/㎡</p><p>　　恒荷載標準值： 3.67

60、 KN/㎡</p><p>　　恒荷載分項系數1.2，活荷載分項系數1.4，得：</p><p>　　樓層： g=1.2×3.67=4.404KN/㎡</p><p>　　q=1.4×2.0=2.8 KN/㎡</p><p>　　q/2=1.4 KN/㎡</p><p>　　g＋q/2

61、=5.804 KN/㎡</p><p>　　g＋q=4.44+2.8=7.204 KN/㎡</p><p>　　走廊、門廳： g=1.2×3.67=4.404KN/㎡</p><p>　　q=1.4×2.5=3.5KN/㎡</p><p>　　q/2=1.75 KN/㎡</p><p>　　g＋q

62、/2=6.154KN/㎡</p><p>　　g＋q=7.904 KN/㎡</p><p><b>　?。?）計算跨度</b></p><p>　　由于板在各區(qū)格均與梁整體現(xiàn)澆，故L0=Lc (軸線間距)</p><p><b>　　（3）彎矩計算</b></p><p>

63、　　混凝土γ=0.2,跨中最大彎矩取g+q/2 作用下（內支座固定）的跨中彎矩值與在q/2作用下（內支座簡支）的跨中彎矩值之和，支座最大彎矩在g+q作用下（內支座固定）的支座彎矩。按彈性理論計算的彎矩值</p><p>　　表3.3 板的彎矩計算（KN·M）</p><p><b>　　續(xù)表3.3</b></p><p><b&

64、gt;　　續(xù)表 3.3</b></p><p><b>　　續(xù)表 3.3</b></p><p><b>　?。?）截面設計</b></p><p>　　截面有效高度：L01方向跨中截面 h01= 120-20=100㎜</p><p>　　L02方向跨中截面 h02= 120-30=

65、90㎜</p><p>　　相鄰區(qū)格的支座彎矩取絕對值較大者，彎矩設計值折減1/5。配筋計算近似γ=0.95,As=m/（0.95×h0×fy）,fy=210N/ mm2。截面配筋計算及實際配筋均見表3.4。</p><p><b>　　表3.4 截面配筋</b></p><p><b>　　續(xù)表3.4</b

66、></p><p><b>　　4 框架設計</b></p><p>　　4.1 結構布置及結構計算簡圖的確定</p><p>　　結構平面布置如圖4.1所示，各梁柱截面尺寸確定如下：</p><p>　　圖4.1結構平面布置圖</p><p>　　4.1.1初估截面尺寸</p>

67、<p><b>　　1 柱</b></p><p>　　框架柱的截面尺寸根據柱的軸壓比限值按下列公式計算:</p><p>　　（1）柱組合的軸壓力設計值</p><p>　　N=βFg E n （4.1）</p><p>　　注：β考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數。</p>

68、<p>　　F按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積。</p><p>　　g E 折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取14KN/m2。</p><p>　　n為驗算截面以上的樓層層數。</p><p>　?。?） Ac≥N/uNfc （4.2）</p><p&g

69、t;　　注：uN 為框架柱軸壓比限值，查閱相關規(guī)范，本方案為三級抗震等級，查《抗震規(guī)范》可知取為0.9。 </p><p>　　fc 為混凝土軸心抗壓強度設計值，對C30，查得14.3N/mm2。</p><p><b>　　(3) 計算過程：</b></p><p>　　對于邊柱：N=βFg E n=1.2×4.5×6/2

70、×14×5=1134KN</p><p>　　Ac≥N/uNfc=1134×103/0.9/14.3=88111.89mm2</p><p>　　取450mm×450mm（202500 mm2）</p><p>　　對于中柱：N=βFg E n=1.2×4.5×4.5×14×5=1701

71、KN</p><p>　　Ac≥N/uNfc=1701×103/0.9/14.3=132167.8mm2</p><p>　　取450mm×450mm</p><p><b>　　2 梁</b></p><p><b>　　梁編號如下：</b></p><p&

72、gt;　　L1: h=(1/12～1/8)×6000=500～750 取h=600mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×600=200～300 取b=250mm</p><p>　　L2: h=(1/12～1/8)×3000=250～375 取h=6

73、00mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×600=200～300 取b=250mm</p><p>　　L3: h=(1/12～1/8)×3600=300～450 取h=600mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×600=2

74、00～300 取b=250mm</p><p>　　L4: h=(1/12～1/8)×4500=375～563 取h=600mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×600=200～300 取b=250mm</p><p>　　L5: h=(1/12～1/8

75、)×3900=325～487 取h=600mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×600=200～300 取b=250mm</p><p>　　L6: h=(1/12～1/8)×5400=450～675 取h=600mm</p><

76、p>　　b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×600=200～300 取b=250mm</p><p>　　縱向連系梁：主要考慮縱梁兼作窗過梁，即b×h=250mm×600mm， 現(xiàn)澆板厚120mm。</p><p><b>　　4.2框架結構計算</b></p><p>　　根據地質資

77、料，確定基礎頂面離室外地面為450mm，由此求得底層層高為5.15m。各層梁柱構件的線剛度經計算后列于圖4.2。其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2I0（I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。 </p><p>　　4.2.1計算框架梁柱的線剛度</p><p>　　梁、柱:C30(Ec=30×106 KN/m2 ) </p><p>

78、　　邊跨梁:i1=EI/L=(2×30×106 ×1/12×0.25×0.63)/6=45×103 kN·m</p><p>　　中跨梁:i2=EI/L=(2×30×106 ×1/12×0.25×0.63)/3.0 =90×103 kN·m</p><p&

79、gt;　　上層柱:i3=EI/L=(30×106 ×1/12×0.45×0.453 )/4.5=28.48×103 kN·m</p><p>　　底層柱:i4=EI/L=(30×106 ×1/12×0.45×0.453 )/5.15 =20.1×103 kN·m</p><p

80、>　　圖4.2 結構計算簡圖</p><p>　　4.3荷載標準值計算</p><p>　　各樓（屋）蓋均布靜荷載標準值統(tǒng)計如下：</p><p>　　4.3.1恒荷載標準值</p><p>　　參照GB50009-2001《建筑結構荷載規(guī)范》對材料及有關建筑做法的取法，分層分部計算出有關恒載標準值。</p><p&

81、gt;　　屋面框架梁線荷載標準值</p><p>　　防水層：三氈四油防水層： 0.40 KN/m2</p><p>　　找平層：20厚1：3水泥砂漿找平： 0.02×20=0.40 KN/m2</p><p>　　保溫層：120厚膨脹珍珠巖：

82、 0.12×7=0.84 KN/m2</p><p>　　結構層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板： 0.12×25=3.00 KN/m2</p><p>　　頂 棚：鋁合金龍骨吊頂： 0.12 KN/m2</p><p>　

83、　合 計： 4.76KN/m2</p><p>　　邊跨框架梁自重： 0.25×0.6×25=3.75 KN/m </p><p>　　框架梁粉刷： 2&#

84、215;（0.6-0.12）×0.02×17=0.3264 KN/m</p><p>　　中跨框架梁自重： 0.25×0.6×25=3.75 KN/m </p><p>　　框架梁粉刷： 2×（0.6-0.12）×

85、;0.02×17=0.3264KN/m</p><p>　　作用于頂層框架梁的線荷載為：</p><p>　　g5BC1=g5DE1 = 3.75+0.326=4.076KN/m</p><p>　　g5BC2=g5DE2=4.76×4.5=21.42 KN/m</p><p>　　g5CD1=3.75+0.326=4.0

86、76 KN/m</p><p>　　g5CD2 = 4.76×4.5=21.42 KN/m </p><p>　　樓面框架梁線荷載標準值</p><p>　　面 層：瓷磚地面 0.55 KN/㎡</p><p>　　結構層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板

87、 0.12× 25=3 KN/㎡</p><p>　　頂 棚：鋁合金龍骨吊頂 0.12 KN/㎡</p><p>　　合 計： 3.67 KN/㎡</p>

88、<p>　　(2)邊跨框架梁自重： 0.25×0.6×25=3.75 KN/m </p><p>　　框架梁粉刷： 2×（0.6-0.12）×0.02×17=0.3264 KN/m</p><p>　　中跨框架梁自重

89、： 0.25×0.6×25=3.75 KN/m </p><p>　　框架梁粉刷： 2×（0.6-0.12）×0.02×17=0.3264KN/m</p><p>　　框架梁支撐墻體自重： 0

90、.2×（4.2-0.6）×7=4. 2 KN/m </p><p>　　框架梁支撐墻體粉刷： 2×（4.2-0.6）×0.02×17=2.448 KN/m</p><p>　　作用于中間層框架梁的線荷載為：</p><p>　　gBC1=gDE1 =3.75+0.326+4.2

91、+2.448=10.724 KN/m</p><p>　　gBC2=gDE2=3.67×4.5=16.515KN/m</p><p>　　gCD1=3.75+0.326=4.076 KN/m</p><p>　　gCD2 = 3.67×4.5=16.515 KN/m </p><p>　?。?）屋面框架結點集中荷載標準值：

92、</p><p><b>　　A、邊節(jié)點</b></p><p>　　邊柱連系梁自重： 0.25×0.6×4.5×25=16.875 KN</p><p>　　邊柱連系梁粉刷： 2×0.02×（0.6-0.

93、12）×4.5×17= 1.469KN</p><p>　　連系梁傳來屋面自重： 1/2×4.5×1/2×4.5×4.76=24.098 KN</p><p>　　頂層邊節(jié)點集中荷載： G 5B = G5E=48.742 KN</p&g

94、t;<p><b>　　B、中節(jié)點</b></p><p>　　中柱連系梁自重： 0.25×0.6×4.5×25=16.875KN</p><p>　　邊柱連系梁粉刷： 2×0.02×（0.6-0.12）×

95、4.5×17=1.469 KN </p><p>　　連系梁傳來的屋面自重： 1/2×4.5×1/2×4.5×4.67=24.098 KN</p><p>　　1/2×（4.5+4.5-3.0）×1.5×4.67=21.102 KN</p><p>　　頂層

96、中節(jié)點集中荷載： G 5C = G5D=63.544KN </p><p>　　(4)樓面框架節(jié)點集中荷載標準值</p><p>　　A邊柱連系梁自重： 0.25×0.6×4.5×25=16.875 KN</p><p&g

97、t;　　邊柱連系梁粉刷： 2×0.02×（0.6-0.12）×4.5×17=1.469KN</p><p>　　鋁合金窗自重： 3.6×2.6×0.45=4.212 KN</p><p>　　填充墻自重： ﹛（4.5

98、-0.45）×（4.2-0.6）-3.6×2.6﹜×0.2×7=7.308 KN</p><p>　　填充墻粉刷： 2×﹛（4.5-0.45）×（4.2-0.6）-3.3×2.6﹜×0.02×17=3.55 KN</p><p>　　框架柱自重：

99、 0.45×0.45×4.2×25=21.263 KN</p><p>　　框架柱粉刷： (0.45×4-0.2×2)×0.02×4.2×17=2KN</p><p>　　連系梁傳來樓面自重： 1/2×4.5

100、15;1/2×4.5×3.67=18.579 KN</p><p>　　中間層邊節(jié)點集中荷載： G B = GE=75.26KN </p><p>　　B中柱連系梁自重： 0.25×0.6×4.5×25=16.875KN</

101、p><p>　　中柱連系梁粉刷： 2×0.02×（0.6-0.12）×4.5×17=1.47 KN</p><p>　　柱間墻自重： ﹛（4.5-0.45）×（4.2-0.6）-2.5×1﹜×0.2×7=16.912 KN</p><p>

102、　　柱間墻粉刷重： 2×﹛（4.5-0.45）×（4.2-0.6）-2.5×1﹜×0.02×17=8.2144KN</p><p>　　連系梁傳來樓面自重： 1/2×（4.5+4.5-3.0）×1.5×3.67=16.515 KN</p><p>　　1/2×4.5

103、15;1/2×4.5×3.67=18.579 KN</p><p>　　中間層中節(jié)點集中荷載： G C = G D=78.565KN</p><p>　　（5）恒載作用下框架計算簡圖：</p><p>　　圖4.3恒載作用下框架計算簡圖</p><p>　　4.3

104、.2活荷載標準值</p><p>　　(1) 屋面：雪荷載標準值為0.4 kN/m2，不上人屋面活荷載標準值為0.5 kN/m2，兩者不同時考慮取較大值。</p><p>　?。?）樓面：樓面活荷載標準值為2.0 kN/m2，走廊、門廳活荷載標準值為2.5 kN/m2，準永久值系數為0.5。</p><p>　　屋面： g5BC=g5DE=0.5×4.5=

105、2.25 KN/m</p><p>　　g5CD=0.5×4.5=2.25 KN/m</p><p>　　P5B=P5E=1/2×4.5×1/2×4.5×0.5=2.53 KN/m</p><p>　　P5C=P5D=1/2×4.5×1/2×4.5×0.5+(4.5+4.5-3

106、.0)×1/2×1.5×0.5=4.78 KN/m</p><p>　　樓面： gBC=gDE=2.0×4.5=9.0KN/m</p><p>　　gCD=2.5×4.5=11.25 KN/m</p><p>　　PB=PE=1/2×4.5×1/2×4.5×2.0=10.12

107、5 KN/m</p><p>　　PC=PD=1/2×4.5×1/2×4.5×2.0+(4.5+4.5-3.0)×1/2×1.5×2.5=21.375 KN/m</p><p>　　(3) 活荷載作用下計算簡圖：</p><p>　　圖4.4 活載作用下框架計算簡圖</p><

108、p>　　4.3.3風荷載計算</p><p>　　風荷載標準值計算公式為 ω=βzμsμzω0</p><p>　　因結構的高度小于30m，可取βz=1.0；對于矩形截面μs=1.3；μz可查規(guī)范，當查得的μz<1.0時，取μz=1.0。將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，下表為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，計算結果如圖4.5所示</p><p&

109、gt;　　表4.1 風荷載作用下的內力計算</p><p>　　風荷載作用下的計算簡圖：</p><p>　　圖4.5 風載作用下框架計算簡</p><p>　　4.3.4 地震荷載標準值的計算</p><p>　　采用底部剪力法進行計算水平地震作用力。計算公式如下：</p><p>　　GE = DK + ∑ψi&#

110、183;Lki (2.1)</p><p>　　1.頂層重力荷載代表值包括屋面恒載 + 50％的屋面活載 + 縱橫梁自重 + 半層柱自重 + 半層墻體自重 + 部分門窗自重</p><p>　　頂層屋面恒載： 56.6×15.4×5.462 =5226.00 KN</p><p>　　頂層雪

111、荷載： 56.6×15.4 ×0.25= 239.20 KN</p><p>　　女兒墻自重： 1.0×0.2×（56.4 + 15）×2 ×25 = 514.08 KN</p><p>　　女兒墻粉刷自重： 0.02×1.0×0.2×（56.4

112、+ 15）×2×17 = 58.26KN</p><p>　　框架橫梁自重： [0.25×（0.6－0.12）×6×2 + 0.25×</p><p>　　（0.6－0.12）×3] ×25×14 = 617.67 KN</p><p>　　連系梁自重：

113、 0.25×（0.6－0.12）×56.4×25×4 = 535.80 KN</p><p>　　框架橫梁粉刷自重： [0.02×（0.6－0.12）×2×6×2 + 0.02×</p><p>　?。?.6－0.12）×2×3] ×17×14 =

114、 67.20 KN</p><p>　　連系梁粉刷自重： 0.02×（0.6－0.12）×2×56.4×17×4 = 55.82 KN</p><p>　　框架柱自重： 0.45×0.45×4.2×25×56= 1243.13 KN</p&

115、gt;<p>　　框架柱粉刷自重： 0.02×[0.5 + （0.5－0.24）×3] ×</p><p>　　4.2×17×56 =86.56KN</p><p>　　墻體總重（不考慮門窗）： （4.5－0.5）×0.24×（4.2－0.5）×76×40</p>

116、;<p>　　+ （4.2－0.4）×0.24×（4.2－0.5）×7×8 + （4.5－0.5）×0.24×</p><p>　?。?.2－0.5）×7×3 + （6－0.5）×0.24×（4.2－0.5）×27×7 = 1847.04 KN</p><p&g

117、t;　　門過梁自重： 0.24×0.3×(1.5+0.5) ×25 ×2×12= 86.4KN</p><p>　　墻體粉刷自重（不考慮門窗）：（4.5－0.5）×0.02×（4.2－0.5）×2×17×40 + （4.2－0.5）×0.02×（4.2－0.5）&#

118、215;2×17×8 + （4.5－0.9）×0.02×（4.2－0.5）×2×17×3 + （6－0.5）×0.02×（4.2－0.5）×2×27×17 = 442.32 KN</p><p>　　鋁合金窗自重： (3 ×2.4×0.45×

119、;2+1.2×0.6×0.45×2) ×12= 85.56 KN</p><p>　　木門重： 1.5 ×2.4×0.2×2×12= 17.28 KN</p><p>　　頂層重力荷載代表值：GE6 = 5226 + 1/2×239.20 +

120、514.08+58.26+617.67+513+62.70+55.82+1/2×(1243.13+86.56)+1/2×(1847.04+442.32)+1/2×(86.4+17.28)+86.4=8370 KN</p><p>　　2.中間層重力荷載代表值</p><p>　　中間層重力荷載代表值 = 樓面恒荷載 + 50％樓面活荷載 + 縱橫梁自重（包括門

121、窗過梁） + 樓面上下各半層柱自重 + 樓面上下各半層縱橫墻自 重</p><p>　　樓面恒荷載： 56.6×15.2×4.76 = 4008.97 KN</p><p>　　樓面活荷載： 56.6×15.2×2.5 =2391.98 KN</p><p>　　框架橫梁自重： 617.67 KN</p&

122、gt;<p>　　框架橫梁粉刷層自重： 62.70 KN</p><p>　　連系梁自重： 513 KN</p><p>　　連系梁粉刷層自重： 55.82 KN</p><p>　　框架柱自重： 1243.13 KN</p><p>　　門過梁自重：

123、 86.4 KN</p><p>　　框架柱粉刷層自重： 86.56 KN</p><p>　　墻體實重： 1847.04 KN</p><p>　　墻體粉刷層自重： 442.32 KN</p><p>　　鋁合金窗自重： 86.4 KN</p><p

124、>　　門重： 17.28 KN</p><p>　　中間層重力荷載代表值 GE4 =GE3= GE2= GE1 = 4008.97 + 50％×2391.98 +617.67 + 62.70 + 513 + 55.82+1243.13 + 86.4+86.56 + 1847.04+442.32 + 86.4+17.28 = 10895.75 KN</p&

125、gt;<p>　　利用經驗公式可求得該結構的基本自振周期：</p><p>　　T1 = 0.25 + 0.035×H/ B1/3，H = 5.15 + 4.2×4 = 21.95 m，B = 6 ×2 + 3.0 =15 m，T1 = 0.25 + 0.035×21.95/ 151/3 = 0.353s</p><p>　　該地區(qū)的設

126、防烈度微度，查表可知，水平地震影響系數最大值αmax = 0.08</p><p>　　第一地震分組的Ⅱ類場地條件下，查表可知，特征周期 Tg = 0.35s，由于Tg＜T1 ＜ 5Tg ,所以地震影響系數α1=（0.35/0.353）0.9×αmax，</p><p>　　令該建筑結構的阻尼比：</p><p>　　ξ= 0.05，γ = 0.9，<