浮頭式換熱器課程設(shè)計(jì)說明書

1、<p><b>　　1.方案確定</b></p><p><b>　　選擇換熱器的類型 </b></p><p>　　浮頭式換熱器：主要特點(diǎn)是可以從殼體中抽出便于清洗管間和管內(nèi)。管束可以在管內(nèi)自由伸縮不會(huì)產(chǎn)生熱應(yīng)力。</p><p>　　1.1 換熱面積的確定</p><p>　　根據(jù)《化

2、工設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)》選擇傳熱面積為 400m2 </p><p>　　1.2 換熱管數(shù)N的確定</p><p>　　我國管殼式換熱器常用碳素鋼、低合金鋼鋼管，其規(guī)格為φ19× 2、φ25× 2.5、φ32× 3、φ38 × 3、φ57 × 3.5 等，不銹鋼鋼管規(guī)格為φ19 × 2、φ25 × 2、φ32 × 2、

3、φ38 × 2.5、φ57 × 2.5。</p><p>　　換熱管長度規(guī)格為1.0、1.5、2.0、2.5、3.0、4.5、6.0、7.5、9.0m等。換熱器換熱管長度與公稱直徑之比，一般在 4～25 之間，常用的為 6～10。管子的材料選擇應(yīng)根 據(jù)介質(zhì)的壓力、溫度及腐蝕性來確定。</p><p>　　選用32×3mm 的無縫鋼管，材質(zhì)為 0Cr18Ni9，

4、管長為 6000mm</p><p>　　n=A/πd0L 3-5</p><p>　　式 3-5：n—換熱管數(shù)A—換熱面積m2 d0—換熱管外徑mm L—換熱管長度mm</p><p>　　故 根</p><p&g

5、t;　　表1.1 拉桿直徑 /mm</p><p>　　表1.2 拉桿數(shù)量 </p><p><b>　　拉桿需 10根。</b></p><p>　　1.3 換熱管的排布與連接方式的確定</p><p>　　換熱管排列形式如圖 3.1 所示。換熱管在管板上的排列形式主要有正三角形、正方形 和轉(zhuǎn)正三角形、轉(zhuǎn)三角形。正三角

6、形排列形式可以在同樣的管板面積上排列最多的管數(shù)，故用的最為廣泛，但管外不易清洗。為便于管外便于清洗可以采用正方形或轉(zhuǎn)正方形的管 束。</p><p>　　換熱管中心距要保證管子與管板連接時(shí)，管橋有足夠的強(qiáng)度和寬度。管間需要清洗時(shí) 還要留有進(jìn)行清洗的通道。換熱管中心距宜不小于 1.25 倍的換熱管的外徑。 換熱管排列形式如圖 1.1 所示： </p><p>　　正三角形轉(zhuǎn)角三角形<

7、/p><p><b>　　正方形轉(zhuǎn)角正方形</b></p><p>　　圖 1.1 換熱管排列形式</p><p>　　圖 1.2 管子成三角形排列 </p><p>　　本換熱器采用正三角形排列,由表 1.3,取管間距 a=40mm。</p><p>　　表1.3換熱管中心距 (mm)</p

8、><p>　　換熱器的主要設(shè)計(jì)參數(shù)如下：</p><p><b>　　表1.4設(shè)計(jì)參數(shù)表</b></p><p>　　2. 換熱器殼體壁厚的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　壓力容器選材： </b></p><p>　　本設(shè)備為冷凝器，由于設(shè)計(jì)壓力在低范圍內(nèi)，工作溫度不高，介

9、質(zhì)為乙烯，所以選用 </p><p>　　Q235-B 材料，且滿足其使用要求。一般來說，換熱器的殼體和管箱公稱直徑大 于等于 400mm 時(shí)，其筒體使用板材卷制。當(dāng)換熱器的公稱直徑小于 400mm 時(shí)，其筒體使用 管材制。由于本次設(shè)計(jì)的換熱器直徑為 1200mm，所以我選用板材卷制的筒體。</p><p>　　2.1 殼程壁厚的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　1.

10、 名義壁厚計(jì)算 4-1查表得[σ]t=170MPa</p><p>　　取設(shè)計(jì)壓力p =1.1×1.6=1.76 MPa</p><p>　　故 </p><p>　　故

11、 </p><p>　　按照GB151-89對(duì)固定管板式換熱器最小壁厚的規(guī)定，取12mm。</p><p>　　2.有效壁厚計(jì)算 </p><p><b>　　3.最小壁厚計(jì)算</b></p><p>　　對(duì)于合金鋼容器，規(guī)定最小壁厚不能小于2mm。<

12、/p><p>　　所以殼程的名義厚度取12mm合格。</p><p>　　2.2 管箱壁厚設(shè)計(jì)計(jì)算 </p><p>　　換熱器的管箱封頭一般為橢圓形或平蓋形。平蓋容易拆卸，維修關(guān)程時(shí)不必拆卸管道。</p><p>　　一般大直徑壓力高，檢修情況允許時(shí)，傾向于使用平蓋。在壓力不高的情況下，換熱器直</p><p>　　徑小

13、于等于900mm時(shí)，用橢圓形封頭；換熱器直徑大于900mm，通常使用平蓋。因?yàn)楸緭Q熱器直徑為 1200mm,所以選用橢圓形封頭。</p><p><b>　　名義壁厚計(jì)算</b></p><p>　　管箱選材為Q235-A，有參考文獻(xiàn)[4]公式4-2</p><p><b>　　4-2</b></p><

14、;p>　　式4-4：—管箱計(jì)算壁厚，mm</p><p><b>　　—圓筒內(nèi)徑，mm</b></p><p>　　查得[σ]t=170MPa</p><p>　　φ—焊縫系數(shù)，焊縫采用雙面焊，局部無損探傷，取φ= 0.85</p><p>　　取設(shè)計(jì)壓力 p=1.76MPa</p><p>

15、;　　故 </p><p><b>　　查得：</b></p><p>　　故 </p><p>　　按照GB151-89對(duì)固定管板式換熱器最小壁厚的規(guī)定，取12mm。</p><p>　　有效壁厚計(jì)算 </p><p><

16、;b>　　3.最小壁厚計(jì)算</b></p><p>　　對(duì)于碳素鋼容器，規(guī)定最小壁厚≤3mm。</p><p>　　所以管箱的名義厚度取12mm合格。</p><p>　　4.管箱水壓試驗(yàn)較核:</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[4]知,內(nèi)壓容器水壓試驗(yàn)公式：</p><p>　　對(duì)于內(nèi)壓容器

17、 </p><p>　　式 4-6： —取殼程與管箱中計(jì)算壓力較大者，即=1.76MPa</p><p>　　—設(shè)計(jì)溫度下材料的許用應(yīng)力，MPa。由于殼程與管箱采用相同的材料，所以</p><p>　　[σ]t=[σT] </p><p>　　故 </p><p

18、>　　所以 </p><p><b>　　因?yàn)?lt;/b></p><p>　　所以該換熱器殼體水壓試驗(yàn)合格。</p><p>　　2.3封頭的選擇及計(jì)算 </p><p>　　容器封頭又稱端蓋,按其形狀可分為三類：凸形封頭、錐形封頭、平板形封頭。其中</p><p&g

19、t;　　凸形封頭包括半球形封頭、橢圓形封頭、碟形封頭（或稱帶折邊的球形封頭）和球冠封頭</p><p>　?。ɑ蚍Q無折邊球形封頭）四種。</p><p><b>　　1.球形封頭 </b></p><p>　　從受力分析來看，球形封頭是最理想的結(jié)構(gòu)形式。但缺點(diǎn)是深度大，當(dāng)直徑較小時(shí)，整體沖壓困難，大直徑采用分瓣沖壓其拼焊工作量也大。半球形封頭

20、常用在高壓容器。如下圖所示：</p><p><b>　　2.橢圓形封頭 </b></p><p>　　橢圓形封頭是由橢圓面和短圓筒組成，直邊段的作用是避免封頭和圓筒的連接焊縫處出現(xiàn)經(jīng)向曲徑半徑突變，以改善焊縫的受力狀況。由于封頭的橢圓部分經(jīng)線曲率變化平滑連續(xù)，所以應(yīng)力分布比較均勻，且橢圓形封頭深度較半球形深度封頭小得多，易于沖壓成型，是目前中、低壓容器中應(yīng)用最為普

21、遍的封頭之一。如下圖所示：</p><p><b>　　3.平蓋 </b></p><p>　　在理論分析時(shí)平板的周邊支承被認(rèn)為固支或簡支，但實(shí)際上平蓋與圓筒連</p><p>　　接時(shí)，真實(shí)的支承既不是固支也不是簡支，而是介于固支和簡支之間。平蓋的集合形狀包 括圓形、橢圓形、長圓形、矩形及正方形等幾種，平蓋的最大應(yīng)力既可能出現(xiàn)在中心部位，

22、也可能在圓筒與平蓋的連接部位。</p><p>　　比較以上幾種封頭形式，選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，為了便于焊接封頭及經(jīng)濟(jì)性要求，</p><p>　　Q235-B。容器設(shè)計(jì)壓力 P≤1.6MPa；使用溫度在0 ~350℃ ；殼體厚度小于16mm。不得用于 盛裝液化石油氣介質(zhì)以及毒性程度為高度或極度危害介質(zhì)。采用材料為 Q235-B。</p><p>　　1.封頭名義壁厚

23、計(jì)算</p><p><b>　　由參考文獻(xiàn)[4]得</b></p><p><b>　　上式中</b></p><p>　　[σ]t—設(shè)計(jì)溫度下材料的許用應(yīng)力，MPa</p><p>　　查得[σ]t =170MPa</p><p>　　φ—焊縫系數(shù)，焊縫采用雙面焊，局部無

24、損探傷，取φ= 0.85</p><p>　　取設(shè)計(jì)壓力 p=pw=1.76MPa</p><p>　　故 </p><p>　　按照GB151-89對(duì)固定管板式換熱器最小壁厚的規(guī)定，δn取12mm。</p><p>　　2.有效壁厚計(jì)算δe</p>&

25、lt;p>　　3.最小壁厚計(jì)算δn, min </p><p>　　對(duì)于碳素鋼容器，規(guī)定最小壁厚不能小于3mm。</p><p>　　δn,min =δmin=3+2=5mm</p><p>　　δmin>δn,min</p><p>　　所以封頭的名義厚度取12mm合格。</p><p><b>

26、;　　4.封頭的選擇</b></p><p>　　查參考文獻(xiàn)[5]，封頭DN1200×12mm，曲面高度 h1 =100mm，直邊高度 h2 =25mm。結(jié)構(gòu)尺寸如下表所示：</p><p>　　表2.2封頭尺寸 （mm）</p><p>　　2.4殼體水壓試驗(yàn)校核</p>

27、<p>　　由參考文獻(xiàn)[4]知,內(nèi)壓容器水壓試驗(yàn)公式：</p><p>　　對(duì)于內(nèi)壓容器 </p><p>　　[σ]t —設(shè)計(jì)溫度下材料的許用應(yīng)力，MPa。由于殼程與管箱采用相同的材料，</p><p>　　所以[σ ]t =[σ]</p><p>　　故

28、 pT =1.25×1.76=2.2MPa</p><p><b>　　所以</b></p><p>　　故 0.9σsφ=0.9×235×0.85=179.115MPa</p><p>　　因?yàn)?σT<0.9σsφ<

29、/p><p>　　所以該換熱器殼體水壓試驗(yàn)合格。</p><p>　　3.密封裝置設(shè)計(jì)及選型</p><p>　　3.1 法蘭的選型與設(shè)計(jì) </p><p>　　法蘭聯(lián)接是作為容器的筒體與封頭、筒體與筒體、管道間、管道與閥門管件等的可拆性聯(lián)接。它是由一對(duì)法蘭、數(shù)個(gè)螺栓、螺母和一個(gè)墊片組成。由于強(qiáng)的密封性能和較好的強(qiáng)度，故應(yīng)用廣泛。缺點(diǎn)是不能快速拆

30、卸，制造成本較高。 </p><p>　　常見的整體法蘭形式有兩種即平焊法蘭和對(duì)焊法蘭。平焊法蘭結(jié)構(gòu)能保證殼體與法蘭同時(shí)受力，使法蘭厚度可適量減薄，但會(huì)在殼體上產(chǎn)生較大應(yīng)力，適用于（PN≤4.0MPa） 的低壓容器。甲型平焊法蘭與乙型平焊法蘭的區(qū)別在于乙型平焊法蘭有一個(gè)壁厚不小于16mm 的圓筒形短節(jié)，因而乙型平焊法蘭的剛性比甲型平焊法蘭好，甲型法蘭在（PN≤0.6MPa）時(shí)，適用的容器直徑范圍為（DN=300

31、~1200），乙型法蘭性能更優(yōu)。由于本次設(shè)計(jì) 的換熱器壓力低，屬于一類容器DN=1200mm，所以選用甲型平焊法蘭。</p><p>　　3.2.法蘭壓緊面的選擇</p><p>　　凹凸面（如圖 5-2）安裝時(shí)易于對(duì)中，還能有效地防止墊片被擠出壓緊面，適用于 pN</p><p>　　≤6.4MPa 的容器法蘭和管法蘭。 </p><p>

32、　　綜上所述，選用凹凸面壓緊面。如圖 3.1：</p><p><b>　　圖 3.1 法蘭</b></p><p>　?。?）法蘭材料選用Q235-A，許用應(yīng)力為:[σ]f= 170MPa，[σ] t=170MPa。</p><p><b>　　其中：</b></p><p>　　[σ]f—常溫下

33、法蘭的許用應(yīng)力，MPa；</p><p>　　[σ] t —設(shè)計(jì)溫度下法蘭的許用應(yīng)力，MPa。</p><p><b>　　（2） 法蘭力矩</b></p><p>　　由前面法蘭尺寸可知:</p><p><b>　　操作時(shí)法蘭力矩：</b></p><p>　　MP=P1

34、l1+P2l2+P3l3=310860×40+42830×35+33739×30=14945620.N·mm</p><p><b>　　預(yù)緊時(shí)法蘭力矩：</b></p><p><b>　　則法蘭設(shè)計(jì)力矩： </b></p><p>　　取MP14945620 N·mm與

35、Ma=5038800 N·mm中最大值，則取M=Ma=5038800N·mm</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　P1—內(nèi)壓作用在內(nèi)徑截面上的軸相力，N；</p><p>　　P2—內(nèi)壓作用在法蘭端面上的軸相力，N； </p><p>　　P3—墊片支反力，N；</p

36、><p>　　Db—螺栓中心圓直徑，mm；</p><p>　　MP—操作時(shí)法蘭力矩，N·mm；</p><p>　　W—預(yù)緊狀態(tài)螺栓的設(shè)計(jì)載荷，N；</p><p>　　Ma—預(yù)緊時(shí)法蘭力矩，N·mm；</p><p>　　M —法蘭設(shè)計(jì)力矩，N·mm。</p><p&

37、gt;<b>　?。?）形狀系數(shù)</b></p><p>　　法蘭外徑 D0=1280mm</p><p>　　則系數(shù)： </p><p>　　根據(jù) K 查得： Y=7.5</p><p><b>　　式

38、中Y—形狀系數(shù)</b></p><p><b>　?。?）法蘭厚度 </b></p><p>　　所選法蘭標(biāo)準(zhǔn)法蘭厚度δ=30mm，則 t<δ，所以法蘭厚度合格。</p><p>　　（5） 按活套法蘭計(jì)算應(yīng)力</p><p>　　對(duì)于不帶錐頸的活套法蘭，其環(huán)相應(yīng)力：</p><p

39、>　　軸向應(yīng)力 σz= 0，徑向力σr=0 ； </p><p>　?。?）剪應(yīng)力τ ：按下算：</p><p>　　式中At =剪切面積，mm2；</p><p>　　At=πDil=3.14×1200×2=7536mm2</p><p><b>　　取 l=2mm 。</b></p&g

40、t;<p><b>　　操作狀態(tài)下：</b></p><p><b>　　（7）法蘭校核</b></p><p>　　預(yù)緊時(shí)： τ=16.67MPa〈0.8[σ]f=90.4MPa</p><p>　　操作時(shí)： τ=22.2MPa〈0.8[σ]f t

41、=90.4MPa</p><p>　　同時(shí)： σT=54.37MPa〈[σf] t=113MPa</p><p>　　綜上所述，可知所選法蘭合格。</p><p>　　3.3 墊片.螺栓設(shè)計(jì)</p><p>　　查參考文獻(xiàn)[6]得墊片的尺寸如下表，</p><p>　　表 3.2 墊片參數(shù)表(mm)&

42、lt;/p><p><b>　　圖3.2法蘭</b></p><p>　　1.墊片寬度計(jì)算 墊片的實(shí)際寬度</p><p>　　N =( Dg0?Dgi) /2 4-37</p><p>　　式 4-37：N—墊片實(shí)際寬度，mm</p><

43、;p>　　Dg0—墊片外徑，mm</p><p>　　Dgi —墊片內(nèi)徑，mm</p><p>　　所以N=(1239-1203)/2=18mm</p><p>　　墊片密封基本寬度 b = b0</p><p><b>　　查表得b=8mm</b></p><p>&l

44、t;b>　　墊片壓緊力 </b></p><p>　　預(yù)緊時(shí)需要的壓緊力查參考文獻(xiàn)[4]按公式計(jì)算得</p><p>　　Fa=πDgby 4-38</p><p>　　式 4-38：Fa—預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小墊片壓緊力，N</p><p>　　b—墊片有效密封寬度，mm&

45、lt;/p><p>　　DG —墊片壓緊力作用中心圓計(jì)算直徑，mm</p><p>　　當(dāng) b0 ≤6.4mm 時(shí)， DG 等于墊片接觸的平均直徑</p><p>　　當(dāng) b0 ＞6.4mm 時(shí)， DG 等于墊片接觸的外徑</p><p>　　所以DG =1221mm</p><p>　　y—墊片的比壓力，MPa<

46、/p><p>　　由參考文獻(xiàn)[4]查得，墊片厚度為 2mm時(shí)，y=11MPa</p><p>　　B0—墊片密封基本寬度，mm</p><p>　　所以Fa=3.14×1221×8×11=337386N</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[4]查得</p><p>　　Fp=2πDGbmpc

47、 4-39</p><p>　　式 4-39：Fp—操作狀態(tài)下，需要的最小墊片壓緊力，N</p><p><b>　　m—墊片系數(shù)</b></p><p>　　pc —計(jì)算壓力，MPa</p><p>　　所

48、以 Fp=2×3.14×5218×2×0.275=15434N</p><p><b>　　螺栓載荷計(jì)算 </b></p><p>　　預(yù)緊狀態(tài)下，需要的最小螺栓載荷等于保證墊片初始密封所需的壓緊力，即</p><p>　　Wa=Fa=337386N4-40</p><p&g

49、t;　　式 4-40：Wa—預(yù)緊狀態(tài)下所需要的最小螺栓載荷，N</p><p>　　4-41 </p><p>　　式 4-41：Wp—操作狀態(tài)下的最小螺栓載荷，N</p><p>　　所以 </p><p>

50、;<b>　　4.螺栓設(shè)計(jì)</b></p><p>　　預(yù)緊狀態(tài)下，按常溫計(jì)算，螺栓所需要截面積Aa</p><p>　　4-42 式 4-42：</p><p>　　[σ]b —常溫下螺栓材料Q235-A的許用應(yīng)力為170MPa。有參考文獻(xiàn)[3]附表得[σ] b=113MPa</p><p><b>　　所以

51、</b></p><p>　　操作狀態(tài)下，按設(shè)計(jì)溫度計(jì)算，螺栓所需截面積Ap</p><p>　　式中：[σ]tb—設(shè)計(jì)溫度下，螺栓材料的許用應(yīng)力為170MPa。</p><p>　　所以 Ap=6974m2</p><p>　　螺栓截面積 Am 取 Aa 和 Ap 中的較大者。</p>

52、;<p>　　即可確定螺栓的直徑與個(gè)數(shù)，取個(gè)數(shù)為 n=20</p><p>　　式中： d 0 —螺紋根徑或螺栓最小截面直徑，mm</p><p><b>　　n—螺栓個(gè)數(shù)</b></p><p>　　所以 </p><p>　　查標(biāo)準(zhǔn)n=20時(shí)，螺栓為M22的能滿足要求。&

53、lt;/p><p><b>　　螺栓最大間距計(jì)算 </b></p><p>　　法蘭環(huán)上兩螺栓孔中心距L</p><p><b>　　4-45</b></p><p>　　式 4-45： Db—法蘭環(huán)上螺栓中心直徑，mm。查得 Db =580mm</p><p>　　所以L=3

54、.14×1280/20=200mm</p><p>　　法蘭環(huán)螺栓最大間距Lmax</p><p>　　4-46 </p><p>　　式 4-46： dB —螺栓公稱直徑，mm</p><p>　　δf—法

55、蘭有效厚度，mm。由參考文獻(xiàn)查得δf=30mm</p><p><b>　　所以 </b></p><p>　　即 L＜ Lmax ，所以初選的連接螺栓M22，共20個(gè)，螺栓材料為Q235-A合格。</p><p>　　4.固定管板的設(shè)計(jì)及計(jì)算</p><p>　　4.1 固定管板的計(jì)算</p>

56、<p>　　固定管板設(shè)計(jì)采用 BS法，假定管板厚度b=100mm </p><p>　　總換熱管數(shù)量n=613</p><p>　　一根管壁金屬的橫截面積為</p><p>　　開孔強(qiáng)度削弱系數(shù)（回程） μ=0.6</p><p>　　兩管板間換熱管有效長度（除掉兩管板厚）L取6800mm</p><p>

57、<b>　　計(jì)算系數(shù) K</b></p><p><b>　　K=0.798</b></p><p>　　按管板簡支考慮，依K值查得G1=1.5G2=－0.1G3=1.7 β=na/AC=0.143</p><p><b>　　管板最大應(yīng)力</b></p><p>&l

58、t;b>　　管子最大應(yīng)力</b></p><p>　　筒體內(nèi)徑截面積 </p><p>　　A=π/4D =942mm </p><p>　　管板上管孔所占的總截面積</p><p>　　系數(shù)λ=A-C/A=0.726 系數(shù)β=na/A-C=0.143</p><p>　　殼程壓力

59、PS=1.6Mpa 管程壓力PT=1Mpa</p><p>　　當(dāng)量壓差Pa=Ps-PT(1-β)=0.457 管板采用Q235-B[σ]r=113Mpa</p><p>　　換熱管采用碳鋼 [σ]t=108Mpa</p><p><b>　　管板，管子強(qiáng)度校核</b></p><

60、p>　　σrmax=11.7Mpa＜1.5[σ]r=1.5×170=255Mpa</p><p>　　σtmax=3.58Mpa＜[σ]t=108Mpa</p><p>　　管板計(jì)算厚度滿足要求。</p><p><b>　　5.開孔補(bǔ)強(qiáng)的校核</b></p><p>　　在本次設(shè)計(jì)的固定管板式換熱器的所

61、有開孔管中，以冷卻水進(jìn)口的接管處的開孔直徑 最大，這里先以此為例，進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算。</p><p>　　壓力容器接管補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)通常采用局部補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)，主要有補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)、厚壁管補(bǔ)強(qiáng)和整</p><p>　　鍛件補(bǔ)強(qiáng)三種形式。由于設(shè)計(jì)壓力在低壓范圍內(nèi)、工作溫度不高、介質(zhì)腐蝕性弱、材質(zhì)為 Q235-A、其標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度低于 540Mpa、殼體名義厚度不大于 38mm，以上均滿足補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ) 強(qiáng)的條件，又因?yàn)?/p>

62、補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)，結(jié)構(gòu)簡單、使用經(jīng)驗(yàn)豐富，所以采用補(bǔ)強(qiáng)圈。</p><p>　　當(dāng)設(shè)計(jì)壓力小于或等于 2.5MPa 的殼體開孔，兩相鄰開孔中心的間距大于孔直徑之和的兩倍，且接管公稱直徑小于或等于 89mm 時(shí)，只要接管最小厚度滿 足下表，就可不另行補(bǔ)強(qiáng)。</p><p>　　表 5.1 不另行補(bǔ)強(qiáng)的最小厚度（mm）</p><p>　　接管公稱外徑2532384

63、54857657689</p><p>　　最小厚度3.5 4.0 5.0 6.0</p><p>　　不滿足此要求就要開孔補(bǔ)強(qiáng)，因?yàn)榈让娣e補(bǔ)強(qiáng)有長期的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，簡單易行，當(dāng)開孔較大時(shí)，只要對(duì)其開孔尺寸和形狀等給與一定的配套限制，在一般壓力容 器使用條件下能夠保證安全。補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)中低壓容器應(yīng)用最多的補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)，補(bǔ)強(qiáng)圈一般使用在靜載荷下、常溫、中低壓。材料的標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度低于

64、540MPa ，補(bǔ)強(qiáng)圈 厚度小于或等于 1.5δn，殼體名義厚度δn不大于 38mm 的場合。</p><p>　　5.1 開孔補(bǔ)強(qiáng)的設(shè)計(jì)方法 </p><p>　　開孔補(bǔ)強(qiáng)的設(shè)計(jì)方法主要有等面積補(bǔ)強(qiáng)法和極限分析補(bǔ)強(qiáng)由于開孔位置在封頭開孔的直徑為76mm≤89mm，滿足等面積補(bǔ)強(qiáng)的要求，又因?yàn)榈让娣e補(bǔ)強(qiáng)有長期的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，簡單易行，在一般壓力容器使用范圍下能夠保證安全，所以采用等面積補(bǔ)強(qiáng)法進(jìn)

65、行補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算。</p><p>　　內(nèi)徑為 Di =1200mm 的圓柱形容器，采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，在封頭上設(shè)置φ76×4mm的</p><p>　　內(nèi)平齊接管，封頭名義厚度為δn=12mm，設(shè)計(jì)壓力為p=1.0MPa，設(shè)計(jì)溫度為t=15°C，接管外伸端高度為 h1=150mm，封頭和補(bǔ)強(qiáng)圈的材料為0Cr18Ni9，其許用應(yīng)力為[σ]t =137MPa，接管為10號(hào)鋼，其

66、許用應(yīng)力為 [σ]t=112MPa，封頭和接管的厚度附加量 C均取 1.8mm，液體靜壓力可以忽略，焊接接頭系數(shù)0.85。</p><p>　?。?） 補(bǔ)強(qiáng)方法判別</p><p><b>　　開孔直徑</b></p><p>　　式 4-47： di —接管內(nèi)徑，mm</p><p>　　C—厚度附加量，mm</

67、p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　d = di+2C</b></p><p>　　d= di+2C=68+2×1.8=73.6mm</p><p><b>　　4-47</b></p><p>　　本次設(shè)計(jì)的封頭開孔直

68、徑為 d =73.6＜Di/2=250mm 面積法補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的適用條件，故可</p><p>　　用等面積進(jìn)行開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算。</p><p>　　（2）開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積</p><p><b>　　a.封頭計(jì)算厚度</b></p><p>　　查參考文獻(xiàn)[4]得：</p><p><b>

69、　　4-48</b></p><p>　　式 4-48： K1—橢圓形長短軸比值決定系數(shù)</p><p>　　故 </p><p><b>　　開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積</b></p><p>　　先計(jì)算強(qiáng)度削弱系數(shù) fr ： </p><p>　　查參

70、考文獻(xiàn)[4]得：</p><p><b>　　接管有效厚度為：</b></p><p>　　δet=δnt?C=12-1.8=10.2mm開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積按公式計(jì)算：</p><p>　　A=dδ+2δδet (1?f r)= 73.6×0.51+2×0.51×1.2(1?0.818) =1836.32 mm&l

71、t;/p><p><b>　?。?）有效補(bǔ)強(qiáng)范圍</b></p><p><b>　　有效寬度 B，即：</b></p><p>　　B=2d=2×199.6=399.2 mm</p><p>　　B=d+2δn+2δn t=73.6+2×6+2×4=93.6 mm<

72、/p><p>　　取較大值： B = 147.2 mm</p><p>　　外側(cè)有效高度，即： </p><p><b>　　h1=150mm</b></p><p>　　取最小值h1=17.16mm</p><p>　　內(nèi)側(cè)有效高度，即： </p><p>

73、;<b>　　h2=0mm</b></p><p>　　取最小值h2=0mm</p><p><b>　　（4）有效補(bǔ)強(qiáng)面積</b></p><p>　　a.封頭多余金屬面積： 封頭有效厚度：</p><p>　　A1= (B?d )(δe?δ) ?2δet (δe?δ)(1?f r)</p&

74、gt;<p>　　= (147.2?73.6)× (3.2?0.51) ?2×1.2× (3.2?0.51)× (1? 0.818)</p><p>　　= 196.8mm2</p><p>　　接管計(jì)算厚度： </p><p>　　接管多于金屬面積 A2，由以下公式可以取得：</p><

75、;p>　　接管區(qū)焊接面積（焊腳取 6.0）</p><p><b>　　有效補(bǔ)強(qiáng)面積</b></p><p>　　Ae=A1+A2+A3=196.8+37.4+36=270.2mm</p><p>　　因?yàn)锳e>A，所以不用另行補(bǔ)強(qiáng)。</p><p>　　6.鞍式支座的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核</p>

76、<p>　　6.1. 鞍式支座的設(shè)計(jì)</p><p>　　1.鞍座的結(jié)構(gòu)：是由護(hù)板、橫向腹板和底板組成。</p><p>　　2.鞍座數(shù)目的選擇：放在鞍座上的圓筒形設(shè)備，其情況和梁相似。從受力分析來看， 承受同樣載荷且具有同樣幾何尺寸的梁采用多支座比采用兩個(gè)支座梁內(nèi)產(chǎn)生的應(yīng)力小。但</p><p>　　實(shí)際上應(yīng)看情況而定，對(duì)于大型容器，因制造誤差所造成的

77、支座標(biāo)高不一致，或因地基沉 降不均勻，所以造成的支承點(diǎn)水平高度不一致，都使支承反力不均勻，在設(shè)備內(nèi)造成較大 附加應(yīng)力。同時(shí)為了避免溫度應(yīng)力，多支座的情況，也不便于采取措施。所以一般采取雙支座。為了避免產(chǎn)生溫差應(yīng)力，有一個(gè)支座的地腳螺栓孔做成長圓形，安裝時(shí)不擰死螺母， 以便使其能有自由滑動(dòng)的可能。最好的辦法是一端采用滾動(dòng)式支座。</p><p>　　3.支座位置的確定：采用雙鞍座時(shí)，支座位置的確定，是以下為依據(jù)，即

78、：是在使支承反力對(duì)筒體形成的彎距相等的原則下，使其充分利用封頭對(duì)筒體鄰近部分的加強(qiáng)作用。 在中國現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn) JB 4731《鋼制臥式容器》規(guī)定取 A≤0.2L，A 的最大值不得超過 0.25L。 否則由于容器外伸端的作用將使支座截面處的應(yīng)力過大。其中 A 為封頭切線至支座中心線之距離，L 為兩封頭切線之間的距離，此外，由于封頭的抗彎剛度大于圓筒的抗彎剛度， 故封頭對(duì)于圓筒的抗彎剛度具有局部加強(qiáng)作用。若支座靠近封頭，則可充分利用罐體在支 座

79、處圓筒截面的加強(qiáng)作用。因此 JB 4731 還規(guī)定當(dāng)滿足 A≤0.2L 時(shí)，最好使 A≤0.5 Rm（ Rm為圓筒的平均半徑。為了分析方便，以下用圓筒內(nèi)半徑代替平均半徑。所以本設(shè)計(jì)的 A=0.2L=0.2×2238=447.6mm，為了便于安裝選 445mm。</p><p>　　4.鞍座寬度 b 的確定：支座 b 的大小一方面決定設(shè)備所給支座的載荷的大小，另一方</p><p>

80、;　　面要考慮支座處筒壁環(huán)向應(yīng)力不超過許用值。鋼制鞍座的寬度不應(yīng)小于 10S（S是筒體計(jì) 算壁厚）所以本設(shè)計(jì)取b=100mm。</p><p>　　鞍座的選擇：一般可按標(biāo)準(zhǔn)（JB1167-81）進(jìn)行。鞍座的公稱直徑即為設(shè)備的公稱直徑。按照公稱直徑的不同分為四個(gè)標(biāo)準(zhǔn)系列（Dg159~500mm 、Dg600~1200mm 、</p><p>　　Dg1300~2000mm、Dg2100~40

81、00mm）。同一公稱直徑的鞍座又分為 A 型（輕型）和 B型（重型）。每一種形式又分為固定式（Ⅰ型）和移動(dòng)式（Ⅱ型）兩種。A 型和 B 型的區(qū)別是軸向腹板的數(shù)量和尺寸及底板的寬度不同，而Ⅰ型和Ⅱ型的區(qū)別僅僅在于底板上地腳螺栓孔的形狀不同，Ⅱ型為長圓孔，安裝地腳螺栓時(shí)采用雙螺母，第一個(gè)螺母擰緊后倒退一圈，再用第二個(gè)螺母鎖緊，使鞍座能在基礎(chǔ)上自由滑動(dòng)。Ⅰ、Ⅱ型的尺寸除螺栓孔不同，其余均 相同。在同一臺(tái)臥式容器上，Ⅰ、Ⅱ型要配對(duì)使用。<

82、/p><p>　　在標(biāo)準(zhǔn)系列中，鞍座的高度H有200、300、400、500mm 四種規(guī)格，但可根據(jù)要求改 變。必要時(shí)，要對(duì)根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選好的鞍座進(jìn)行支座寬度 b 和基礎(chǔ)支承面進(jìn)行強(qiáng)度校核，對(duì)支 座處筒體的局部應(yīng)力也要校核。</p><p>　　6.2 鞍式支座的計(jì)算及校核</p><p><b>　　臥式容器的載荷有：</b></p>

83、<p>　?。?） 壓力，可以是內(nèi)壓或外壓（真空）</p><p>　?。?） 容器的重量，包括圓筒、封頭及其它附件等的重量</p><p><b>　　（3） 物料的重量</b></p><p><b>　?。?） 其它載荷</b></p><p>　　假設(shè)容器的總重為2F，橢圓形封頭折

84、算成直徑等于容器直徑，長度的圓筒（H為封頭的曲面深度）。所以該容器總重作用的長度為：</p><p><b>　　4-49</b></p><p>　　式 4-49：L—該容器總作用下的長度，mm</p><p>　　H—為封頭的曲面深度，mm</p><p>　　所以

85、 </p><p>　　該容器總重沿長度方向均勻分布，則作用在總長度上的單位長度均布載荷為：</p><p><b>　　4-50</b></p><p>　　式 4-50：q—作用在總長度上的單位長度均布載荷，N/m</p><p><b>　　F—設(shè)備總重，N</b></p>

86、<p>　　容器內(nèi)介質(zhì)的密度為 1049 kg/m3，殼體和封頭材質(zhì)的密度為 7860 kg / m3 ：</p><p>　　則 4-51 <

87、;/p><p>　　式 4-51： Ri —圓筒內(nèi)徑，mm</p><p>　　所以 </p><p>　　所以 </p><p>　　工程上將雙鞍式支座臥式容器化為長度為 L，受均布載荷 q 作用的外伸簡支梁。 封頭本身的重量和封頭中物料的重量為：</p>

88、<p>　　此重力作用下在封頭（含物料）的重心上。對(duì)于橢圓形封頭，它的重心位置 </p><p>　　e≈0.375H=47mm。按力平衡原理，此重力可作用在梁端點(diǎn)的剪力Fp=0.667Hq=156N和力偶m1=0.25qH2=7.34.69N/m代替。</p><p>　　此外，當(dāng)封頭中充滿液體時(shí)，液體的靜壓力對(duì)封頭作用一水平方向的外推力，因?yàn)橐后w的壓力沿筒體高度按線性規(guī)律分

89、布，頂部壓力為零底部壓力為P0=2ρgRi=2×1049×9.8×0.2=4112N，所以水平推力向下偏移，偏離容器的軸線。</p><p>　　水平推力和偏心距離為：s = qRi 4-52</p><p>　　式 4-52：s—水平推力，N.m</p><p>　　所以s=1876

90、×0.25 =469N.m</p><p>　　式中： yc —偏心距離，m</p><p><b>　　所以</b></p><p>　　當(dāng)為橢圓形封頭時(shí)m2=0.25qRi(1-H2/Ri)，為簡化計(jì)算常略去一些差異，取m2=0.25qRi=117.25 N.m，所以梁端點(diǎn)的力偶M為：

91、</p><p><b>　　鞍座內(nèi)力的分析：</b></p><p>　　a.圓筒在支座中截面處的彎距 M 1</p><p>　　查參考文獻(xiàn)[4]得：</p><p><b>　　4-54</b></p><p>　　式4-54 </p&g

92、t;<p>　　故 M 1= 2256×(0.24×2238×10 ?3?0.445)=204.9N.m</p><p>　　M 1 為正值時(shí)，表示上半部分圓筒受壓縮，下半部分圓筒受拉伸。</p><p>　　b.圓筒在支座中截面處的彎距 M 2</p><

93、p><b>　　4-55</b></p><p>　　式4-55 </p><p>　　故 </p><p>　　M 2 一般為負(fù)值，表示圓筒的上半部分受拉伸，下半部分受壓縮。這里只討論支座截面處 的剪力，因?yàn)閷?duì)于承受均勻載荷的外伸簡支梁，其跨距處截面的剪力等于零，所以

94、不用討 論。當(dāng)支座距離封頭切線距離 A ＞0.5 Ri 時(shí)，分重量的影響，在支座處截面上的剪力為：</p><p><b>　　4-56</b></p><p>　　式 4-56：V——支座處截面上的剪力，N</p><p>　　所以 </p><p><b>　　7.其他

95、附件的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　7.1 折流板的設(shè)計(jì)</p><p>　　1. 折流板材質(zhì)的選擇 </p><p>　　根據(jù)本設(shè)計(jì)的要求，綜合考慮材料的性能及經(jīng)濟(jì)性要求選用的材料為 0Cr18Ni9。</p><p>　　2. 折流板的類型</p><p>　　折流板的類型有弓形、圓形、矩形、環(huán)

96、形、圓盤-圓環(huán)形等等。大多數(shù)折流板都采用 弓形折流板，對(duì)于臥式換熱器，殼程為單鄉(xiāng)清潔液體時(shí)，折流板缺口應(yīng)水平上下放置。若 氣體中含有少量液體時(shí)，則在缺口朝上的折流板最低處開設(shè)通液口。綜合考慮我選用弓形</p><p><b>　　折流板。</b></p><p>　　3. 折流板的尺寸規(guī)格 </p><p>　　設(shè)置折流板的目的是為了提高殼程

97、流體的流速，增加湍動(dòng)程度，并使殼程流體垂直沖</p><p>　　刷管束，以改善傳熱，增大殼程流體的傳熱系數(shù)，同時(shí)減少結(jié)垢。在臥式換熱器中，折流 板還起到支承管束的作用。缺口大小用切去的弓形弦高占?xì)んw內(nèi)直徑的百分比來確定。如 單弓形折流板,缺口弦高宜取 0.20~0.45 倍的殼體內(nèi)直徑，最常用的0.25倍殼體內(nèi)直徑。</p><p>　　折流板一般應(yīng)按等間距布置，管束兩端的折流板應(yīng)盡量靠

98、近殼程進(jìn)出口接管。折流板的最</p><p>　　小間距宜不小于殼體內(nèi)直徑的 1/5，且不小于 50mm；最大間距應(yīng)不大于殼體內(nèi)直徑。</p><p>　　折流板的弓形高度：h=0.75Di=0.75×397=298.5，有參考文獻(xiàn)[9] 查得，折流板間距取530mm，折流板最小厚度為 8mm。有參考文獻(xiàn)[9]查得折流板外徑為 994mm，折流板開孔直徑有參考文獻(xiàn)[9]查得φ32

99、.8×0.45，見圖 7.1：</p><p>　　圖 7.1 折流板</p><p><b>　　7.2 拉桿的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　1.拉桿材質(zhì)的選擇：</p><p>　　根據(jù)本設(shè)計(jì)的要求，綜合考慮材料的性能及經(jīng)濟(jì)性要求選用的材料為 0Cr18Ni9。</p><

100、;p><b>　　2.拉桿的尺寸規(guī)格</b></p><p>　　表7.1拉桿直徑 （mm）</p><p><b>　　表7.2拉桿數(shù)量</b></p><p><b>　　3.拉桿的結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　由參

101、考文獻(xiàn)[9]拉桿選用 φ12，共10根材料為0Cr18Ni9，拉桿的尺寸如圖 7.2：</p><p><b>　　圖7.2 拉桿</b></p><p>　　8.焊接接頭的選擇和設(shè)計(jì)</p><p>　　8.1 焊接接頭的設(shè)計(jì)</p><p>　　化工容器常用的焊接接頭有：對(duì)接接頭、角接接頭、T 字型接頭和塔接接頭四種

102、。</p><p>　　對(duì)接接頭的焊縫在焊接中受熱均勻、受力對(duì)稱、焊縫質(zhì)量較容易保證；角接接頭是將兩塊板互成直角或某一角度，而在兩塊板接觸邊緣上焊接的接頭，這種形式受 熱不均勻，焊縫性能沒有對(duì)接焊縫好。本次焊縫采用對(duì)接接頭和角接接頭兩種形式。為了 保證焊接效果需開坡口，坡口形式為 V 字型。如圖 8.1、8.2：</p><p>　　8.2 焊接接頭選擇</p><p&

103、gt;　　圖 8.1 8.2 焊接形式</p><p>　　焊接方法主要有氣焊、電弧焊、氣體保護(hù)焊、等離子弧焊接。手工電弧焊的優(yōu)點(diǎn)是設(shè)</p><p>　　備簡單，可以焊接各種位置的焊縫以及可以進(jìn)行高空作業(yè)。其缺點(diǎn)是焊縫質(zhì)量不易保證， 生產(chǎn)效率低。本次設(shè)計(jì)主要采用埋弧自動(dòng)焊。焊接輔助采用手工電弧焊。</p><p><b>　　設(shè)計(jì)體會(huì)</b>

104、</p><p>　　大學(xué)的最后一次課程設(shè)計(jì)經(jīng)過三周的努力，在廖老師的指導(dǎo)下完成了。</p><p>　　課程設(shè)計(jì)給我最深刻的體會(huì)就是它的那種理論與實(shí)踐相結(jié)合的特點(diǎn)，在平時(shí)的學(xué)習(xí)中我們經(jīng)常接受課本上的理論知識(shí)很難了解到所學(xué)在實(shí)際中的應(yīng)用，課程設(shè)計(jì)為我們提供了一次理論與實(shí)際向結(jié)合的機(jī)會(huì)。 </p><p>　　這次課程設(shè)計(jì)的第一周我們主要進(jìn)行計(jì)算和校核，我計(jì)算了殼體的

105、厚度并進(jìn)行了校核，計(jì)算了封頭厚度并進(jìn)行了校核和水壓試驗(yàn)，計(jì)算并選取了合適的法蘭，計(jì)算了螺栓直徑并進(jìn)行了校核最終選取了合適的螺栓并確定了螺栓的長度，計(jì)算了管子數(shù)目、換熱面積，選取了管子長度、管徑、管程數(shù)和管子的排列方式。</p><p>　　第二周里，在廖老師的指導(dǎo)下我們使用繪圖軟件設(shè)計(jì)圖紙，我使用的是CAXA2011因?yàn)檫@個(gè)軟件我比較熟悉，使用起來得心應(yīng)手。在繪圖過程中有很多要注意的事情，比方說法蘭的選取要符合國

106、家標(biāo)準(zhǔn)，主左視圖要高平齊等。在繪圖過程中出現(xiàn)了很多問題，有一個(gè)問題給我的記憶最深刻，就是我畫了幾條線怎么都刪不掉，試了好多種方法，最后在同學(xué)幫我指出了問題的關(guān)鍵所在，原來我把圖層給鎖定了，解鎖后就可以刪掉了，其實(shí)這個(gè)是我在繪圖過程中不小心點(diǎn)了那個(gè)圖層的鎖了。</p><p>　　第三周我又用了兩三天的時(shí)間畫圖，終于在老師規(guī)定的時(shí)間里把圖畫完了，廖老師來檢查我們的圖，給指出了很多錯(cuò)誤。我的左視圖里面的管子排列沒有按

107、照要求來，很明顯誤，主視圖里面也有很多多線少線的情況，標(biāo)題欄和明細(xì)欄也不完善。老師指出錯(cuò)誤后我又用了兩天多是時(shí)間才把圖弄完，有很多錯(cuò)誤犯的好低級(jí)，該畫粗線用細(xì)線，該畫虛線用的居然是實(shí)線。廖老師還告訴我們畫完圖后把圖框放大合適的倍數(shù)，把放大后的圖框粘貼到圖中的方法，這樣圖中的標(biāo)注尺寸不會(huì)發(fā)生變化，而我一直想的是把畫的一比一的圖縮小合適倍數(shù)，然后畫圖框，當(dāng)時(shí)我一直糾結(jié)與尺寸標(biāo)注會(huì)變化，廖老師一個(gè)簡單的提醒讓我頃刻解圍。</p>

108、<p>　　經(jīng)過三周的努力，我終于完成了課程設(shè)計(jì)，這次課程設(shè)計(jì)我較大限度了使用了圖書館和網(wǎng)絡(luò)的資源，在圖書館借了兩本有關(guān)管殼式換熱器的書，不過里面的內(nèi)容不完善，我畫圖所需的尺寸計(jì)算里面沒有，我只好在網(wǎng)上下載了壓力容器設(shè)計(jì)國家標(biāo)準(zhǔn)。開始畫圖的時(shí)候，我連A0圖紙圖框都不會(huì)畫，在網(wǎng)上查了A0圖紙圖框的尺寸是1189×841，然后畫了出來。課程設(shè)計(jì)是一項(xiàng)需要耐心和認(rèn)真仔細(xì)的任務(wù)，畫一個(gè)法蘭就要查很多資料來確定法蘭的最后尺寸

109、，螺栓要計(jì)算校核直徑，只要拿出耐性和認(rèn)真的精神，最終是可以很好的完成任務(wù)的。</p><p>　　在此，向廖老師表示感謝，感謝他在課程設(shè)計(jì)過程中為我們提供指導(dǎo)，感謝他在我們沒耐性不想堅(jiān)持的時(shí)候一次次要求我們必須堅(jiān)持。感謝在課程設(shè)計(jì)過程中使用的參考書的作者，是你們的努力使得我們課程設(shè)計(jì)有了參考。</p><p><b>　　附表一</b></p><

110、p><b>　　設(shè)計(jì)值匯總</b></p><p>　　名稱尺寸/mm材料名稱尺寸/mm材料</p><p>　　筒體厚度12Q235-B 管程接管 φ260×810 筒體補(bǔ)強(qiáng)厚度12Q235-B 殼程接管φ260×16 10 外頭蓋短節(jié)厚10Q235-B固定管板厚108

111、Q235-B 外頭蓋封頭厚10Q235-B浮頭管板厚 80Q235-B 管箱短節(jié)厚50Q235-B鉤圈總厚96Q235-B 管箱封頭厚10Q235-B無折邊球封頭厚50Q235-B</p><p>　　管程分程隔板厚 12 Q235-B 浮頭法蘭厚 150 Q235-B</p><p>

112、;<b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] GB150-89鋼制壓力容器.學(xué)苑出版社.1989 </p><p>　　[2] GB151-98鋼制管殼式換熱器.學(xué)苑出版社.1998</p><p>　　[3] 刁玉瑋，王立業(yè) .化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)。大連理工出版社.1998.1 </p><p>　　[

113、4] 董其伍.過程設(shè)備設(shè)計(jì).化學(xué)工業(yè)出版社2005.7</p><p>　　[5] 董大勤 化工設(shè)備設(shè)機(jī)械基礎(chǔ) 化學(xué)工業(yè)出版 2002.3 </p><p>　　[6] 陳敏恒，方圖南.化工原理.化學(xué)工業(yè)出版社 1999.2 </p><p>　　[7] 丁伯民 . 化工容器 . 化學(xué)工業(yè)出版社 . 2003.1</p><p>

114、　　[8] 朱思明.化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ).華東理工大學(xué)出版社.1991.12 </p><p>　　[9] 秦書經(jīng).換熱器.化學(xué)工業(yè)出版社.2003.5</p><p>　　[10] 矛曉東.典型化工設(shè)備機(jī)械設(shè)計(jì)指導(dǎo).1995.8</p><p>　　[11] 湯善甫.化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ).華東理工大學(xué)出版社.2002.1 </p><p>

115、　　[12] 周志安.化工設(shè)備設(shè)計(jì)基礎(chǔ).化學(xué)工業(yè)出版社.1996</p><p>　　[13] 丁尚林,宋向雁.過程設(shè)備機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ).化學(xué)工業(yè)出版社.2001 </p><p>　　[14] 余國琮,吳修慈.《化工容器及設(shè)備.天津大學(xué)出版社.1998 </p><p>　　[15] 王志魁.《化工原理》.化學(xué)工業(yè)出版社.1998</p><

116、;p>　　[16] 顧芳珍,陳國桓.化工設(shè)備設(shè)計(jì)基礎(chǔ). 天津大學(xué)出版社.1994 </p><p>　　[17] 姚玉英.化工原理.天津大學(xué)出版社.1987</p><p>　　[18] 聶德清.化工設(shè)備設(shè)計(jì).化工出版社. 1999</p><p>　　[19] 唐爾鈞.化工設(shè)備機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ).機(jī)械工業(yè)出版社.1994.9 </p><

117、;p>　　[20] 化學(xué)工程手冊(cè).化學(xué)工業(yè)出版社. 1996</p><p>　　[21] 錢頌文.換熱器設(shè)計(jì)手冊(cè).化學(xué)工業(yè)出版社.1996 </p><p>　　[22] 機(jī)械設(shè)計(jì)材料手冊(cè).機(jī)械工業(yè)出版社.1997</p><p>　　[23] 化工設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè).上海人民出版社.1972</p><p>　　[24] 換熱管