機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 二級(jí)直齒圓柱齒輪減速器

1、<p><b>　　目錄</b></p><p>　　第一節(jié) 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)………………………………………………………1</p><p>　　第二節(jié) 傳動(dòng)方案的擬定及說(shuō)明…………………………………………2</p><p>　　第三節(jié) 電動(dòng)機(jī)的選擇……………………………………………………2</p><p>　　第四

2、節(jié) 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)………………………………3</p><p>　　第五節(jié) 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算………………………………………………4</p><p>　　第六節(jié) 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算……………………………………………………9</p><p>　　第七節(jié) 滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算…………………………………………15</p><p>　　第八

3、節(jié) 鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算………………………………… …17</p><p>　　第九節(jié) 聯(lián)軸器的選擇……………………………………………………18</p><p>　　第十節(jié) 潤(rùn)滑與密封………………………………………………………18</p><p>　　第十一節(jié) 設(shè)計(jì)小結(jié)………………………………………………………19</p><p>　

4、　參考資料目錄…………………………………………………………… 20</p><p><b>　　第一節(jié) 設(shè)計(jì)任務(wù)</b></p><p>　　題目：設(shè)計(jì)一用于帶式帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置中的展開(kāi)式二級(jí)圓柱斜齒輪減速器</p><p><b>　　總體布置簡(jiǎn)圖</b></p><p>　　1—電動(dòng)機(jī)；2—

5、聯(lián)軸器；3—齒輪減速器；4—聯(lián)軸器；5—卷筒。 </p><p>　　二.工作情況：載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)</p><p><b>　　三.原始數(shù)據(jù)</b></p><p>　　運(yùn)輸帶的拉力（N）:2600卷筒的直徑D（mm）：220運(yùn)輸帶速度V（m/s）：1.1</p><p>　　帶速允許偏差（％）：5使用年限（

6、年）：8工作制度（班/日）：2</p><p>　　四.設(shè)計(jì)內(nèi)容1.電動(dòng)機(jī)的選擇與運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算；2.斜齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算3.軸的設(shè)計(jì)4.滾動(dòng)軸承的選擇5.鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核；6.裝配圖、零件圖的繪制7.設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)的編寫</p><p>　　五.設(shè)計(jì)任務(wù)1．減速器總裝配圖一張2．齒輪、軸零件圖各一張3．設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份</p><p>　　六

7、.設(shè)計(jì)進(jìn)度1.第一階段：總體計(jì)算和傳動(dòng)件參數(shù)計(jì)算2.第二階段：軸與軸系零件的設(shè)計(jì)3.第三階段：軸、軸承、聯(lián)軸器、鍵的校核及草圖繪制4.第四階段：裝配圖、零件圖的繪制及計(jì)算說(shuō)明書(shū)的編寫 </p><p>　　第二節(jié) 傳動(dòng)方案的擬定及說(shuō)明</p><p>　　傳動(dòng)機(jī)構(gòu)類型為：展開(kāi)式二級(jí)圓柱斜齒輪減速器。故只對(duì)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行分析論證。本傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的特點(diǎn)是：減速

8、器橫向尺寸較小，兩大吃論浸油深度可以大致相同。結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，軸向尺寸大，兩邊軸較長(zhǎng)、剛度差。</p><p><b>　　第三節(jié)電動(dòng)機(jī)的選擇</b></p><p>　　電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇</p><p>　　因?yàn)楸緜鲃?dòng)的工作狀況是：載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)。綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量、價(jià)格和減速器的傳動(dòng)比，所以選用常用的封閉式Y(jié)系列的電

9、動(dòng)機(jī)。</p><p><b>　　電動(dòng)機(jī)容量的選擇</b></p><p>　　1.卷筒所需功率PwPw＝F×V=2.86 kw2.電動(dòng)機(jī)的輸出功率</p><p><b>　　Pd＝Pw/η</b></p><p><b>　　由表1-7查出:</b><

10、/p><p>　　η1=0.99，為輸入聯(lián)軸器的效率，</p><p>　　η2=0.99，為第一對(duì)軸承的效率，</p><p>　　η3=0.99，為第二對(duì)軸承的效率，</p><p>　　η4=0.99，為第三對(duì)軸承的效率，</p><p>　　η5=0.98，為每對(duì)齒輪嚙合傳動(dòng)的效率（齒輪為7級(jí)精度，稀油潤(rùn)滑），&l

11、t;/p><p>　　η6=0.99，為輸出聯(lián)軸器的效率，</p><p>　　η7=0.96, 為卷筒的效率，η＝η1η2η3η4η5η6η7＝0.99×0.99×0.99×0.99×0.98×0.96＝0.88；</p><p>　　所以Pd＝3.25kW</p><p><b>

12、;　　電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇</b></p><p>　　初選為同步轉(zhuǎn)速為1500r/min的電動(dòng)機(jī)</p><p><b>　　電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定</b></p><p>　　由表12－1查出，電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y112M-4的三相異步電動(dòng)機(jī),其額定功率為4kW，滿載轉(zhuǎn)速1440r/min?；痉项}目所需的要求。</p>&l

13、t;p>　　第四節(jié) 傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p>　　計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配</p><p><b>　　計(jì)算總傳動(dòng)比</b></p><p>　　卷筒轉(zhuǎn)速nw=60×1000×V/(∏D)=95.54r/min≈96r/min由電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速nm和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速nw可確定傳動(dòng)裝置應(yīng)有的總傳動(dòng)比

14、為：i＝nm/nw≈15.07</p><p><b>　　合理分配各級(jí)傳動(dòng)比</b></p><p>　　因?yàn)閕＝15.07，取i＝15。由于減速箱是展開(kāi)式布置，所以i1＝3，i2=5速度偏差為0.467%<5%，所以可行。</p><p>　　各軸轉(zhuǎn)速、輸入功率、輸入轉(zhuǎn)矩</p><p><b>　　

15、各軸轉(zhuǎn)速</b></p><p>　　n＝nw＝1440＝1440r/min</p><p>　　n＝n/ i1＝1440/3＝480r/min</p><p>　　n＝n/ （i×i）＝96 r/min</p><p><b>　　各軸輸入功率</b></p><p>　　

16、P＝P×η1＝4×0.99＝3.96 kW</p><p>　　P＝P×η2×η5＝3.96×0.99×0.98＝3.84 kW</p><p>　　P＝P×η3×η5＝3.84×0.99×0.98＝3.73 kW</p><p><b>　　各軸輸入轉(zhuǎn)矩&

17、lt;/b></p><p>　　Ⅰ軸  T＝9550 P/ n=9550×3.96/1440=26.26N·m</p><p>　?、蜉S  T＝9550 P/ n=9550×3.84/480= 76.4N·m</p><p>　　Ⅲ軸  T＝9550 P/ n=9550×3.73

18、/96=371.1N·m</p><p><b>　　列表如下：</b></p><p>　　第五節(jié) 傳動(dòng)件設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　因?yàn)榈退偌?jí)的載荷大于高速級(jí)的載荷，所以通過(guò)低速級(jí)的數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　一、低速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　1．選精度等級(jí)、材

19、料及齒數(shù)材料及熱處理</p><p>　　考慮此減速器的功率及現(xiàn)場(chǎng)安裝的限制，故大小齒輪都選用硬齒面漸開(kāi)線齒輪</p><p>　?。?）齒輪材料及熱處理</p><p>　　大小齒輪材料為40Cr。齒面滲碳淬火，齒面硬度為48～55HRC；</p><p><b>　?。?）齒輪精度</b></p>&l

20、t;p>　　選擇7級(jí)，齒根噴丸強(qiáng)化。</p><p>　　2．初步設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)的主要尺寸</p><p>　　因?yàn)橛昌X面齒輪傳動(dòng)，具有較強(qiáng)的齒面抗點(diǎn)蝕能力，故先按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，再校核持面接觸疲勞強(qiáng)度。又</p><p>　?。?）按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　按式（10—21）試算，即  dt≥</p&

21、gt;<p>　　1） 確定公式內(nèi)的各計(jì)算系數(shù)</p><p>　?、?試選Kt＝1.6</p><p>　　試選小齒輪齒數(shù)=20，則大齒輪齒數(shù)=100</p><p>　　②因?yàn)辇X輪為硬齒面，宜選取較小齒寬系數(shù)φd＝0.8</p><p>　?、塾蓤D10－30選取區(qū)域系數(shù)ZH＝2.433</p><p>

22、;　?、苡蓤D10－26查得＝0.76，＝0.92，則εα＝＋＝1.68⑤ 由表10－6查得材料的彈性影響系數(shù)ZE＝189.8⑥由圖10－21,按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，查?。剑?100MPa；</p><p>　?、?由式10－13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N1＝60n1jLh＝60×480×1×（2×8×300×8）＝1.105×

23、N2＝N1/5＝2.21×</p><p>　　由圖10－19查得接觸疲勞壽命系數(shù)KHN1＝0.95；KHN2＝0.97⑧ 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1％，安全系數(shù)S＝1，由式（10－12）得[σH]1＝＝0.95×1100MPa＝1045MPa[σH]2＝＝0.97×1100MPa＝1067MPa[σH]＝([σH]1＋[σH]2)/2＝1056MPa2） 計(jì)算

24、① 試算小齒輪分度圓直徑d1td1t≥ =58.748② 計(jì)算圓周速度v= =1.48m/s③ 計(jì)算齒寬b及模數(shù)mntb=φd×d1t=0.8×58.748mm=46.9984.mm= =2.85h=2.25=2.25×2.85mm=6.413mmb/h=46.9984/6.413=7.33④ 計(jì)算縱向重合度εβ =0.318×0.8×20× =1.269

25、⑤ 計(jì)算載荷系數(shù)K已知載荷平穩(wěn)，所以取KA=1根據(jù)v=1.48m/s,7級(jí)精度，由圖10—8查得動(dòng)載系數(shù)KV=1.04；由表10—4查與直齒輪的相同，按硬齒面，非對(duì)稱布置查得=1.281由表10—13查得KFβ=1.19由表10—3查得KHα=KHα=1.4。故載荷系數(shù)K</p><p>　　查10-20（d）圖，取＝＝700Mpa。</p><p>　　取失效概率為1％，安全系

26、數(shù)S＝1，KFN1=0.9KFN2=0.92[σF]1=450Mpa[σF]2=460MPa⑦ 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較 =0.009435=0.008215 小齒輪的數(shù)值大。2） 設(shè)計(jì)計(jì)算mn≥ =2.7699對(duì)比兩計(jì)算結(jié)果，法面模數(shù)相差不多。</p><p>　　取標(biāo)準(zhǔn)值，=3，=61.824</p><p>　　4．幾何尺寸計(jì)算1） 計(jì)算中心距=

27、19.996，取=20則=100a ==185.5mm ，a圓整后取186mm2） 按圓整后的中心距修正螺旋角</p><p>　　=3） 計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑d1 =62.000d2 =310.0004） 計(jì)算齒輪寬度b=φd×d1=49.6mm圓整B1=50mm，B2=45mm5） 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　以大齒輪為例。因齒輪齒頂圓直徑大于16

28、0mm，而又小于500mm，故以選用腹板式為宜。如圖5-1所示，其他有關(guān)尺寸參看大齒輪零件圖。</p><p><b>　　圖5-1</b></p><p>　　二、高、低速級(jí)齒輪參數(shù)列表如下：（備注：高速級(jí)齒輪參照低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算）</p><p>　　第六節(jié) 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　具體二級(jí)齒輪減速器軸的

29、方案設(shè)計(jì)</p><p><b>　　一．軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　1．高速軸I材料為20CrMnTi,經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，硬度為241~286HBS，查得對(duì)稱循環(huán)彎曲許用應(yīng)力。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算，初步計(jì)算軸徑，取</p><p><b>　　mm</b></p><p>　　由于軸端開(kāi)鍵槽，會(huì)

30、削弱軸的強(qiáng)度，故需增大軸徑5%~7%，取最小軸徑=18mm</p><p>　　2．軸II材料為45鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，硬度為217~255HBS，查得對(duì)稱循環(huán)彎曲許用應(yīng)力。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算，初步計(jì)算軸徑，取A=110</p><p>　　mm，取安裝滾動(dòng)軸承處軸徑=25mm</p><p>　　3．軸III材料為45，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，硬度為2420~250HBS，查得對(duì)稱循

31、環(huán)彎曲許用應(yīng)力。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算，初步計(jì)算軸徑，取</p><p><b>　　mm </b></p><p>　　由于軸端開(kāi)鍵槽，會(huì)削弱軸的強(qiáng)度，故需增大軸徑5%~7%，取最小軸徑=40mm</p><p>　　軸I，軸II，軸III的布置方案與具體尺寸分別如圖6—1，圖6—2，圖6—3所示。</p><p>

32、<b>　　圖6—1</b></p><p><b>　　圖6-2</b></p><p><b>　　圖6-3</b></p><p>　　二.低速軸III的強(qiáng)度校核</p><p>　　1.計(jì)算低速軸上的載荷</p><p>　　（1）求作用在大齒輪

33、上的力</p><p><b>　　齒輪的圓周力；</b></p><p><b>　　齒輪的徑向力</b></p><p><b>　　齒輪的軸向力</b></p><p>　　(2) 根據(jù)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。如圖6-4所示，</p><

34、;p><b>　　圖6-4</b></p><p>　　從軸的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖和彎扭圖可以看出C截面是軸危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)計(jì)算截面C處的，，及：</p><p>　　2.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度</p><p>　　只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面C即可。根據(jù)式（15-5）及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6.</p>

35、<p><b>　　軸的計(jì)算應(yīng)力為，</b></p><p><b>　　所以≤，故安全。</b></p><p>　　3．精確校核軸的疲勞強(qiáng)度</p><p>　?。?） 判斷危險(xiǎn)截面</p><p>　　截面A,Ⅱ,Ⅲ,B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過(guò)度配合所引起的應(yīng)力集中會(huì)削弱軸

36、的疲勞強(qiáng)度，但由于州的最小直徑是按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以由于截面IV處受的載荷較大，直徑較小，所以判斷為危險(xiǎn)截面截面A,Ⅱ,Ⅲ,B均無(wú)需校核。</p><p>　　從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度影響來(lái)看，截面Ⅵ、Ⅶ處過(guò)盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載的情況來(lái)看，截面C上應(yīng)力最大。截面Ⅶ的應(yīng)力集中和截面Ⅵ相近，但截面Ⅶ不受扭矩作用，同時(shí)軸徑也較大，故也不必作強(qiáng)度校核。</p><p>

37、　　截面C上雖然應(yīng)力最大膽應(yīng)力集中不大（過(guò)盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端）而軸徑達(dá)，故截面C也不必校核。</p><p>　　截面Ⅳ、Ⅴ顯然更不必校核。</p><p>　　鍵槽應(yīng)力集中系數(shù)比過(guò)盈配合小，因而低速軸只校核截面Ⅵ左右兩側(cè)即可。</p><p><b>　　（2） 截面Ⅵ左側(cè)</b></p><p>&l

38、t;b>　　抗彎截面系數(shù) </b></p><p><b>　　抗扭截面系數(shù) </b></p><p><b>　　彎矩M為 ；</b></p><p><b>　　截面彎曲應(yīng)力為 </b></p><p>　　扭矩為 T=371.1N·m。<

39、;/p><p><b>　　扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為 </b></p><p>　　軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得，，</p><p>　　截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及，按附表3-2查取=2.04 ，=1.50。</p><p>　　又由附圖3-1查取軸材料的敏性系數(shù)，</p><p>

40、　　故有效應(yīng)力集中系數(shù)為</p><p><b>　　，</b></p><p>　　由附圖3-2的尺寸系數(shù)</p><p>　　由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)</p><p>　　軸按磨削加工，由附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù)為</p><p>　　軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即。則按式（3-12）和（3-12

41、a）得到綜合影響系數(shù)為：</p><p><b>　　取碳鋼特性系數(shù)為 </b></p><p>　　計(jì)算安全系數(shù)的值，取S=1.3～1.5。按式（15-6）～（15-8）則得</p><p>　?。ㄓ奢S向力Fa引起的壓縮應(yīng)力作計(jì)入但因其值甚小，可忽略。）</p><p><b>　　故可知其安全。</b

42、></p><p><b>　　（3）截面Ⅵ右側(cè)</b></p><p><b>　　抗彎截面系數(shù) </b></p><p><b>　　抗扭截面系數(shù) </b></p><p><b>　　彎矩M為 ；</b></p><p&g

43、t;<b>　　截面彎曲應(yīng)力為</b></p><p>　　扭矩為 T=371.1N·m</p><p><b>　　扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為</b></p><p>　　過(guò)盈配合處的，由附表3-8查得，并取。所以，</p><p>　　軸按磨削加工，由附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù)為</p>

44、<p><b>　　故綜合系數(shù)為</b></p><p>　　計(jì)算截面Ⅵ右側(cè)的安全系數(shù)的值，取S=1.3～1.5。按式（15-6）～（15-8）則得</p><p>　?。ㄓ奢S向力Fa引起的壓縮應(yīng)力作計(jì)入但因其值甚小，可忽略。）</p><p>　　所以低速軸截面Ⅵ右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。</p><p>　

45、　因無(wú)瞬時(shí)過(guò)載以及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)對(duì)稱性，故可略去靜強(qiáng)度校核。</p><p>　　至此，軸的設(shè)計(jì)及計(jì)算結(jié)束。</p><p>　　第七節(jié) 滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算</p><p><b>　　一、滾動(dòng)軸承的選擇</b></p><p>　　1． I軸：滾動(dòng)軸承30205 2. II軸：滾動(dòng)軸承302053. III軸

46、：滾動(dòng)軸承30210</p><p>　　二、低速軸III軸的計(jì)算校核</p><p>　　查GB/T 297-94得圓錐滾子軸承30210的基本額定動(dòng)載荷C=73200N,基本額定靜載荷。</p><p>　　1．軸III受力分析</p><p><b>　　齒輪的圓周力</b></p><p>

47、;<b>　??；</b></p><p><b>　　齒輪的徑向力</b></p><p><b>　　齒輪的軸向力</b></p><p>　　2．計(jì)算軸上的徑向載荷</p><p>　　經(jīng)計(jì)算得垂直面內(nèi),。水平面內(nèi)，</p><p><b>

48、;　　圖7—1</b></p><p><b>　　3．軸承的校核</b></p><p>　　輕微沖擊，查表得沖擊載荷系數(shù)</p><p>　?、儆?jì)算軸承A受的徑向力</p><p><b>　　軸承B受的徑向力</b></p><p><b>　　②

49、計(jì)算派生軸向力</b></p><p>　　查表（13-7）得3000型軸承附加軸向力 。查GB/T 297-94得圓錐滾子軸承30210的Y=1.4,e=0.42。</p><p>　　則 軸承A ，軸承B </p><p>　　③計(jì)算軸承所受軸向載荷</p><p>　　由于，即B軸承放松，A軸承壓緊</p>

50、<p><b>　　由此得, </b></p><p><b>　?、苡?jì)算當(dāng)量載荷</b></p><p>　　軸承A e=0.48, </p><p><b>　　則,</b></p><p>　　軸承B e=0.48, </p><p>&

51、lt;b>　　則</b></p><p><b>　?、葺S承壽命計(jì)算</b></p><p>　　因，按軸承A計(jì)算⑥計(jì)算滾動(dòng)軸承的預(yù)期壽命</p><p>　　取減速器的使用壽命為軸承的預(yù)期壽命，則</p><p>　　因?yàn)?，所以所選軸承滿足壽命要求。</p><p>　　第八節(jié)

52、 鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算</p><p><b>　　一、鍵聯(lián)接的選擇</b></p><p>　　1．高速軸Ⅰ8×7×36（雙頭）， 6×6×40（單頭）  </p><p>　　2.中間軸Ⅱ 8×7×36（雙頭） ，8×7×45（雙頭）<

53、;/p><p>　　3.低速軸Ⅲ 16×10×36（雙頭），12×8×80（單頭） </p><p>　　二、低速軸上鍵的校核計(jì)算</p><p>　　健、軸、輪轂的材料都是鋼，由表（6-2）查得許用擠壓應(yīng)力，取。</p><p>　　1．校核齒輪鍵 {16×10×36（雙頭）}&

54、lt;/p><p><b>　　鍵的工作長(zhǎng)度，。</b></p><p>　　由式（6-1）可得：</p><p>　　所以鍵16×10×36（雙頭），滿足要求。</p><p>　　2．校核聯(lián)軸器鍵 {12×8×80（單頭）}</p><p><b&g

55、t;　　鍵的工作長(zhǎng)度，。</b></p><p>　　由式（6-1）可得：</p><p>　　所以鍵12×8×80（單頭），滿足要求。</p><p>　　第九節(jié) 聯(lián)軸器的選擇</p><p>　　電動(dòng)機(jī)軸與減速器高速軸連接用的聯(lián)軸器，由于軸轉(zhuǎn)速高，為減小起動(dòng)載荷、緩和沖擊，故選用具有較小轉(zhuǎn)動(dòng)慣量和彈性的聯(lián)軸

56、器。并考慮軸的直徑和連接長(zhǎng)度，所以選用LX1聯(lián)軸器 GB/T 5014-2003。</p><p>　　減速器低速軸與卷筒連接用的聯(lián)軸器，由于軸轉(zhuǎn)速較低，不必要求具有較小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，但傳遞轉(zhuǎn)矩較大。又因兩者常不在同一底座上，要求有較大的軸線偏移補(bǔ)償。同時(shí)考慮工作環(huán)境、裝拆 維護(hù)方便及經(jīng)濟(jì)，所以選用 GL7F 聯(lián)軸器 GB/T 6096-2002。</p><p><b>　

57、　第十節(jié) 潤(rùn)滑與密封</b></p><p><b>　　一、潤(rùn)滑的選擇</b></p><p><b>　　1.齒輪潤(rùn)滑</b></p><p>　　考慮到該裝置用于小型設(shè)備，選用L-AN15潤(rùn)滑油。</p><p><b>　　2.軸承潤(rùn)滑</b></p&

58、gt;<p>　　采用脂潤(rùn)滑二、密封方法的選取 選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，采用悶蓋安裝骨架式旋轉(zhuǎn)軸唇型密封圈實(shí)現(xiàn)密封。密封圈型號(hào)按所裝配軸的直徑確定。軸承蓋結(jié)構(gòu)尺寸按用其定位的軸承的外徑?jīng)Q定。 </p><p><b>　　第十一節(jié) 設(shè)計(jì)總結(jié)</b></p><p>　　經(jīng)過(guò)三周的努力,我終于將機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)做完了.在這次作業(yè)過(guò)程中,我遇到了

59、許多困難,一遍又一遍的計(jì)算,一次又一次的設(shè)計(jì)方案修改這都暴露出了前期我在這方面的知識(shí)欠缺和經(jīng)驗(yàn)不足，接受了盲目計(jì)算的教訓(xùn)。至于畫裝配圖和零件圖,由于前期計(jì)算比較充分,整個(gè)過(guò)程用時(shí)不到三天,在此期間,我還得到了許多同學(xué)和老師的幫助.在此我要向他們表示最誠(chéng)摯的謝意.</p><p>　　盡管這次作業(yè)的時(shí)間是漫長(zhǎng)的,過(guò)程是曲折的,但對(duì)我來(lái)說(shuō),收獲最大的是方法和能力.那些分析和解決問(wèn)題的方法與能力.在整個(gè)過(guò)程中,我發(fā)現(xiàn)像

60、我們這些學(xué)生最最缺少的是經(jīng)驗(yàn),沒(méi)有感性的認(rèn)識(shí),空有理論知識(shí),有些東西很可能與實(shí)際脫節(jié).總體來(lái)說(shuō),我覺(jué)得做這種類型的作業(yè)對(duì)我們的幫助還是很大的,它需要我們將學(xué)過(guò)的相關(guān)知識(shí)都系統(tǒng)地聯(lián)系起來(lái),從中暴露出自身的不足,以待改進(jìn).有時(shí)候,一個(gè)人的力量是有限的,合眾人智慧,我相信我們的作品會(huì)更完美!</p><p>　　由于時(shí)間緊迫，所以這次的設(shè)計(jì)存在許多缺點(diǎn)，比如說(shuō)箱體結(jié)構(gòu)龐大，重量也很大。齒輪的計(jì)算不夠精確等等缺陷，我相信

61、，通過(guò)這次的實(shí)踐，能使我在以后的設(shè)計(jì)中避免很多不必要的工作，有能力設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)更緊湊，傳動(dòng)更穩(wěn)定精確的設(shè)備。</p><p><b>　　參考資料目錄：</b></p><p>　　[1] 《機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版）》，高等教育出版社，濮良貴，紀(jì)名剛主編，2006年5月第八版；[2] 《工程機(jī)械構(gòu)造圖冊(cè)》，機(jī)械工業(yè)出版社，劉希平主編；</p><p&g