課程設(shè)計計算書（樁基礎(chǔ)）2011

1、<p>　　課程設(shè)計計算書（樁基礎(chǔ)）2011</p><p><b>　　一、設(shè)計原則</b></p><p>　　1、結(jié)構(gòu)布置必須全面、正確地體現(xiàn)經(jīng)濟合理；</p><p>　　2、結(jié)構(gòu)構(gòu)件必須具有足夠的承載力、剛度、穩(wěn)定性和耐久性等方面的要求；</p><p>　　3、地基必須滿足的承載力、穩(wěn)定性和變形等方

2、面的要求。</p><p>　　二、基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)布置的選擇</p><p>　　基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)布置方案如附圖所示，采用低承臺樁基礎(chǔ)，且承臺為柱下樁基礎(chǔ)獨立承臺。</p><p>　　三、持力層選擇及樁型確定</p><p>　　1、根據(jù)工程地質(zhì)資料選擇持力層確定樁型</p><p>　　根據(jù)設(shè)計條件可知采用混凝土預(yù)制樁，持力層為

3、粉土層</p><p>　　2、確定樁的斷面尺寸和樁長</p><p>　　樁的斷面為方形，尺寸400×400，長15m</p><p>　　3、確定承臺埋深0.5m</p><p>　　擬定承臺埋深0.5m</p><p><b>　　四、單樁承載力計算</b></p>

4、<p>　　由《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》經(jīng)驗公式，算得單樁承載力特征值</p><p>　　Ra=qpaAp+µp∑qsiaLi</p><p>　　=1400×（400/1000）×（400/1000）+4×（400/1000）×（14×2.5+32×2+14×8.5+2×42）</p

5、><p><b>　　=707.2KN</b></p><p>　　五、確定樁數(shù)和樁布置</p><p>　　1、計算樁數(shù)并確立樁的布置</p><p>　　取A3樁的樁基礎(chǔ)為設(shè)計對象，由附圖可知</p><p>　　Fk=5503.7/1.35=4076.8KN</p><p&g

6、t;　　Mxk=72.8/1.35=54KN·m Myk=12.5KN·m</p><p>　　由于水平力與彎矩相比太小，可忽略不計。</p><p>　　則樁數(shù)n≥Fk/Ra=4076.8/707.2=5.8 取n=6</p><p>　　由于采用混凝土預(yù)制樁，且為擠土預(yù)制樁，因此，樁距S≥3.0d，取S=3d=3

7、5;400=1200mm，各樁的外邊緣至承臺邊距離為600m</p><p>　　2，計算群樁和單樁是否滿足單樁承載力需求</p><p>　　為滿足剛性角α>45°的要求，則承臺有效厚度h≥900×tan45°=900m ，則</p><p>　　Qk=(Fk+Gk)/n=（4076.8+20×3×1.8&

8、#215;1.9）/6</p><p>　　=704.7KN?Ra=707.2KN</p><p>　　Qmax=(Fk+Gk)/n+（Mxk·yi）/∑（xi·xi）+(Myk·xi)/∑（yi·yi）</p><p>　　=737.3KN?1.2Ra=848.6KN</p><p><b>

9、;　　六、承臺設(shè)計與計算</b></p><p>　　由圖可知承臺為矩形，尺寸1800×3000，厚900m</p><p>　　承臺受沖切承載力驗算</p><p>　　相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合值時作用于樁底的荷載設(shè)計值為</p><p>　　F=1.35Fk=5502.7KN</p><p>　

10、　Mx=1.35Mxk=72.8KN·m</p><p>　　My=1.35Myk=102.5KN·m</p><p>　　扣除承臺和基上填土自重的與樁頂豎向力設(shè)計值</p><p>　　N=F/n=5502.7/6=967.12KN</p><p>　　Nmax=953.6KN Nmin=88

11、0.7KN</p><p>　?、龠厸_切，按式（4-59）或（4-65）計算沖切力</p><p>　　Ft=F-∑Ni=5502.7KN</p><p>　　受沖切承載力截面高度影響系數(shù)βnp計算</p><p>　　Βnp=1-（1-0.9）/（200-800）×（100-800）=0.992</p><p&

12、gt;　　沖垮比λ與系數(shù)a的計算</p><p>　　λox=0.7/0.830=0.8471?1.07</p><p>　　βox=0.84/（0.843+0.1）=0.805</p><p>　　λoy=0.175/0.830=0.211>0.20</p><p>　　βoy=0.84/（0.211+0.1）=2.044</p

13、><p><b>　　七、樁身配筋驗算</b></p><p>　　1.35Qk=0.94（fca+fy'As'）</p><p>　　則As'=（1.35Qk/0.94-fca）·（1/ fy'）</p><p>　　=【（1.35×704.7）/（0.9×0.

14、38）-1430×0.9×0.4】×（1/300）</p><p><b>　　=8509.7</b></p><p>　　取12Φ30 As'=8982.3mm²</p><p>　　由于0.3%?0.5%</p><p>　　故可以，箍筋采用HRB225.

15、 </p><p>　　角樁向上沖切，l1=l2=500mm</p><p>　　a1x=aox=λ1x=λ2x a1y=aoy λ1y=λoy</p><p>　　β1x=0.56/（0.843+0.2）=0.537</p><p>　　β1y=0.56/（0.211+0.2）=1.363</p>

16、<p>　　【β1x（l2+a1y/2）+β1y（l1+a1x/2）】·βnp·fth</p><p>　　=1735.5KN>Nmax=953.6KN</p><p>　　承臺受剪切承載力計算</p><p>　　按式（4-70）或（4-71）計算，剪跨比與以上沖垮比相同</p><p>　　受剪切承載力

17、截面高度影響系數(shù)βhs計算</p><p>　　Βhs=（800/h）¼=（800/830）¼=0.991</p><p>　　對于I-I斜截面 </p><p>　　Λx=λox=0.843</p><p>　　剪切系數(shù) β=1.75/（λ+1.0）=0.950</p><p>　　則βns&#

18、183;β?t·b·h</p><p>　　=0.991×0.950×1430×3.0×0.830</p><p>　　=3352.2KN>2Nmax=1907.2KN（可以）</p><p><b>　　對于Ⅱ-Ⅱ斜截面</b></p><p>　　Λy

19、=λoy=0.211?0.33，取λy=0.3</p><p>　　剪切系數(shù)β=1.75/（λ+1.0）=1.75/（0.3+1.0）=1.346</p><p>　　βns·β?t·b·h</p><p>　　=0.991×1.346×1430×3.0×0.830</p><

20、p>　　=4749.6KN>3Nmax=2751.9KN（可以）</p><p><b>　　承臺受彎承載力計算</b></p><p>　　由式（4-55）計算</p><p>　　Mx=∑Niyi=3×917.12×0.375=1031.8KN·m</p><p>　　As=

21、Mx/0.9?yh</p><p>　　=（1031.8×10³×10³）/（0.9×3000.830）</p><p>　　=4604.2mm²</p><p>　　選用21Φ18，As=5343.85mm²，沿平行于Y軸方向均勻布置</p><p>　　My=∑NiXi

22、=2×983.6×0.9=1716.5KN·m</p><p>　　As=My/0.9?yh=7659.5mm²</p><p>　　選用16Φ26，As=8494.87mm²，沿平行于Y軸方向均勻布置</p><p><b>　　八、樁身強度驗算</b></p><p>

23、;　　由于采用混凝土預(yù)制樁，故系數(shù)取0.75，混凝土采用C30，則?c=19.3N/mm²，樁身橫截面積Ap=0.4×0.4=0.16mm²</p><p>　　則Ap?c=0.16×14.3×1000000×0.75</p><p>　　=1716KN>1.35Qk=951.3KN （可以）</p>