鋼筋混凝土課程設計--鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋設計

1、<p><b>　　課 程 設 計</b></p><p>　　設計題目：鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋設計</p><p>　　課程名稱： 鋼筋混凝土結構設計 </p><p>　　院 系：___ ____工學院土木工程學系___ </p><p>　　班 級：___

2、 </p><p>　　姓名學號：____ </p><p>　　組別成員：__ </p><p>　　設計時間：2013年11月11日至11月16日共計1周</p><p>　　二0一三年十一月十一日<

3、/p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第一部分 設計任務書-------------------------------------</p><p>　　第二部分 設計說明書 ------------------------------------</p><p>　　第三部分 設計施工圖紙-

4、----------------------------------</p><p>　　第四部分 參考資料---------------------------------------</p><p>　　第五部分 小結 ------------------------------------------</p><p>　　第六部分 成績評定表------

5、-------------------------------</p><p>　　第一部分 設計任務書</p><p><b>　　一、設計目的和方法</b></p><p>　　通過本設計對所學課程內(nèi)容加深理解，并利用所學知識解決實際問題；培養(yǎng)學生正確的設計觀點、設計方法和一定的計算、設計能力，使我們掌握鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋的設計方法和步驟

6、；培養(yǎng)用圖紙和設計計算書表達設計意圖的能力，進一步掌握結構施工圖的繪制方法。</p><p>　　根據(jù)某多層建筑平面圖，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構的要求，并考慮支承結構的合理性確定主、次梁的結構布置方案。確定板的厚度和主、次梁的截面尺寸及鋼筋和混凝土強度等級。按照塑性內(nèi)力重分布的方法進行板、次梁的內(nèi)力和配筋的計算。按照彈性理論進行主梁的內(nèi)力和配筋的計算。</p><p>　　二、設

7、計題目-鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋設計</p><p>　　設計多層建筑樓蓋結構平面尺寸及可變荷載的數(shù)值為：L1=4800mm、L2=6600mm、Pk=6.5kN/m2。樓面面層為20 mm厚的水泥砂漿，梁、板下面用15mm厚的混合砂漿抹灰。梁、板混凝土強度等級均為C25；主梁、次梁受力鋼筋采用HRB335級鋼筋，其余均為HRB235級鋼筋。設主梁、柱的剛度比大于4。</p><p><b

8、>　　三、設計任務及要求</b></p><p>　　本課程設計的內(nèi)容主要包括計算書和配筋施工圖兩大部分。</p><p>　　（一）、計算說明書一份，應包括：</p><p>　　1．板、次梁和主梁的截面尺寸擬定；</p><p>　　2．板荷載計算、內(nèi)力計算；</p><p>　　（二）、施工圖一

9、張，應包括：</p><p>　　梁配筋圖：板、主梁、次梁的模板圖及配筋圖、鋼筋表；</p><p>　　施工圖要求做到布圖合理，圖面整潔，按比例作圖并符合“建筑制圖統(tǒng)一標準”中關于線型、符號、圖例等各項規(guī)定；圖中書寫字體一律采用仿宋體；同一張施工圖中各截面編號及鋼筋編號均不得重復。</p><p>　　第二部分 設計說明書</p><p>

10、　?。ㄒ唬┙Y構布置及構件尺寸選擇</p><p>　　雙向板肋梁蓋由板和支撐梁構成，支撐梁短邊的跨度為4800mm，支撐梁長邊的跨度為6600mm。根據(jù)柱網(wǎng)布置，選取的結構平面布置方案如圖2.1所示。</p><p>　　結構平面布置圖2.1</p><p>　　板厚的確定：連續(xù)雙向板的厚度一般大于或等于l/50=4800/50=96mm，且雙向板的厚度不宜小于80

11、mm，故取板厚為100mm。</p><p>　　支撐梁截面尺寸：根據(jù)經(jīng)驗，支撐梁的截面高度h=l/14~l/8,</p><p>　　長跨梁截面高度h=(6600/14~6600/8)=471.43~825mm,故取h=600mm。</p><p>　　長跨梁截面寬 b=h/3~h/2=(600/3~600/2)=200~300mm,故取b=250mm。</

12、p><p>　　短跨梁截面高 h=(4800/14~4800/8)mm=342.9~600mm,故取h=600mm。</p><p>　　短跨梁截面寬 b= h/3~h/2=166.7~250mm,故取b=250mm。</p><p><b>　?。ǘ┖奢d設計值</b></p><p>　　由于活荷載標準值等于6.5kN/

13、m2，則取rQ =1.3。</p><p>　　20mm原水泥砂漿地面 0.02×20kN/m3=0.4kN/m2</p><p>　　100mm原鋼筋砼現(xiàn)澆板 0.1×25kN/m3=2.5kN/m2</p><p>　　15mm原石灰砂漿抹底 0.015×17kN/m3=0.255kN/m2 &

14、lt;/p><p>　　恒荷載設計值：g= 0.4+2.5+0.255=3.155kN/m2</p><p>　　活荷載設計值：q=6.5kN/m2</p><p>　　g+q/2=1.2×3.155+1.3×6.5/2=8.011kN/m2</p><p>　　q/2=1.3×6.5/2=4.225kN/m2；&l

15、t;/p><p>　　g+q=1.2×3.155+1.3×6.5=12.236kN/m2；</p><p><b>　　按彈性理論設計板</b></p><p>　　此法假定支撐梁不產(chǎn)生豎向位移且不受扭，并且要求同一方向相鄰跨度比值lmin /lmax ≥0.75,以防誤差過大。</p><p>　　當求

16、各區(qū)格跨中最大彎矩時，活荷載應按棋盤式布置，它可以簡化為當內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內(nèi)支座鉸支時±q/2作用下的彎矩之和。</p><p>　　所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D 四類，計算彎矩時，考慮混凝土的泊松比u=0.2（查《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002）第4.1.8條）</p><p>　　彎矩系數(shù)可查《混凝土結構設計》附表2。

17、</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　+</b></p><p><b>　　荷載布置圖2.2</b></p><p><b>　　A區(qū)格板計算。</b></p><p><b>　　1)

18、計算跨度。</b></p><p>　　中間跨：lx=4.8m</p><p><b>　　ly=6.6m</b></p><p>　　lx/ly=4.8/6.6=0.73</p><p><b>　　2）跨中彎矩。</b></p><p>　　A區(qū)格板是中間部位

19、區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按四邊固定板計算；在q/2作用下按四邊簡支計算。A區(qū)格板彎矩系數(shù)查《混凝土結構設計》附表2，結果如表2.3所示。</p><p>　　表2.3 A區(qū)格板彎矩系數(shù) </p><p>　　Mxu=Mx1u+Mx2u</p><p>　　=(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2</p

20、><p>　　=(0.0306+0.2×0.0123)×8.011×4.82+(0.0645+0.2×0.0309)×</p><p>　　4.225×4.82=12.98kN.m/m</p><p>　　Myu=My1u+My2u</p><p>　　=(my1+0.2mx1)(g+

21、q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2</p><p>　　=(0.0123+0.2×0.0306)×8.011×4.82+(0.0309+0.2×0.0645)×</p><p>　　4.225×4.82 =12.98kN.m/m</p><p><b>　　3)支座彎矩。&l

22、t;/b></p><p>　　a支座：Mxa=mx'(g+q/2)lx2=-0.0715×8.011×4.82=-13.197kN.m/m</p><p>　　b支座：Myb=my'(g+q/2)lx2=-0.0567×8.011×4.82=-10.465kN.m/m</p><p><b>

23、　　4)配筋計算。</b></p><p>　　截面有效高度：由于是雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不同。考慮到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長跨方向的外側。因此，跨中截面h0x=100-20=80mm(短跨方向)，h0y=100-30=70mm(長跨方向)；</p><p>　　支座截面h0=h0x=80mm。</p><

24、p>　　對A區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故其彎矩設計值應乘以折減系數(shù)0.8，近似取rs為0.95，fy=300N/mm2。</p><p>　　跨中正彎矩配筋計算：</p><p>　　Asx=0.8Mxu/rsh0fy =0.8×12.98×106/(300×0.95×80)=455mm2&

25、lt;/p><p>　　Asy=0.8Myu/rsh0fy =0.8×7.66×106/(300×0.95×70)=307mm2</p><p>　　支座配筋見B、C區(qū)格板計算，因為相鄰區(qū)格板分別求得的同一支座負彎矩不相等時，取絕對值的較大值作為該支座的最大負彎矩。</p><p><b>　　B區(qū)格板計算。</b

26、></p><p><b>　　1) 計算跨度。</b></p><p>　　邊跨：lx=4.8+0.25/2=4.93m</p><p>　　中間跨：ly=6.6m</p><p>　　lx/ly=4.93/6.6=0.75</p><p><b>　　2）跨中彎矩。</b

27、></p><p>　　B區(qū)格板是邊區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按三邊固定一邊簡支板計算；在q/2作用下按四邊簡支計算。B區(qū)格板彎矩系數(shù)查《混凝土結構設計》附表2，結果如表2.4所示。</p><p>　　表2.4 B區(qū)格板彎矩系數(shù)</p><p>　　Mxu=Mx1u+Mx2u</p><p>　　=(mx1+0.2my1)(g

28、+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2</p><p>　　=(0.0331+0.2×0.0109)×8.011×4.932+(0.620+0.2×0.0317)×</p><p>　　4.225×4.932=13.89kN.m/m</p><p>　　Myu=My1u+My2u<

29、;/p><p>　　=(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2</p><p>　　=(0.0109+0.2×0.0331)×8.011×4.932+(0.0317+0.2×0.0620)×</p><p>　　4.225×4.932=7.94kN.m/m</

30、p><p><b>　　3)支座彎矩。</b></p><p>　　a支座：Mxa=mx'(g+q/2)lx2=-0.0750×8.011×4.932=-14.60kN.m/m</p><p>　　c支座：Myc=my'(g+q/2)lx2=-0.0572×8.011×4.932=-11.14

31、kN.m/m</p><p><b>　　4)配筋計算。</b></p><p>　　近似取rs為0.95，fy=300N/mm2，h0x=80mm，h0y=70mm。</p><p>　　跨中正彎矩配筋計算：</p><p>　　Asx=Mxu/rsh0fy =13.89×106/(300×0.95

32、×80)=609mm2</p><p>　　Asy=Myu/rsh0fy =7.94×106/(300×0.95×70)=398mm2</p><p><b>　　支座截面配筋計算：</b></p><p>　　a支座：取較大彎矩值為-14.60kN.m/m。</p><p>　　

33、Asxa=Mxmaxa/rsh0fy =14.60×106/(300×0.95×80)=640mm2</p><p>　　c支座配筋見D區(qū)格板計算。</p><p><b>　　C區(qū)格板計算。</b></p><p><b>　　1) 計算跨度。</b></p><p>

34、;　　中間跨：lx=4.8m</p><p>　　邊跨：ly=6.6+0.25=6.73m</p><p>　　lx/ly=4.8/6.73=0.71</p><p><b>　　2）跨中彎矩。</b></p><p>　　C區(qū)格板是邊區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按三邊固定一邊簡支板計算；在q/2作用下按四邊簡支計算。

35、C區(qū)格板彎矩系數(shù)查《混凝土結構設計》附表2，結果如表2.5所示。</p><p>　　表2.5 C區(qū)格板彎矩系數(shù)</p><p>　　Mxu=Mx1u+Mx2u</p><p>　　=(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2</p><p>　　=(0.0346+0.2×0.0096

36、)×8.011×4.82+(0.0670+0.2×0.0300)×</p><p>　　4.225×4.82=13.85kN.m/m</p><p>　　Myu=My1u+My2u</p><p>　　=(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2</p>&

37、lt;p>　　=(0.0096+0.2×0.0346)×8.011×4.82+(0.0300+0.2×0.0670)×</p><p>　　4.225×4.82=7.27kN.m/m</p><p><b>　　3)支座彎矩。</b></p><p>　　d支座：Mxd=mx&#

38、39;(g+q/2)lx2=-0.0769×8.011×4.82=-14.20kN.m/m</p><p>　　b支座：Myb=my'(g+q/2)lx2=-0.0572×8.011×4.82=-10.56kN.m/m</p><p><b>　　4)配筋計算。</b></p><p>　　近似取

39、rs為0.95，fy=300N/mm2，h0x=80mm，h0y=70mm。</p><p>　　跨中正彎矩配筋計算：</p><p>　　Asx=Mxu/rsh0fy =13.85×106/(300×0.95×80)=607mm2</p><p>　　Asy=Myu/rsh0fy =7.27×106/(300×0.

40、95×70)=364mm2</p><p><b>　　支座截面配筋計算：</b></p><p>　　b支座：取較大彎矩值為-10.56kN.m/m。</p><p>　　Asxb=Mxmaxb/rsh0fy =10.56×106/(300×0.95×80)=463mm2</p><

41、p>　　d支座配筋見D區(qū)格板計算。</p><p><b>　　D區(qū)格板計算。</b></p><p><b>　　1) 計算跨度。</b></p><p>　　lx=4.93m（同B區(qū)格)</p><p>　　ly=6.73m（同C區(qū)格） </p><p>

42、;　　lx/ly=0.73 </p><p><b>　　2）跨中彎矩。</b></p><p>　　D區(qū)格板是角區(qū)格板，在 g+q/2作用下，按兩鄰邊固定兩鄰邊簡支板計算；在q/2作用下按四邊簡支計算。D區(qū)格板彎矩系數(shù)查《混凝土結構設計》附表2，結果如表2.6所示。</p><p>　　表2.6 D區(qū)格板彎矩系數(shù)</p>

43、<p>　　Mxu=Mx1u+Mx2u</p><p>　　=(mx1+0.2my1)(g+q/2)lx2+(mx2+0.2my2)(q/2)lx2</p><p>　　=(0.0404+0.2×0.0182)×8.011×4.932+(0.0649+0.2×0.0309)×</p><p>　　4.

44、225×4.932=15.87kN.m/m</p><p>　　Myu=My1u+My2u</p><p>　　=(my1+0.2mx1)(g+q/2)lx2+(my2+0.2mx2)(q/2)lx2</p><p>　　=(0.0182+0.2×0.0404)×8.011×4.932+(0.0309+0.2×0.

45、0649)×</p><p>　　4.225×4.932=9.62kN.m/m</p><p><b>　　3)支座彎矩。</b></p><p>　　d支座：Mxd=mx'(g+q/2)lx2=-0.0960×8.011×4.932=-18.69kN.m/m</p><p&g

46、t;　　c支座：Myc=my'(g+q/2)lx2=-0.0764×8.011×4.932=-14.88kN.m/m</p><p><b>　　4)配筋計算。</b></p><p>　　近似取rs為0.95，fy=300N/mm2，h0x=80mm，h0y=70mm。</p><p>　　跨中正彎矩配筋計算：&l

47、t;/p><p>　　Asx=Mxu/rsh0fy =15.87×106/(300×0.95×80)=696mm2</p><p>　　Asy=Myu/rsh0fy =9.62×106/(300×0.95×70)=482mm2</p><p><b>　　支座截面配筋計算：</b><

48、/p><p>　　d支座：取較大彎矩值為-18.69kN.m/m。</p><p>　　Asxd=Mxmaxd/rsh0fy =18.69×106/(300×0.95×80)=820mm2</p><p>　　c支座：取較大彎矩值為-14.88kN.m/m。</p><p>　　Asxc=Mxmaxc/rsh0fy

49、=14.88×106/(300×0.95×80)=653mm2</p><p>　　選配鋼筋?？缰薪孛媾浣钊绫?.7所示，支座截面配筋如表2.8所示。</p><p>　　表2.7 跨中截面配筋</p><p>　　表2.8 支座截面配筋</p><p>　　（四）按塑性理論設計板</p>&l

50、t;p>　　鋼筋混凝土為彈塑性體，因而按彈性理論計算結果不能反映結構的剛度隨荷載而改變的特點，與已考慮材料塑性性質(zhì)的截面計算理論也不協(xié)調(diào)。塑性鉸線法是最常用的塑性理論計算方法之一。塑性鉸線法，是在塑性鉸線位置確定的前提下。利用虛功原理簡歷外荷載與作用在塑性鉸線上的彎矩二者間的關系式，從而求出各塑性鉸線上的彎矩值，并依次對各截面進行配筋計算。</p><p><b>　　基本公式為</b>

51、;</p><p>　　2MX+2My+Mx'+Mx''+My'+My'' =1/12(g+q)lx2（3ly-lx）</p><p>　　令 n=ly/lx ，α=my /mx ，β= mx'/ my'=mx'' /mx= my' /my=my'' /my</p><

52、;p>　　考慮到節(jié)省鋼材和配筋方便，一般取β=1.5~2.5。為使在使用階段兩方向的截面應力較為接近，宜取α=（1/n)2。</p><p>　　采用通常配筋：MX=mxly ，Mx'=mx'ly ，Mx''=mx''ly</p><p>　　My=mylx ，My'=my'lx ，My''=my&#

53、39;'lx</p><p>　　代入基本公式，得 mx=(g+q)lx2(n-1/3)/[8(nβ+αβ+n+α）]。</p><p><b>　　A區(qū)格板彎矩計算。</b></p><p><b>　　計算跨度：</b></p><p>　　lx=lo-b=4.8-0.25=4.55m（

54、lo為軸線間距離，b為梁寬）</p><p>　　ly=6.6-0.25=6.35m</p><p>　　n= ly/lx=6.35/4.55=1.40</p><p>　　α=（1/n)2=0.51，β取為2.0，則</p><p>　　mx=(g+q)lx2(n-1/3)/[8(nβ+αβ+n+α）]</p><p&g

55、t;　　=12.236×4.552×（1.40-1/3）/[8×(1.40×2.0+0.51×2.0+1.40+0.51)]</p><p>　　=5.89kN·m/m</p><p>　　my=αmx=0.51×5.89=3.00kN·m/m</p><p>　　mx'=mx&

56、#39;'=βmx=-2.0×5.89=-11.78kN·m/m（負號表示支座彎矩）</p><p>　　my'=my''=βmy=-2.0×3.00=-6.00kN·m/m</p><p><b>　　B區(qū)格板彎矩計算。</b></p><p><b>　　計算

57、跨度：</b></p><p>　　lx=ln+h/2=4.8-0.25-0.25/2+0.1/2=4.48m</p><p>　　ly=6.6-0.25=6.35m</p><p>　　n= ly/lx=6.35/4.48=1.421</p><p>　　α=（1/n)2=0.50，β取為2.0，將A區(qū)格板算得的長邊支座彎矩mx

58、''=11.78kN·m/m作為B區(qū)格板的mx'的已知值，則</p><p>　　mx=[(g+q)lx2(n-1/3)/8-nmx'/2]/(αβ+n+α）</p><p>　　=[12.236×4.482×（1.42-1/3）/8-1.42×11.78/2]/</p><p>　　(0.50

59、×2.0+1.42+0.50) =6.38kN·m/m</p><p>　　my=αmx=0.50×5.89=2.95kN·m/m</p><p>　　mx'=-11.78kN·m/m（負號表示支座彎矩）</p><p>　　mx''=0kN·m/m</p><p

60、>　　my'=my''=βmy=-2.0×2.95=-5.9kN·m/m</p><p><b>　　C區(qū)格板彎矩計算。</b></p><p><b>　　計算跨度：</b></p><p>　　lx=4.8-0.25=4.55m</p><p>

61、　　ly=6.6-0.25-0.25/2+0.1/2=6.28m</p><p>　　n= ly/lx=6.28/4.55=1.38</p><p>　　α=（1/n)2=0.53，β取為2.0，將A區(qū)格板算得的長邊支座彎矩my''=6.00kN·m/m作為B區(qū)格板的my'的已知值，則</p><p>　　mx=[(g+q)lx2(

62、n-1/3)/8-my'/2]/(nβ+n+α）</p><p>　　=[12.236×4.552×（1.38-1/3）/8-6.00/2]/(1.38×2.0+1.38+0.53)</p><p>　　=6.45kN·m/m</p><p>　　my=αmx=0.53×6.45=3.42kN·m/

63、m</p><p>　　my'=-6.00kN·m/m（負號表示支座彎矩）</p><p>　　my''=0kN·m/m</p><p>　　mx'=mx''=βmx=-2.0×6.45=-12.90kN·m/m</p><p><b>　　D區(qū)

64、格板彎矩計算。</b></p><p><b>　　計算跨度：</b></p><p>　　lx=4.48m（同B區(qū)格板）</p><p>　　ly=6.28m（同C區(qū)格板）</p><p>　　n= ly/lx=6.28/4.48=1.1.37</p><p>　　α=（1/n)2=

65、0.53，β取為2.0，該區(qū)格板的支座配筋分別與B區(qū)格板和C區(qū)格板相同，故支座彎矩彎矩mx'，my'已知，則</p><p>　　mx=[(g+q)lx2(n-1/3)/8-my'/2-nmx'/2]/(n+α）</p><p>　　=[12.236×4.482×（1.37-1/3）/8-5.9/2-1.37×12.90/2]/

66、(1.37+0.53)</p><p>　　=10.55kN·m/m</p><p>　　my=αmx=0.53×10.55=5.59N·m/m</p><p>　　my'=-5.90kN·m/m（負號表示支座彎矩）</p><p>　　my''=0kN·m/m<

67、/p><p>　　mx''=0kN·m/m</p><p>　　mx'=-12.90kN·m/m</p><p><b>　　配筋計算。</b></p><p>　　由于是雙向配筋，兩個方向的截面的有效高度不同?？紤]到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在

68、長跨方向的外側。因此，跨中截面h0x=100-20=80mm(短跨方向)，h0y=100-30=70mm(長跨方向)；</p><p>　　支座截面h0=h0x=80mm。</p><p>　　對A區(qū)格板，考慮到該板四周與梁整澆在一起，整塊板內(nèi)存在穹頂作用，使板內(nèi)彎矩大大減小，故對其跨中彎矩設計值應乘以折減系數(shù)0.8。近似取rs為0.95。計算配筋截面面積的近似計算公式為As=M/rsh0

69、fy。</p><p>　　跨中正彎矩配筋計算：鋼筋選用HRB335，跨中截面配筋如表4.1所示。根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002)第10.1.4構造規(guī)定，受力鋼筋的間距不宜大于200mm。</p><p>　　跨中截面配筋如表4.1所示， 支座負彎矩配筋計算：鋼筋選用HRB335，截面配筋如表4.2所示</p><p>　　表4.1 跨中截面配

70、筋</p><p>　　表4.2 支座截面配筋</p><p>　　第三部分 設計施工圖紙</p><p><b>　　一、板的施工配筋圖</b></p><p>　　圖1 板的配筋圖</p><p>　　第四部分 參考資料</p><p>　　1. 《混凝土結構設

71、計規(guī)范》（GB-50010-2002）中國建筑工業(yè)出版社 </p><p>　　2. 《混凝土結構荷載規(guī)范》（GB-50009-2001）中國建筑工業(yè)出版社 </p><p>　　3.《混凝土結構設計》中國建筑工業(yè)出版社 梁興文、史慶軒編</p><p>　　4.《混凝土結構設計原理》中國建筑工業(yè)出版社 梁興文、史慶軒編</p><p>

72、　　5.《混凝土結構》武漢理工大學出版社 張保善編</p><p>　　6.《混凝土結構基本原理》中國建筑工業(yè)出版社 同濟大學編</p><p>　　7.《混凝土及砌體結構》中國建筑工業(yè)出版社 王振東編</p><p>　　8.《鋼筋混凝土原理》清華大學出版社 過鎮(zhèn)海編</p><p><b>　　第五部分 小結</b&

73、gt;</p><p>　　同通過本次課程設計使我認識到對于知識掌握、知識應用、辦事方法都需要加強。</p><p>　　首先，發(fā)現(xiàn)很多原來不理解的知識點在課程設計后，都得到了成分的理解，而且加強對雙向板肋梁樓蓋設計的理解掌握。比如，板按塑性法計算的公式以及按彈性理論計算梁的過程，都有了很好地理解。其次，通過課程設計后能更熟練的應用所學知識。在類似的運算中多次使用相同的原理，就像按彈性方法