某1500m3d肉類加工廢水處理工藝設(shè)計畢業(yè)論文

1、<p>　　設(shè)計題目： 某1500m3/d肉類加工廢水處理工藝設(shè)計</p><p>　　系 別：_________________________</p><p>　　班 級：_________________________</p><p>　　姓　 　名：_________________________</p&

2、gt;<p>　　指 導(dǎo) 教 師：_________________________</p><p><b>　　年 月 日</b></p><p>　　某1500m3/d肉類加工廢水處理工藝設(shè)計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本設(shè)計處理的是肉類加

3、工廢水。肉類加工廢水屬于高濃度有機廢水具有COD、BOD濃度高,可生化性好的特點。 </p><p>　　對于肉類加工廢水治理工藝主要為高效厭氧+好氧相結(jié)合的技術(shù)。肉類加工廢水經(jīng)厭氧+好氧二級生化處理后，出水水質(zhì)可以達到一級排放標(biāo)準(zhǔn)要求。</p><p>　　本設(shè)計采用UASB+SBR工藝處理肉類加工廢水。UASB處理效率高，適合于處理較易生化降解，COD和SS濃度均較高的廢水。

4、SBR也有非常高的處理效率，且工程投資和占地面積，均小于一般活性污泥法。</p><p>　　唐山學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書</p><p>　　環(huán)境與化學(xué)工程系 系 環(huán)境工程 專業(yè) 06環(huán)本1 班 姓名： 韓衛(wèi)東 </p><p>　　畢業(yè)設(shè)計（論文）時間： 2010 年 3 月 29 日 至 2010 年 6 月 26 日&l

5、t;/p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　引言1</b></p><p>　　肉類加工廢水概述2</p><p>　　1.1肉類加工廢水的來源和水質(zhì)水量特征2</p><p>　　1.1.1肉類加工廢水來源2</p><

6、p>　　1.1.2肉類加工廢水水量2</p><p>　　1.1.3肉類加工的水質(zhì)特征2</p><p>　　1.2.肉類加工廢水處理技術(shù)3</p><p>　　1.2.1物理及物化處理工藝3</p><p>　　1.2.2生物處理工藝3</p><p>　　設(shè)計任務(wù)及設(shè)計計算6</p>

7、<p>　　2.1 設(shè)計任務(wù)6</p><p>　　2.1.1 設(shè)計規(guī)模6</p><p>　　2.1.2 設(shè)計要求6</p><p>　　2.2 工藝流程6</p><p>　　2.3 主要構(gòu)筑物作用7</p><p>　　2.3.1 格柵7</p><p>　　2.3

8、.2 隔油池7</p><p>　　2.3.3 調(diào)節(jié)沉淀池7</p><p>　　2.3.4 UASB反應(yīng)器8</p><p>　　2.3.5 SBR反應(yīng)器8</p><p>　　2.3.6濃縮池8</p><p>　　2.4 設(shè)計計算9</p><p>　　2.4.1 格柵9&l

9、t;/p><p>　　2.4.2隔油池9</p><p>　　2.4.3調(diào)節(jié)沉淀池設(shè)計計算10</p><p>　　2.4.4 UASB反應(yīng)池12</p><p>　　2.4.5 SBR反應(yīng)池設(shè)計計算22</p><p>　　2.4.6鼓風(fēng)機房設(shè)計計算29</p><p>　　2.4.7污

10、泥濃縮池32</p><p>　　2.4.8污泥脫水系統(tǒng)設(shè)計34</p><p>　　2.5污水處理廠總體布置35</p><p>　　2.5.1平面布置35</p><p>　　2.5.2污水廠的高程布置36</p><p>　　2.5.3污水處理站高程水力計算38</p><p>

11、;　　2.5.4污水提升泵設(shè)計計算39</p><p><b>　　結(jié)論40</b></p><p><b>　　謝辭41</b></p><p><b>　　參考文獻42</b></p><p><b>　　附錄43</b></p>

12、<p><b>　　外文文獻44</b></p><p><b>　　引言</b></p><p>　　水資源是經(jīng)濟可持續(xù)發(fā)展的基本保證，污水的任意排放或處理不徹底的排放，都會給水資源環(huán)境帶來嚴重的污染問題。我國水體污染主要來自兩方面，一是工業(yè)發(fā)展超標(biāo)排放工業(yè)廢水，二是城市化中由于城市污水排放和集中處理設(shè)施嚴重缺乏，大量生活污水未

13、經(jīng)處理直接進入水體造成環(huán)境污染。盡管近二、三十年來，我國在水污染防治出臺了一系列水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)和法律法規(guī)，但水污染的發(fā)展趨勢仍未得到有效控制。2002年國家環(huán)?？偩止嫉臄?shù)字表明，地表水流經(jīng)城市的河段有機污染較重，城市居民日常生活排放的污水和很多工業(yè)廢水都含有大量的有機物質(zhì)，尤其工業(yè)廢水還含有有毒有害的人工合成有機物，如合成農(nóng)藥和染料等，使我國大多數(shù)城市河流都存在嚴重的有機污染，導(dǎo)致城市水源水質(zhì)下降和處理成本增加，嚴重威脅到城市居民的飲水安全

14、和人民群眾的身體健康，不僅加劇了水資源短缺的矛盾，也對我國正在實施的可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略帶來嚴重的負面影響，后果非常嚴重。所以處理好工業(yè)廢水是非常重要的。</p><p>　　肉類食品是人類生活所必須需，是滿足人類對蛋白質(zhì)、脂肪等營養(yǎng)物質(zhì)需求的主要來源之一。在我國，隨著人們生活水平的不斷提高，肉類及其食品年消耗量逐年增長，我國日屠宰生豬數(shù)在500～5000頭的較大型、大型肉類加工廠不下千座，而日屠宰生豬數(shù)在500頭以下

15、的中、小型肉類加工廠更是成千上萬。[1]</p><p>　　在屠宰和肉類加工的過程中，要耗用大量的水，同時又要排出含有血污、油脂、毛、肉屑、畜禽內(nèi)臟雜物、未消化的食料和糞便等污染物質(zhì)的廢水，而且此類廢水中還含有大量對人類健康造成危害的微生物。肉類加工廢水如不經(jīng)處理直接排放，會對水環(huán)境造成嚴重危害，對人畜健康造成危害。肉類加工廢水所含污染物質(zhì)大多屬于易生物降解的有機物，在它們排入水體后，會迅速的耗掉水中的溶解氧，

16、造成魚類和水生生物因缺氧而死亡；由于缺氧還會使水體轉(zhuǎn)變?yōu)閰捬鯛顟B(tài)，這樣會使水質(zhì)惡化、產(chǎn)生臭味、影響衛(wèi)生。同時，廢水中的致病微生物會大量繁殖，危害人類健康。在食品工業(yè)中，從排放水的數(shù)量和污染程度來看，肉類加工廢水幾乎居于首位。[2]因此，對屠宰肉類加工廢水進行處理，去除其污染對保護生態(tài)環(huán)境和人類健康是十分必要的。</p><p><b>　　肉類加工廢水概述</b></p>&l

17、t;p>　　1.1肉類加工廢水的來源和水質(zhì)水量特征</p><p>　　1.1.1肉類加工廢水來源</p><p>　　屠宰和肉類加工的生產(chǎn)過程大致為，牲畜在宰殺前要進行檢疫驗收，在屠宰時進入屠宰區(qū)，首先用機械、電力或者化學(xué)方法將牲畜致暈，然后懸掛后腳割斷靜脈宰殺放血。牛采用機械剝皮，而豬一般不去皮，豬體進入水溫為60℃的燙毛池煮后去毛。而后剖肚取出內(nèi)臟，將可食用部分和非可食用部分分

18、開，再沖洗胴體、分割、冷藏，以及加工成不同的肉類食品如新鮮肉或花色配制品和臘、腌、熏、罐頭肉等。</p><p>　　屠宰和肉類加工廠的廢水主要產(chǎn)生在屠宰工序和預(yù)備工序。廢水主要來自于圍欄沖洗、宰前淋洗和屠宰、放血、脫毛、解體、開腔劈片、清洗內(nèi)臟腸胃等工序，油脂提取、剔骨、切割以及副產(chǎn)品加工等工序也會排放一定的廢水。此外，在肉類加工廠還有來自冷凍機房的冷卻水，以及車間衛(wèi)生設(shè)備、洗衣房、辦公樓和場內(nèi)福利設(shè)施排出的污

19、水等</p><p>　　1.1.2肉類加工廢水水量</p><p>　　肉類加工廢水量與加工對象、數(shù)量、生產(chǎn)工藝、管理水平等因素有關(guān)。[3]肉類加工生產(chǎn)一般都有明顯的季節(jié)性變化，因此，肉類加工廠的廢水流量在一年內(nèi)有很大變化。由于各肉類生產(chǎn)廠都有其本身的生產(chǎn)特點，如每日一班生產(chǎn)、兩班生產(chǎn)或三班連續(xù)生產(chǎn)，因此，廢水流量在一天內(nèi)有較大的變化，遠非均勻流出。</p><p&g

20、t;　　1.1.3肉類加工的水質(zhì)特征</p><p>　　肉類加工廢水含有大量的血污、油脂、油塊、毛、肉屑、內(nèi)臟雜物、未消化的食料和糞便等污染物。外觀呈令人不快的血紅色，并具有令人不快的血紅色，并具有使人厭惡的腥臭味。此外，在肉類加工廢水中，還含有糞便大腸桿菌，糞便鏈球菌以及沙門氏菌等與人體健康有關(guān)的細菌，但一般不含有有毒物質(zhì)。</p><p>　　肉類加工廢水中所含污染物主要為呈溶解、膠

21、體和懸浮物等物理特性的有機物質(zhì)，其污染指標(biāo)主要有PH、BOD5、COD、SS等，此外還有總氮、有機氮、氨氮、硝態(tài)氮、總固體、總磷、硫酸根、硫化物和總堿度等。在微生物方面指標(biāo)為大腸桿菌。</p><p>　　與一般的工業(yè)廢水相同，肉類加工廢水的水質(zhì)受加工對象、生產(chǎn)工藝、用水量、工人勞動素質(zhì)和設(shè)備水平等方面的影響，在水質(zhì)方面的變動較大，不僅國內(nèi)、國外的數(shù)據(jù)有很大的差異，即使是國內(nèi)不同廠家的廢水水質(zhì)也有較大的不同。&l

22、t;/p><p>　　1.2.肉類加工廢水處理技術(shù)</p><p>　　1.2.1物理及物化處理工藝</p><p>　　由于肉類加工廢水中含有大量的非溶解性蛋白質(zhì)、脂肪、碳水化合物和其他雜物，同時肉類加工廢水的水質(zhì)和水量在24h內(nèi)變化較大，為了防止設(shè)備的堵塞以及回收有用的副產(chǎn)品，降低生物處理設(shè)施的負荷和穩(wěn)定生物處理工藝的處理效果，一些物理（如篩除、調(diào)節(jié)、撇出、沉淀、氣

23、浮等）和化學(xué)（如絮凝等）處理法也常常與生物處理工藝結(jié)合使用，作為生物處理工藝的前的預(yù)處理。在一些廢水排放標(biāo)準(zhǔn)高及廢水準(zhǔn)備回用等場合下，為了對生物處理工藝出水進行深度處理。也需要采用某些物理或化學(xué)處理法（如絮凝、過濾、微濾、吸附、反滲透、離子交換和電滲析等）。</p><p>　　1.2.2生物處理工藝</p><p>　　肉類加工廢水中污染物主要是易于生物降解的有機物，生物處理工藝最為有效

24、和經(jīng)濟，因此生物處理工藝是肉類加工廢水處理采用的最普遍的主體工藝。當(dāng)前，我國對肉類加工廢水處理采用的工藝基本上是厭氧與好氧相結(jié)合的生物處理技術(shù)。其中好氧生物處理工藝根據(jù)所利用的微生物的生長形式可分為活性污泥工藝和生物膜工藝。厭氧處理工藝按厭氧微生物的培養(yǎng)形式可分為懸浮生長系統(tǒng)和附著生長系統(tǒng)。前者包括厭氧接觸工藝、UASB和水力循環(huán)厭氧接觸池，后者包括厭氧濾池和厭氧流化床等。</p><p>　　現(xiàn)把目前肉類加工廢

25、水處理中相對比較成熟的生物處理工藝，經(jīng)行一些闡述和比較：[2]</p><p>　?。ㄒ唬?UASB+ 好氧接觸氧化工藝處理肉類加工廢水。[4]</p><p>　　此處理工藝中主要處理設(shè)備是上流式厭氧污泥床和好氧接觸氧化池，調(diào)節(jié)池既有調(diào)節(jié)水質(zhì)、水量的作用，還由于廢水在池中的停留時間較長而有沉淀和厭氧發(fā)酵作用。由于增加了厭氧處理單元，該工藝的處理效果非常好。上流式厭氧污泥床能耗低、運行穩(wěn)定

26、、出水水質(zhì)好，有效地降低了好氧生化單元的處理負荷和運行能耗(因為好氧處理單元的能耗直接和處理負荷成正比)。好氧處理(包括好氧生物接觸氧化池和斜板沉淀池)對廢水中SS和COD均有較高的去除率，這是因為廢水經(jīng)過厭氧處理后仍含有許多易生物降解的有機物。 該工藝處理效果好、操作簡單、穩(wěn)定性高。上流式厭氧污泥床和好氧接觸氧化池相串聯(lián)的肉類加工廢水處理工藝具有處理效率高、運行穩(wěn)定 、能耗低、容易調(diào)試和易于每年的重新啟動等特點。只要投加占厭氧池體積1

27、/3的厭氧污泥菌種，就能夠保證污泥菌種的平穩(wěn)增長，經(jīng)過3個月的調(diào)試UASB即可達到滿負荷運行。整個工藝對COD的去除率達96.6%，對懸浮物的去除率達97.3%～98%，該工藝非常適合在屠宰廢水處理中推廣應(yīng)用。</p><p>　　（二）、水解酸化+SBR 法處理肉類加工廢水。</p><p>　　其主要處理設(shè)備是水解酸化池和SBR反應(yīng)器。這種方法在處理肉類加工廢水時，在厭氧反應(yīng)中，放棄反

28、應(yīng)時間長、控制條件要求高的甲烷發(fā)酵階段，將反應(yīng)控制在酸化階段，這樣較之全過程的厭氧反應(yīng)具有以下優(yōu)點：（1）由于反應(yīng)控制在水解、酸化階段反應(yīng)迅速，故水解池體積?。唬?）不需要收集產(chǎn)生的沼氣，簡化了構(gòu)造，降低了造價，便于維護，易于放大；（3）對于污泥的降解功能完全和消化池一樣，產(chǎn)生的剩余污泥量少。同時，經(jīng)水解反應(yīng)后溶解性COD比例大幅度增加，有利于微生物對基質(zhì)的攝取，在微生物的代謝過程中減少了一個重要環(huán)節(jié)，這將加速有機物的降解，為后續(xù)生物處

29、理創(chuàng)造更為有利的條件。（4）水解酸化+SBR法處理高濃度肉類加工廢水效果比較理想，去除率均在94%以上，最高達99%以上。要想使此方法在處理肉類加工廢水達到理想的效果時運行環(huán)境要達到下列要求：（1）酸化—SBR法處理中高濃度肉類加工廢水，酸化至關(guān)重要，它具有兩個方面的作用，其一是對廢水的有機成分進行改性，提高廢水的可生化性；其二是對有機物中易降解的污染物有不可忽視的去除作用。酸化效果的好壞直接影響SBR反應(yīng)器的處理效果，有機物去除主要集

30、中在SBR反應(yīng)器中。（2）水</p><p>　　（三） UASB+SBR法處理屠宰廢水。</p><p>　　本處理工藝主要包括UASB反應(yīng)器和SBR反應(yīng)器。</p><p>　　UASB的主要優(yōu)點是：</p><p>　　1、UASB內(nèi)污泥濃度高，平均污泥濃度為20－40gVSS/1； </p><p>　　2、有

31、機負荷高，水力停留時間長，采用中溫發(fā)酵時，容積負荷一般為10kgCOD/m3·d左右； </p><p>　　3、無混合攪拌設(shè)備，靠發(fā)酵過程中產(chǎn)生的沼氣的上升運動，使污泥床上部的污泥處于懸浮狀態(tài)，對下部的污泥層也有一定程度的攪動； </p><p>　　4、污泥床不填載體，節(jié)省造價及避免因填料發(fā)生堵賽問題； </p><p>　　5、UASB內(nèi)設(shè)三相分離器

32、，通常不設(shè)沉淀池，被沉淀區(qū)分離出來的污泥重新回到污泥床反應(yīng)區(qū)內(nèi)，通?？梢圆辉O(shè)污泥回流設(shè)備。</p><p><b>　　SBR反應(yīng)器優(yōu)點</b></p><p>　　1、 理想的推流過程使生化反應(yīng)推動力增大，效率提高，池內(nèi)厭氧、好氧處于交替狀態(tài)，凈化效果好。 </p><p>　　2、 運行效果穩(wěn)定，污水在理想的靜止?fàn)顟B(tài)下沉淀，需要時間短、效率

33、高，出水水質(zhì)好。 </p><p>　　3、 耐沖擊負荷，池內(nèi)有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機污物的沖擊。 </p><p>　　4、 工藝過程中的各工序可根據(jù)水質(zhì)、水量進行調(diào)整，運行靈活。 </p><p>　　5、 處理設(shè)備少，構(gòu)造簡單，便于操作和維護管理。 </p><p>　　6、 反應(yīng)池內(nèi)存在DO、BOD5

34、濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。 </p><p>　　7、SBR法系統(tǒng)本身也適合于組合式構(gòu)造方法，利于廢水處理廠的擴建和改造。 </p><p>　　8、脫氮除磷，適當(dāng)控制運行方式，實現(xiàn)好氧、缺氧、厭氧狀態(tài)交替，具有良好的脫氮除磷效果。 </p><p>　　9、工藝流程簡單、造價低。主體設(shè)備只有一個序批式間歇反應(yīng)器，無二沉池、污泥回流系統(tǒng)，調(diào)節(jié)池、初沉池也可省略

35、，布置緊湊、占地面積省。</p><p>　　將UASB和SBR兩種處理單元進行組合，所形成的處理工藝突出了各自處理單元的優(yōu)點，使處理流程簡潔，節(jié)省了運行費用，而把UASB作為整個廢水達標(biāo)排放的一個預(yù)處理單元，在降低廢水濃度的同時，可回收所產(chǎn)沼氣作為能源利用。同時，由于大幅度減少了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度減少。采用該工藝既降低處

36、理成本，又能產(chǎn)生經(jīng)濟效益。并且UASB池正常運行后，每天產(chǎn)生大量的沼氣，將其回收作為熱風(fēng)爐的燃料，可供飼料烘干使用。UASB+SBR法處理工藝具有技術(shù)先進高效、處理工藝簡單實用、處理效果好、運行穩(wěn)定、操作管理方便、工程投資省。運行費用低等特點。此外,與水解酸化+SBR處理工藝相比具有運行費用低，污泥產(chǎn)量低，處理費用省等優(yōu)點</p><p><b>　　設(shè)計任務(wù)及設(shè)計計算</b></p&

37、gt;<p><b>　　2.1 設(shè)計任務(wù)</b></p><p>　　2.1.1 設(shè)計規(guī)模</p><p>　　某1500m3/d肉類加工廢水處理工藝設(shè)計</p><p>　　2.1.2 設(shè)計要求</p><p>　　設(shè)計出水水質(zhì)要求：《肉類加工工業(yè)水污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》GB13457-92 一級排放標(biāo)準(zhǔn)。&

38、lt;/p><p><b>　　表1 水質(zhì)參數(shù)</b></p><p>　　(1).根據(jù)肉類加工行業(yè)建設(shè)項目的工程特點，掌握主要生產(chǎn)工藝流程，主要污染源，污染物種類及排放方式和排放量；</p><p>　　(2).了解目前國內(nèi)外處理肉類加工費水的主要處理方法；</p><p>　　(3).查閱、熟悉肉類加工行業(yè)廢水處理及行業(yè)

39、排放的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及法律法規(guī)；</p><p>　　(4).根據(jù)原始數(shù)據(jù)進行工藝流程方案的選比，本著“技術(shù)上先進可行、經(jīng)濟上合理、社會和環(huán)境效益最佳”的原則，進行技術(shù)方案的比較；</p><p>　　(6).在教師指導(dǎo)下，獨立完成設(shè)計說明書的撰寫。詳細敘述所選工藝流程的合理性、按流程順序描述所選各處理構(gòu)筑物的尺寸、構(gòu)造、選用設(shè)備的型號、性能、臺數(shù)等；</p><p>&

40、lt;b>　　2.2 工藝流程</b></p><p>　　根據(jù)水質(zhì)分析，肉類加工廢水有機物及懸浮物含量高,水質(zhì)水量變化較大,可生化性較好。本設(shè)計對肉類加工廢水處理采用的工藝是厭氧與好氧相結(jié)合的生物處理技術(shù)。厭氧段采用UASB工藝，好氧段采用SBR工藝。該處理工藝具有簡單實用、處理效果好、處理負荷高、運行穩(wěn)定。操作管理方便、工程投資省。運行費用低等特點。工藝流程如下圖1.</p>

41、<p><b>　　圖1 工藝流程圖</b></p><p>　　2.3 主要構(gòu)筑物作用</p><p><b>　　2.3.1 格柵</b></p><p>　　格柵是由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成的框架設(shè)備，被安裝在污水渠道、泵房集水井的進口處或處理廠的端部，用以截留較大的懸浮物或漂浮物，減輕后續(xù)處理構(gòu)筑物的

42、處理負荷，保護后續(xù)處理設(shè)施。</p><p><b>　　2.3.2 隔油池</b></p><p>　　去除肉類加工廢水中的大量油脂，減少油脂造成的管道、水泵、和其他設(shè)備的堵塞問題。減少油脂含量過高對生物處理工藝造成的影響。</p><p>　　2.3.3 調(diào)節(jié)沉淀池</p><p>　　工業(yè)廢水的水量和水質(zhì)隨時間的變

43、化幅度較大，為了保證后續(xù)物理構(gòu)筑物或設(shè)備的正常運行，需要對廢水的水量和水質(zhì)進行調(diào)節(jié)。由于肉類加工廢水中懸浮物（SS）濃度較高，此調(diào)節(jié)池也兼具有沉淀池的作用。該池設(shè)計有沉淀池的污泥斗，有足夠的水力停留時間保證后續(xù)處理構(gòu)筑物能連續(xù)進行。</p><p>　　2.3.4 UASB反應(yīng)器 </p><p>　　又稱上流式厭氧污泥床反應(yīng)器由污泥反應(yīng)區(qū)、氣液固三相分離器（包括沉淀區(qū)）和氣室三部分組成。

44、在底部反應(yīng)區(qū)內(nèi)存留大量厭氧污泥，具有良好的沉淀性能和凝聚性能的污泥在下部形成污泥層。要處理的污水從厭氧污泥床底部流入與污泥層中污泥進行混合接觸，污泥中的微生物分解污水中的有機物，把它轉(zhuǎn)化為沼氣。沼氣以微小氣泡形式不斷放出，微小氣泡在上升過程中，不斷合并，逐漸形成較大的氣泡，在污泥床上部由于沼氣的攪動形成一個污泥濃度較稀薄的污泥和水一起上升進入三相分離器，沼氣碰到分離器下部的反射板時，折向反射板的四周，然后穿過水層進入氣室，集中在氣室沼氣

45、，用導(dǎo)管導(dǎo)出，固液混合液經(jīng)過反射進入三相分離器的沉淀區(qū)，污水中的污泥發(fā)生絮凝，顆粒逐漸增大，并在重力作用下沉降。沉淀至斜壁上的污泥沼著斜壁滑回厭氧反應(yīng)區(qū)內(nèi)，使反應(yīng)區(qū)內(nèi)積累大量的污泥，與污泥分離后的處理出水從沉淀區(qū)溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。</p><p>　　2.3.5 SBR反應(yīng)器</p><p>　　序批式活性污泥反應(yīng)器系統(tǒng)由多個反應(yīng)器組成，廢水連續(xù)按序列進入每個反應(yīng)器，它們運行

46、時的相對關(guān)系是有次序的，也是間歇的； 2〕在時間上也是按序排列、間歇進行的，一般一個運行周期包括進水－反應(yīng)－沉淀－排水－閑置五個連續(xù)的階段。 在一個運行周期中，各個階段的運行時間、反應(yīng)器內(nèi)混合液體積的變化以及運行狀態(tài)等都可以根據(jù)具體污水性質(zhì)、出水質(zhì)量與運行功能要求等靈活掌握。</p><p><b>　　2.3.6濃縮池</b></p><p>　　污泥濃縮可使污泥初

47、步減容，使其體積減為原來的幾分之一，從而為后續(xù)處理或處置帶來方便。濃縮池的目的在于降低污泥中占70%的空隙水，以便減容。本設(shè)計采用間歇式重力濃縮池。</p><p><b>　　2.4 設(shè)計計算</b></p><p><b>　　2.4.1 格柵</b></p><p>　　計劃選用SMF微濾機，該設(shè)備結(jié)構(gòu)簡單，適用于分

48、離液體中存在的微小懸浮物（主要是浮游植物、動物、無機和有機物殘渣等）其微濾采用的過濾材質(zhì)為不銹鋼絲網(wǎng)或化纖網(wǎng)，孔徑小、薄、阻力低，流速高且截污能力強等特點，是較好的水凈化和回用設(shè)備。該機可用于自來水廠的原水過濾、發(fā)電廠、化工廠、肉聯(lián)廠、造紙廠等各種工業(yè)用水過濾。循環(huán)冷卻水過濾和廢水凈化，污水處理等。</p><p>　　本設(shè)計處理水量1500m3/d肉類加工廢水</p><p>　　根據(jù)水

49、量選擇SMF50型微濾機兩臺，一備一用，其性能參數(shù)如下：</p><p>　　表2 SMF50型微濾機性能</p><p><b>　　2.4.2隔油池</b></p><p>　　本設(shè)計中按廢水的停留時間計算法計算。</p><p>　　(1)隔油池總?cè)莘eW：W=Qt；</p><p>　　式

50、中 Q — 隔油池設(shè)計流量</p><p>　　T — 廢水在隔油內(nèi)的設(shè)計池內(nèi)的設(shè)計停留時間，h；一般在1.5h～2h，取2h。</p><p>　　W=62.5×2.0=125m3,取130 m3。</p><p>　　(2)隔油池的過水?dāng)嗝鍭c： Ac=Q/3.6v</p><p>　　式中 v — 廢水在隔油池中的水平流速

51、，mm/s,取2mm/s。</p><p>　　Ac=62.5/（3.6×2）=8.68㎡。</p><p>　　(3)隔油池格間數(shù)n： n=Ac/b·h</p><p>　　式中 b — 隔油池每個格間的寬度，m；由于刮泥刮油機跨度規(guī)格的限制，一般為2.0、2.5、3.0、4.5、6.0，這里取4.5；</p><p

52、>　　h — 隔油池每個格間的有效水深，取1.5m。</p><p>　　n=8.68/（1.5×3） =1.92,取2格。</p><p>　　(4)隔油池的有效長度L</p><p>　　L=3.6v·t=3.6×2×2.0=14.4m</p><p>　　(5)隔油池建筑高度H</p&

53、gt;<p><b>　　H=h+h’</b></p><p>　　h’— 池水面以上的池壁超高，取0.5m。</p><p>　　H=1.5+0.5=2.0m</p><p>　　2.4.3調(diào)節(jié)沉淀池設(shè)計計算</p><p><b>　　㈠ 設(shè)計說明</b></p>

54、<p>　　根據(jù)生產(chǎn)廢水排放規(guī)律，后續(xù)處理構(gòu)筑物對水質(zhì)水量穩(wěn)定性的要求，調(diào)節(jié)池停留時間取6.0h。調(diào)節(jié)池采用半地下式，便于利用一次提升的水頭，并有一定的保溫作用，由于調(diào)節(jié)池內(nèi)不安裝工藝設(shè)備或管道，考慮土建結(jié)構(gòu)可靠性高時故障少，只設(shè)一個調(diào)節(jié)池。</p><p>　　工業(yè)廢水的水量和水質(zhì)隨時間的變化幅度較大，為了保證后續(xù)物理構(gòu)筑物或設(shè)備的正常運行，需要對廢水的水量和水質(zhì)進行調(diào)節(jié)。由于肉類加工廢水中懸浮物（S

55、S）濃度較高，此調(diào)節(jié)池也兼具有沉淀池的作用。該池設(shè)計有沉淀池的污泥斗，有足夠的水力停留時間保證后續(xù)處理構(gòu)筑物能連續(xù)進行。</p><p><b>　?、?設(shè)計計算</b></p><p><b>　　(1) 參數(shù)選取</b></p><p>　　水力停留時間 T=6h</p><p>　　設(shè)計流量

56、Q=1500m3/d=62.5m3/h=0.0174m3/s</p><p>　　考慮格柵的去除率 COD 10% .BOD5 10% .SS 20%</p><p>　　則 沉淀池進水COD指標(biāo)為1600 mg/L,去除率按照70%計算</p><p>　　則沉淀池出水COD指標(biāo)為480 mg/L。</p><p><b>　　（

57、2）池子尺寸</b></p><p>　　池有效容積 V=QT=62.5×6 m3 =375m3</p><p>　　取池總高H=4.5m，其中超高 0.5m，有效水深 h=4m，</p><p>　　則池面A=V/h=375/4=93.75m2。</p><p>　　池長取L=12m，池寬取B=8m，每個格子的長度為。

58、</p><p>　　設(shè)計一個池子兩個格子，兩個污泥斗。每個格子的尺寸為（L×B×H=6m×8m×4.5m）</p><p>　　池子的總尺寸為12m×8m×4.5m </p><p>　?。?）理論每日污泥量</p><p>　?。?）調(diào)節(jié)沉淀池設(shè)計計算圖，見圖2</p>

59、;<p>　　圖2 調(diào)節(jié)沉淀池設(shè)計計算圖</p><p><b>　?。?）污泥斗尺寸</b></p><p><b>　　① 污泥斗高度</b></p><p>　　取斗底尺寸為300 300， 泥斗傾角取500，則</p><p>　　污泥斗的高度(h2)為： </p>

60、<p>　?、?每個污泥斗的容積 </p><p>　　V總= 2V2=60.4 m3</p><p>　　V總>W, 故符合設(shè)計要求.</p><p><b>　　（6）進水布置</b></p><p>　　進水起端兩側(cè)設(shè)進水堰,堰長為池長的50%，進水堰斷面尺寸（）。</p><

61、;p>　　調(diào)節(jié)池最高水位設(shè)置3.5m，超高為0.50m，頂標(biāo)高為-1.7m。池低標(biāo)高-7.1m。調(diào)節(jié)池出水端設(shè)吸水段。</p><p>　　2.4.4 UASB反應(yīng)池</p><p><b>　?、?設(shè)計說明</b></p><p>　　UASB反應(yīng)器是有荷蘭瓦赫寧根農(nóng)業(yè)大學(xué)的G·Lettinga等人在20世紀70年代研制的。

62、80年代以后，我國開始研究UASB在工業(yè)廢水處理中的應(yīng)用，90年代該工藝在處理工程中被廣泛采用。</p><p>　　UASB一般包括進水配水區(qū)、反應(yīng)區(qū)、三相分離區(qū)、氣室等部分。UASB反應(yīng)器的工藝基本出發(fā)點如下：</p><p>　?、贋槲勰嘈跄峁┯欣奈锢?化學(xué)條件，厭氧污泥即可獲得并保持良好的沉淀性能；</p><p>　?、诹己玫奈勰啻渤？尚纬梢环N相當(dāng)穩(wěn)定

63、的生物相，能抵抗較強的沖擊。較大的絮體具有良好的沉降性能，從而提高設(shè)備內(nèi)的污泥濃度；</p><p>　?、弁ㄟ^在反應(yīng)器內(nèi)設(shè)置一個沉淀區(qū)，使污泥細顆粒在沉淀區(qū)的污泥層內(nèi)進一步絮凝和沉淀，然后回流入反應(yīng)器。</p><p>　　UASB處理有機工業(yè)廢水具有以下特點：</p><p>　?、傥勰啻参勰酀舛雀?，平均污泥濃度可達20～40gVSS/L；</p>

64、<p>　　②有機負荷高，中溫發(fā)酵時容積負荷可達8～12kgCOD/(m3·d)；</p><p>　?、鄯磻?yīng)器內(nèi)無混合攪拌設(shè)備，無填料，維護管理較簡單；</p><p>　?、芟到y(tǒng)較簡單，不需另設(shè)沉淀池和污泥回流設(shè)施。</p><p><b>　　㈡ 設(shè)計計算</b></p><p>　　本工程

65、所處理肉類加工廢水，屬高濃度有機廢水，生物降解性好，UASB反應(yīng)器作為處理工藝的主體，擬按下列參數(shù)設(shè)計。</p><p>　　設(shè)計流量 1500m3/d，即62.5m3/h；</p><p>　　進水濃度：CODCr=1620mg/L</p><p>　　容積負荷：Nv=12kgCOD/(m3·d)</p><p>　　產(chǎn)氣率：

66、 R=0.4 m3/COD</p><p>　　污泥產(chǎn)率：X=0.15kg（干泥）/kgCOD</p><p>　?、?UASB反應(yīng)器工藝構(gòu)造設(shè)計計算</p><p>　?。?）UASB總?cè)莘e計算</p><p>　　UASB總?cè)莘e： </p><p>　　式中 Q—設(shè)計處理流量，m3/d；</p>

67、;<p>　　Sr—污水進水中有機物濃度，kg/m3；</p><p>　　Nv—容積負荷，kgCOD/(m3·d)。</p><p>　　則 1822.5m3</p><p>　　選用4個池子，每個池子的體積為 Vi′=V/4=1822.5/4=455.6m3。</p><p>　　假定UASB體積有效系數(shù)9

68、0%，則每池的總?cè)莘e為Vi =455.6/90%=506.3m3</p><p>　　若選用直徑為φ9000mm的反應(yīng)器4個，則其水力負荷約為q==0.25m3/(m2·h)<0.7 m3/(m2·h)，基本符合要求。</p><p>　　若反應(yīng)器總高為 </p><p>　　H=7.5+0.5=8.0m</p><

69、p><b>　　則每個反應(yīng)器容積為</b></p><p>　　508.7m3>506.3 m3</p><p><b>　　有效反應(yīng)容積約為</b></p><p>　　Vi′=508.7 m3×90%=457.8 m3</p><p><b>　　（2）配水系統(tǒng)設(shè)

70、計</b></p><p>　　本系統(tǒng)設(shè)計為圓形布水器，每個UASB反應(yīng)器設(shè)36個布水點。</p><p><b>　　設(shè)計說明</b></p><p>　　為了保證四座UASB反應(yīng)器運行負荷的均勻，并減少污泥床內(nèi)出現(xiàn)溝流短路等不利因素，設(shè)計良好的配水系統(tǒng)是很必要的，特別是在常溫條件下運行或處理低濃度廢水時，因有機物濃度低，產(chǎn)氣量少

71、，氣體攪拌作用較差，此時對配水系統(tǒng)的設(shè)計要求高一些。</p><p>　　二次泵房出水，直接向四座UASB反應(yīng)器供水，布水形式為兩兩分中。各UASB反應(yīng)器進水管上設(shè)置調(diào)節(jié)閥和流量計，以均衡流量。在UASB反應(yīng)器內(nèi)部采用適應(yīng)圓池要求的環(huán)行布水器。</p><p>　　反應(yīng)器布水點數(shù)量設(shè)置與處理流量、進水濃度、容積負荷等因素有關(guān)。</p><p>　　每池子流量： m3

72、/h</p><p><b>　　圓環(huán)直徑計算：</b></p><p><b>　　每孔服務(wù)面積</b></p><p>　　m2 a在1-3m2之間，符合要求。</p><p>　　可設(shè)3個圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設(shè)6個孔口，中間設(shè)12個，最外圍設(shè)18個孔口。</p><p&

73、gt;<b>　　內(nèi)圈6個孔口設(shè)計</b></p><p>　　服務(wù)面積：S1=6×1.736=10.4m2</p><p>　　折合為服務(wù)圓的直徑為=3.64m</p><p>　　以此直徑作一虛圓，在該圓內(nèi)等分虛圓面積處設(shè)一實圓環(huán)，其上布8個孔口，則圓的直徑計算如下：，則=2.6m</p><p><

74、b>　　中間12個孔口設(shè)計</b></p><p>　　服務(wù)面積：S2=12×1.736=20.8m2</p><p>　　折合為服務(wù)圓直徑為=6.3</p><p>　　中間圓環(huán)的直徑如下：（6.32-d22）=</p><p>　　則 d2==5.19m</p><p><

75、;b>　　外圈18孔口設(shè)計</b></p><p>　　服務(wù)面積：S3=18×1.736=31.2m2</p><p>　　折合為服務(wù)圓直徑為=9.001m</p><p>　　則外圓環(huán)的直徑d3為計算如下：</p><p>　　則： =7.79m</p><p><b>　　布

76、水系統(tǒng)如圖</b></p><p>　　圖3布水系統(tǒng)設(shè)計計算圖</p><p>　?、?三相分離器設(shè)計</p><p>　　(1)設(shè)計說明 </p><p>　　UASB工藝如圖4。</p><p>　　反應(yīng)器內(nèi)最重要的部件是三相分離器，用來進行氣、液、固三相的分離（如圖），因此對UASB的工藝構(gòu)造設(shè)

77、計主要就是設(shè)計三相分離器，它的設(shè)計直接影響氣、液、固三相在反應(yīng)器內(nèi)的分離效果和反應(yīng)器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質(zhì)起十分重要的作用。</p><p>　　根據(jù)已有的研究和工程經(jīng)驗，三相分離器應(yīng)滿足以下幾點要求：</p><p>　　沉淀四壁傾斜應(yīng)在45°～60°之間，使污泥不致積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)；</p><p>　　沉淀

78、區(qū)的表面水力負荷應(yīng)在0.7m3/(m2·h)以下，進入沉淀區(qū)前，通過沉淀槽底縫隙的流速不大于2.0m/h；</p><p>　　分離器（兩個或多個）間的空隙表面積應(yīng)是反應(yīng)器截面積的15%～20%；</p><p>　　氣體收集高度當(dāng)反應(yīng)器為5～7m時，應(yīng)在1.5～2.0m之間；</p><p>　　為使氣體釋放及便于去除浮渣，應(yīng)保持足夠液氣接觸面積；<

79、;/p><p><b>　　在出水前應(yīng)設(shè)擋板；</b></p><p>　　分離氣體的擋板與分離器壁重疊20cm以上，以免出流氣泡進入沉淀區(qū)；</p><p>　　出氣管直徑應(yīng)足夠大，使氣室中氣體較易排出。</p><p>　　三相分離器設(shè)計包括沉淀區(qū)、回流縫、氣流分離器的設(shè)計。</p><p>&l

80、t;b>　　設(shè)計計算圖如下圖5</b></p><p>　　圖5 UASB設(shè)計計算圖</p><p><b>　　(2)沉淀區(qū)設(shè)計</b></p><p>　　三相分離器的沉淀區(qū)的設(shè)計同二次沉淀池的設(shè)計相似。主要是考慮沉淀區(qū)的面積和水深。面積可根據(jù)廢水量和表面負荷來決定。</p><p>　　由于沉淀

81、區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應(yīng)，產(chǎn)生少量氣體，這對固液分離不利。故設(shè)計時應(yīng)滿足以上要求。</p><p>　　如果以上條件均能滿足，則可達到良好的分離效果。</p><p>　　集氣罩斜壁傾角θ=50°，沉淀區(qū)面積：A= = =63.6m2</p><p>　　表面水力負荷 q=Q/A= =0.246m3/(m2·h)<0.

82、7 m3/(m2·h),符合要求。</p><p><b>　　(3)回流縫設(shè)計</b></p><p>　　取=0.5m, =0.5m, =2.6m。如圖5所示：</p><p>　　式中 ―下三角集氣罩底水平寬度，m；</p><p>　　θ―下三角集氣罩斜面的水平夾角；</p><p

83、>　　―下三角集氣罩的垂直高度，m。</p><p>　　=2.18m, </p><p>　　=D-2=9－2×2.18=4.64m</p><p>　　下三角集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速可用下式計算：</p><p><b>　　=Q/S1 </b></p><p

84、>　　式中 Q―反應(yīng)器中廢水流量，m3/h;</p><p>　　S1―下三角形集氣罩回流縫面積，m2。</p><p>　　=0.86 m/h<2m/h, 符合要求。</p><p>　　上下三角形集氣罩之間回流縫中流速（V2）可用下式計算：</p><p><b>　　V2=Q2/S2，</b><

85、;/p><p>　　S2為上三角形集氣罩回流縫之面積，</p><p>　　取回流縫寬（CD=EF）d=1.2m，上集氣罩下底寬CF=5.0m。</p><p>　　DH=CD×sin50°=1.2×sin50°=0.92m</p><p>　　DE=CF+2DH=5.0 +2×0.92=6.84

86、m</p><p>　　則 V2=Q1/S2==0.84m/h。</p><p>　　V2<V1<2m/h，符合要求。</p><p>　　確定上下三角形集氣罩相對位置及尺寸，由圖5知：</p><p>　　CH=CD×cos50°=1.2×cos50°=0.77m</p>

87、<p>　　AG=DG×tg50°=（DE－b2）×tg50°</p><p>　　=（6.84－4.64）×tg50°=1.3m</p><p>　　又 h4=CH+AG=0.77+1.3=2.07m</p><p><b>　　h3=1.5m</b></p&

88、gt;<p>　　由上述尺寸可計算出上集氣罩上底直徑為：</p><p>　　CF－2 h3tg40°=5.0－2×1.5×tg40°=2.48m</p><p>　　BC=CD/sin40°=1.2/sin40°=1.87m</p><p>　　DG= (DE－b2)=(6.84－4.64)

89、=1.1m</p><p>　　AD=DG/cos50=1.1/cos50°=1.77m</p><p>　　BD=DH/cos50=0.92/cos50=1.43m</p><p>　　AB=AD-BD=1.77-1.43=0.34m</p><p><b>　　(4)氣液分離設(shè)計</b></p>

90、<p>　　為獲得有效的氣液分離效果，UASB三相分離器回流縫寬度b與氣封的寬度b1必須有一定的重疊，其重疊的水平距離越大，則氣液分離效果越好，也越利于沉淀區(qū)的泥水分離及污泥斗回流。因而，重疊量的大小是決定三相分離器氣液分離效果的重要因素。</p><p>　　根據(jù)運行經(jīng)驗，其每側(cè)的重疊距離即一般控制在10—20cm，即重疊部分距離即 ，符合要求。</p><p>　　

91、㈤ 出水系統(tǒng)設(shè)計計算</p><p>　　每個UASB反應(yīng)器沿周邊設(shè)一條環(huán)行出水渠，渠內(nèi)側(cè)設(shè)溢流堰，出水渠保持水平，出水由一個出水口排出。</p><p>　?。?）出水渠設(shè)計計算</p><p>　　環(huán)行出水渠在運行穩(wěn)定，溢流堰出水均勻時，可假設(shè)為兩側(cè)支渠計算。</p><p>　　單個反應(yīng)器流量15.625m3/h=4.34L/s，側(cè)支

92、渠流量為2.17 L/s。</p><p>　　根據(jù)均勻流計算公式： </p><p>　　式中 q——渠中水流量，m3/s；</p><p>　　i——水力坡度，定為i=0.005；</p><p>　　K——流量模段，m3/s；</p><p><b>　　C——謝才系數(shù)；</b><

93、;/p><p>　　W——過水?dāng)嗝婷娣e，m2；</p><p>　　R——水力半徑，m；</p><p>　　n——粗糙度系數(shù)，鋼取n =0.012。</p><p><b>　　計算得：m3/s</b></p><p>　　假定渠寬 b=0.15m,則有</p><p>&l

94、t;b>　　W=0.20h</b></p><p><b>　　X=2h+0.20</b></p><p>　　R=W/X=0.15h/(2h+0.20) </p><p>　　式中 h——渠中水深，m；</p><p><b>　　X——渠濕周，m。</b><

95、;/p><p><b>　　代入 </b></p><p><b>　　即 </b></p><p><b>　　則有 </b></p><p>　　解方程得：h=0.032m，取為0.03m。</p><p>　　可見渠寬b=0.15m，水深

96、h=0.03m</p><p><b>　　則渠中水流流速約為</b></p><p><b>　?。?.40m/s</b></p><p>　　符合明渠均勻流要求。</p><p>　?。?）溢流堰設(shè)計計算</p><p>　　每個UASB反應(yīng)器處理水量4.34 L/s，溢

97、流負荷為1～2 L/(m·s)。</p><p>　　設(shè)計溢流負荷取=1.2 L/(m·s)，則堰上水面總長為</p><p>　　設(shè)計90°三角堰，堰高H=40mm，堰口寬B=80mm，堰上水頭h=20mm，則堰口水面寬b=40mm。</p><p>　　三角堰數(shù)量個，設(shè)計取n=100(個)。</p><p>

98、　　出水渠總長為 3.14(9-0.15×2)=27.32m</p><p><b>　　堰上水頭校核：</b></p><p><b>　　每個堰出流率：</b></p><p>　　按三角堰計算公式 </p><p><b>　　則堰上水頭： 符合</b>&l

99、t;/p><p>　?、?UASB排水管設(shè)計計算</p><p>　　單個UASB反應(yīng)器排水量4.34 L/s，選用DN125管道排水，v約為0.73 m/s,充滿度為0.5，設(shè)計坡度0.01。</p><p>　　四臺UASB反應(yīng)器排水量17.36 L/s，選用DN200管道排水，v約為0.85 m/s,充滿度(設(shè)計值)為0.55，設(shè)計坡度0.003。</p&

100、gt;<p>　　UASB反應(yīng)器溢流出水渠出水由短管排入DN125排水支管，再匯入設(shè)計UASB走道下的DN200排水總管。</p><p>　?、?排泥管的設(shè)計計算</p><p><b>　　（1）產(chǎn)泥量的計算</b></p><p><b>　　設(shè)計參數(shù)：</b></p><p>

101、;　　產(chǎn)泥系數(shù) r=0.15kg干泥/(kgCOD·d)</p><p>　　設(shè)計流量 Q=62.5m3/h</p><p>　　進水COD濃度 S0=1620mg/L</p><p>　　CODCr去除率 E=90.0%</p><p>　　則UASB反應(yīng)器總產(chǎn)泥量為</p><p><b&g

102、t;　　每池產(chǎn)泥</b></p><p>　　設(shè)污泥含水量為98%，因含水率P＞95%，取ρ=1000kg/m3，則污泥產(chǎn)量為</p><p><b>　　每池排泥量</b></p><p><b>　?。?）排泥系統(tǒng)設(shè)計</b></p><p>　　因處理站設(shè)置調(diào)節(jié)沉淀池，故進入UAS

103、B中砂的量較少，UASB產(chǎn)生的外排污泥主要是有機污泥，故UASB只設(shè)底部排泥管，排空時由污泥泵從排泥管強排。</p><p>　　UASB每天排泥一次，各池污泥同時排入集泥井，再由污泥泵抽入污泥濃縮池中。各池排泥管選鋼管，DN75，六池合用排泥管選用鋼管DN100，該管按每天一次排泥時間2.0h計，q為5.7 L/s，設(shè)計充滿度0.5，v為0.73m/s。</p><p>　?、?沼氣管

104、路系統(tǒng)設(shè)計計算</p><p><b>　?。?）產(chǎn)氣量計算</b></p><p><b>　　設(shè)計參數(shù)：</b></p><p>　　設(shè)計流量 Q=62.5m3/h</p><p>　　進水 COD =1620mg/L</p><p>　　COD去除率 E=90.

105、0%</p><p>　　產(chǎn)氣率 E=0.4 m3氣/kgCOD</p><p><b>　　則總產(chǎn)量為</b></p><p>　　每個USAB反應(yīng)器產(chǎn)氣量</p><p>　?。?）沼氣集氣系統(tǒng)布置</p><p>　　由于有機負荷較高，產(chǎn)氣量大，反應(yīng)器設(shè)置一個水封罐，水封罐出來的沼氣分別進

106、入氣水分離器，氣水分離器設(shè)置一套兩級。從分離器出來去沼氣貯柜。集氣室沼氣管最小直徑為DN150，而且盡量設(shè)置不短于300mm的立管出氣，若采用橫管出氣，其長短不宜小于150mm，每個集氣罩設(shè)置獨立出氣管至水封罐。</p><p>　　該沼氣容重為r=1.2kg/m3，換算為計算容重r′=0.6 kg/m3的出氣量分別為</p><p>　　沼氣收集管道壓力一般較低，約為200～300mmH

107、2O，其管道內(nèi)氣體壓力損失可按下式計算</p><p>　　式中 L—管道長度，m；</p><p>　　G—氣體容重為0.6 kg/m3時的流量，m3/h；</p><p>　　r—氣體容重，kg/m3；</p><p><b>　　K—摩擦系數(shù)；</b></p><p><b>　

108、　D—管徑，cm。</b></p><p>　　計算公式中K2d5查《給水排水設(shè)計手冊》得K2d5=35000。</p><p>　　對大集氣罩出氣管，DN200，G12.98 m3/h，L15m，v1.27 m/s，</p><p>　　則計算出 hi=0.043 mmH2O，</p><p>　　局部損失為 hj=22%&

109、#215;hi=0.010mmH2O，</p><p><b>　　總壓力損失為</b></p><p>　　可見沼氣管道壓力損失均很小。因此，對于沼氣貯柜之前的低壓沼氣管道，可以認為管路壓力損失為0，這種水封罐的水封取與集氣槽里面的壓力減去沼氣柜的壓力的值即可，這樣計算偏于安全。</p><p>　?。?）沼氣柜容積確定 </p&

110、gt;<p>　　由上訴計算可知該處理站日產(chǎn)沼氣為：36.45×24=874.8 m3，則該沼氣柜容積按平均時產(chǎn)氣量的3h體積來確定，即36.45×3=109.35m3。</p><p>　　㈨ UASB的其他設(shè)計</p><p><b>　?。?）取樣管設(shè)計 </b></p><p>　　為掌握UASB的運

111、行情況，在每個UASB上設(shè)置取樣管。在距反應(yīng)器底1.1～1.2m位置，污泥床內(nèi)分別設(shè)置取樣管4根，各管相距1.0m左右，取樣管選用DN50鋼管，取樣口設(shè)于距地平1.0m處，配球閥取樣。</p><p>　?。?）UASB的排空 由UASB反應(yīng)池底排泥臨時接上排泥泵強制排空。</p><p><b>　?。?）檢修：</b></p><p>　　

112、a.入孔 為便于檢修，各UASB反應(yīng)器在距地平1.0m處設(shè)Ф800mm入孔一個。</p><p>　　b.通風(fēng) 為防止部分容重過大的沼氣在UASB反應(yīng)器內(nèi)聚集，影響檢修和發(fā)生危險，檢修時可向UASB反應(yīng)器中通入壓縮空氣，因此在UASB反應(yīng)器一側(cè)預(yù)埋壓縮空氣管（由鼓風(fēng)機房引來）。</p><p>　　c.采光 為保證檢修的采光，除采用臨時燈光處，還可以移走UASB反應(yīng)器的活動頂蓋，或不設(shè)UA

113、SB頂蓋。</p><p>　?。?）給排水 在UASB反應(yīng)器布置區(qū)設(shè)置一根DN32供水管供補水、沖洗及排空中使用。</p><p>　?。?）通行 在距UASB反應(yīng)器頂面之下1.1m處設(shè)置鋼架、鋼板行走臺，并連接上臺鋼梯。</p><p>　　2.4.5 SBR反應(yīng)池設(shè)計計算</p><p><b>　　㈠ 設(shè)計說明</b

114、></p><p>　　根據(jù)工藝流程論證，SBR法具有比其他好氧處理法處理效果好、占地面積小、投資省的特點，因而選用SBR法。</p><p>　　由于SBR法處理對象為經(jīng)過厭氧處理后的肉類加工廢水，其可生化性亦不如原污水，但BOD5/CODCr仍為0.88。而且該廢水中不含特別難降解的污染物和有害物質(zhì)，SBR運行周期中反應(yīng)時間，根據(jù)類似工程經(jīng)驗確定為4～5h，且運行周期中不設(shè)閑置階

115、段。</p><p>　　SBR運行每一周期時間為8.0h，其中進水2.0h，反應(yīng)（曝氣）4.0～5.0h，沉淀1.0h，排水0.5h～1.0h。</p><p>　　SBR處理污泥負荷設(shè)為N3=0.20kgBOD5/(kgVSS·d)</p><p>　?、?SBR反應(yīng)池容積計算</p><p>　　根據(jù)運行周期時間安排和自動控

116、制特點，SBR反應(yīng)池設(shè)置2個。</p><p><b>　　（1）污泥量計算 </b></p><p>　　SBR反應(yīng)池所需污泥量為</p><p><b>　　=1.225t</b></p><p>　　設(shè)計沉淀后污泥體積指數(shù)SVI=150ml/g</p><p><

117、b>　　則污泥體積為 </b></p><p>　　Vs=1.2SVI·MLSS=1.2×150×10-3×1225=220.5m3</p><p>　　（2）SBR反應(yīng)容積</p><p>　　SBR反應(yīng)池容積用下式計算：</p><p>　　V=Vsi+VF+Vb <

118、;/p><p>　　式中 Vsi——代謝反應(yīng)所需污泥容積，m3；</p><p>　　VF——反應(yīng)池換水容積，m3；</p><p>　　Vb——保護容積，m3；</p><p>　　VF為SBR反應(yīng)池的進水容積，即</p><p>　　VF =（1500/24）×2.0=125m3</p>&

119、lt;p>　　Vs =220.5m3</p><p><b>　　單池污泥容量為</b></p><p>　　Vsi = Vs /2=220.5/2=110.3 m3</p><p>　　則 V=125+110.3+ Vb =235.3+ Vb</p><p>　?。?）SBR反應(yīng)池構(gòu)造尺寸</p>

120、<p>　　SBR反應(yīng)池為滿足運行靈活及設(shè)備安裝需要，設(shè)計為長方形，一端為進水區(qū)，另一端為出水區(qū)。</p><p>　　SBR反應(yīng)池單池平面（凈）尺寸為（10×7）m2，水深為4.0m，池深為4.5m。</p><p>　　單池容積為V=10×7×4=280 m3</p><p>　　則保護容積為Vb=280-235.3=

121、44.7 m3</p><p>　　兩池總?cè)莘eV=2V=2×280=540 m3</p><p>　　SBR反應(yīng)池尺寸（外形）（14.9×10.6×4.5）m3</p><p>　?、?SBR反應(yīng)池運行時間與水位控制</p><p>　　SBR反應(yīng)池總水深為4.0 m。按平均流量考慮，則進水前水深為2.2 m，進

122、水結(jié)束后4.0m。排水時水深為4.0m，排水結(jié)束后2.2m。</p><p>　　5.0m水深中，換水水深為2.0m，存泥水深為1.8m，保護水深0.8m。保護水深的設(shè)置是為避免排水時對沉淀及排泥的影響。</p><p>　　進水開始與結(jié)束由水位控制，曝氣開始由水位和時間控制，曝氣結(jié)束由時間控制，沉淀開始與結(jié)束由時間控制，排水開始由時間控制，排水結(jié)束由水位控制。</p>&l

123、t;p><b>　?、?排水系統(tǒng)設(shè)計</b></p><p>　　SBR反應(yīng)池的排水系統(tǒng)主要靠潷水器排水，潷水器是SBR工藝中的關(guān)鍵設(shè)備，本設(shè)計采用國內(nèi)最新研制的旋轉(zhuǎn)潷水器，克服了過去此設(shè)備依靠進口的困難，降低了成本。每次潷水階段開始時，潷水器以先設(shè)定的速度由原始位置降到水面，然后隨水面緩慢下降，下降過程為下降10s，靜止?jié)?0s，再下降10s，靜止?jié)?0s……，如此循環(huán)運行，直