礦井提升機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說(shuō)明書

1、<p><b>　　目錄 </b></p><p><b>　　1 摘 要1</b></p><p><b>　　1 緒論3</b></p><p>　　2 提升機(jī)的發(fā)展及主要結(jié)構(gòu)5</p><p><b>　　2.1 概述5</b>

2、;</p><p>　　2.2 單繩纏繞式提升機(jī)的主要結(jié)構(gòu)與工作原理6</p><p>　　2.2.1 主軸裝置6</p><p>　　2.2.2 盤形制動(dòng)器裝置6</p><p>　　2.2.3 減速器7</p><p>　　2.2.4 聯(lián)軸器7</p><p>　　3 單繩纏繞式提

3、升機(jī)的設(shè)計(jì)計(jì)算9</p><p>　　3.1 設(shè)計(jì)依據(jù)9</p><p>　　3.2 設(shè)計(jì)過(guò)程9</p><p>　　3.2.1 箕斗的選定9</p><p>　　3.2.2 提升鋼絲繩的選擇13</p><p>　　3.2.3 提升機(jī)卷筒的選擇14</p><p>　　3.2.4

4、天輪的選擇15</p><p>　　3.2.5 提升機(jī)與井筒的相對(duì)位置15</p><p>　　3.2.6 預(yù)選提升電動(dòng)機(jī)19</p><p>　　3.2.7 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比并分配傳動(dòng)比19</p><p>　　3.2.8 主軸輸入功率及軸徑的確定20</p><p>　　3.2.9 根據(jù)軸徑確定主軸

5、部分的安裝軸承21</p><p>　　3.2.10 減速器的設(shè)計(jì)21</p><p>　　3.2.11 聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)26</p><p>　　3.2.12 提升機(jī)各部分鍵的選擇27</p><p>　　3.2.13 制動(dòng)器的設(shè)計(jì)29</p><p>　　4 提升設(shè)備的運(yùn)動(dòng)學(xué)及動(dòng)力學(xué)計(jì)算31</p&g

6、t;<p>　　4.1 提升系統(tǒng)變位質(zhì)量的計(jì)算31</p><p>　　4.2 提升加速度的確定32</p><p>　　4.3 提升減速度的確定33</p><p>　　4.4 六階段速度圖參數(shù)的計(jì)算34</p><p>　　4.5 提升設(shè)備的動(dòng)力學(xué)計(jì)算36</p><p>　　4.6 提升電

7、動(dòng)機(jī)容量的計(jì)算38</p><p>　　4.7 提升設(shè)備的電耗及效率的計(jì)算40</p><p>　　5 產(chǎn)品空轉(zhuǎn)運(yùn)行42</p><p><b>　　6 結(jié)束語(yǔ)43</b></p><p><b>　　7 參考文獻(xiàn)44</b></p><p><b>　　

8、8致謝45</b></p><p><b>　　1 摘 要</b></p><p>　　目前，單繩纏繞式提升機(jī)調(diào)繩、換繩、換容器的維護(hù)檢修工作大多使用懸掛夾、木繩夾、輔助絞車等輔助設(shè)備配合使用的方法。此方法停產(chǎn)時(shí)間長(zhǎng)、工作量大、危險(xiǎn)、效率低，影響礦井的生產(chǎn)，所以很有必要改進(jìn)方法，提高效率。本文設(shè)計(jì)了一套單繩纏繞式提升機(jī)裝置。該裝置主要是由主軸裝置、聯(lián)軸

9、器、減速器、制動(dòng)器等主要部件組成，此次設(shè)計(jì)的提升機(jī)主軸裝置、減速器與制動(dòng)系統(tǒng)是配套專用產(chǎn)品，電動(dòng)機(jī)的選擇可以靈活運(yùn)用。這樣可以提升機(jī)的應(yīng)用、維護(hù)、保養(yǎng)、檢測(cè)等方面系統(tǒng)進(jìn)行，有效提高提升機(jī)的工作效率。此次設(shè)計(jì)的單繩纏繞式提升機(jī)的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、受力均勻、運(yùn)行平穩(wěn)、摩擦阻力小、成本低、效率高、易于維護(hù)等特點(diǎn)，具有很強(qiáng)的適應(yīng)性。本設(shè)計(jì)主要的選型計(jì)算包括提升容器選擇設(shè)計(jì)、提升鋼絲繩選擇設(shè)計(jì)、提升機(jī)天輪選擇設(shè)計(jì)、提升相對(duì)位置計(jì)算、提升運(yùn)動(dòng)學(xué)及動(dòng)力

10、學(xué)計(jì)算、電動(dòng)機(jī)容量計(jì)算等。</p><p>　　關(guān)鍵詞：纏繞式礦井提升機(jī)， 減速器， 電動(dòng)機(jī)，聯(lián)軸器 </p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Currently, the coil type induction-motor-driven hoist adjustable rope, change, chan

11、ge thecontainer maintenace work suspension clamp, mostly use rope clamps, auxiliary winch used asauxiliary equipment. This method is long and large amounts of production, low efficiency anddangerous effects, mine product

12、ion, so it is necessary to improve methods, improve efficiency.This paper designs a set of wire coil type induction-motor-driven hoist devices. This device ismainly composed of spindle unit, coupli</p><p>　　

13、Keywords: Winding machine reducer electric motor coupler </p><p><b>　　1 緒論</b></p><p>　　我國(guó)是世界第一產(chǎn)煤大國(guó)，煤炭是我國(guó)最主要的一次能源。在未來(lái)相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)期內(nèi)，我國(guó)以煤為主的能源供應(yīng)和消費(fèi)格局難以改變，隨著煤炭增長(zhǎng)方式的轉(zhuǎn)變、煤炭用途的擴(kuò)展，煤炭的戰(zhàn)略地位

14、更加重要。黨中央國(guó)務(wù)院已經(jīng)明確提出了“要大力調(diào)整和優(yōu)化能源結(jié)構(gòu)，堅(jiān)持以煤炭為主體，以電力為中心，油氣和新能源全面發(fā)展”的戰(zhàn)略，進(jìn)一步明確了煤炭在我國(guó)能源結(jié)構(gòu)中的主體地位。</p><p>　　目前我國(guó)煤炭主要是以井下方式開采，需要通過(guò)提升設(shè)備提升到地面以實(shí)現(xiàn)其使用價(jià)值和經(jīng)濟(jì)、社會(huì)效益。提升作為重要的一個(gè)環(huán)節(jié)，在一定程度上制約著煤炭生產(chǎn)能力。提升設(shè)備的合理結(jié)構(gòu)及設(shè)計(jì)，安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行和科學(xué)管理維護(hù)，直接關(guān)系到礦井生產(chǎn)能

15、力及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)?，F(xiàn)代采礦業(yè)的發(fā)展對(duì)提升設(shè)備在機(jī)械結(jié)構(gòu)、工藝、設(shè)計(jì)理論和方法及安全檢測(cè)等方面都有明確的要求。礦井提升設(shè)備的功能特點(diǎn)及生產(chǎn)的基本環(huán)節(jié)，提升設(shè)備的合理結(jié)構(gòu)及設(shè)計(jì)、安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行和科學(xué)管理維護(hù)直接關(guān)系到礦井生產(chǎn)能力及經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。國(guó)家將在“十一五”期間對(duì)有發(fā)展?jié)摿Φ男∶旱V進(jìn)行改造提升以滿足我國(guó)目前能源供應(yīng)緊張的局面，更好的為全面建設(shè)社會(huì)主義小康社會(huì)提供“動(dòng)力”支持。</p><p>　　目前我國(guó)中小型煤礦

16、作為我國(guó)煤炭生產(chǎn)的重要部分其提升設(shè)備同大型煤礦及世界先進(jìn)水平相比，仍有很大差距，主要表現(xiàn)在：</p><p>　?。?）提升設(shè)備的自動(dòng)化水平較低，提升設(shè)備自動(dòng)控制化控制較國(guó)內(nèi)與國(guó)外大型和先進(jìn)煤礦提升系統(tǒng)落后；</p><p>　?。?）提升設(shè)備的配套產(chǎn)品（鋼絲繩、大型電機(jī)、減速器等）的質(zhì)量安全性能尚不能滿足要求，在一定程度上制約了提升設(shè)備的總體水平；</p><p>

17、;　　（3）礦井提升的監(jiān)、檢手段落后、制動(dòng)系統(tǒng)的可靠性明顯不足，有待進(jìn)一步提高。</p><p>　　近幾年煤炭開采與提升技術(shù)的發(fā)展速度很快，對(duì)提升機(jī)的要求必然隨著先進(jìn)技術(shù)的進(jìn)步而不斷發(fā)展,其發(fā)展趨勢(shì)是:</p><p>　?。?）向適用型發(fā)展。</p><p>　?。?）向高耐久性,高可靠性方向發(fā)展。</p><p>　?。?）向智能化自動(dòng)

18、化方向發(fā)展。提升系統(tǒng)采用 PLC 控制監(jiān)測(cè)系統(tǒng)等，并可根據(jù)要求調(diào)節(jié)，信號(hào)用聲、光、影像來(lái)傳送。</p><p>　?。?）向標(biāo)準(zhǔn)化、規(guī)范化方向發(fā)展。提升機(jī)零部件普遍標(biāo)準(zhǔn)化,規(guī)范化,保證設(shè)計(jì)、加工質(zhì)量和水平。</p><p>　?。?）向高適應(yīng)性發(fā)展。適應(yīng)不同工作環(huán)境。</p><p>　　因此，研究制造自己的高效提升機(jī)是為經(jīng)濟(jì)發(fā)展和社會(huì)進(jìn)步的長(zhǎng)遠(yuǎn)考慮。本文首先綜合比

19、較了各種類型提升機(jī)的特點(diǎn)，根據(jù)經(jīng)濟(jì)效益和最大程度利用原則的實(shí)際情況選用了單繩纏繞式提升機(jī)的設(shè)計(jì)。然后，對(duì)單繩纏繞式提升機(jī)進(jìn)行了總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)并對(duì)其可靠性和可行性進(jìn)行了分析。對(duì)提升機(jī)的主軸裝置、聯(lián)軸器、減速器、制動(dòng)器等主要部件進(jìn)行了技術(shù)分析和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，完成了單繩纏繞式提升機(jī)的整體設(shè)計(jì)。此次設(shè)計(jì)的提升機(jī)主軸裝置、減速器與制動(dòng)系統(tǒng)是配套專用產(chǎn)品，電動(dòng)機(jī)的選擇可以靈活運(yùn)用。這樣可以提升機(jī)的應(yīng)用 、維護(hù)、保養(yǎng)、檢測(cè)等方面系統(tǒng)進(jìn)行，有效提高提升機(jī)的工

20、作效率。此次設(shè)計(jì)的單繩纏繞式提升機(jī)的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、受力均勻、運(yùn)行平穩(wěn)、摩擦阻力小、成本低、效率高、易于維護(hù)等特點(diǎn)，具有很強(qiáng)的適應(yīng)性。</p><p>　　2 提升機(jī)的發(fā)展及主要結(jié)構(gòu)</p><p><b>　　2.1 概述</b></p><p>　　提升機(jī)在煤礦提升中的類型很多，有纏繞式提升機(jī)和摩擦式提升機(jī)兩大類。而</p>

21、<p>　　纏繞式提升機(jī)又分為單繩、多繩和絞輪式。目前世界各國(guó)廣泛采用單繩纏繞式圓柱</p><p>　　形卷筒提升機(jī)和多繩摩擦提升機(jī)。</p><p>　　纏繞式提升機(jī)與摩擦式提升機(jī)特點(diǎn)分別是：</p><p>　　（1）纏繞式 纏繞式提升機(jī)利用鋼絲繩在卷筒上纏繞和放出，實(shí)現(xiàn)提升容器的</p><p>　　提升和下放。鋼絲繩一端

22、固定在提升機(jī)的卷筒上，另一端繞過(guò)井架天輪與提升容器</p><p>　　相連接，當(dāng)卷筒由電機(jī)拖動(dòng)以不同方向轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，鋼絲繩在卷筒上纏繞或放出，以帶</p><p><b>　　動(dòng)提升容器。</b></p><p>　　單繩纏繞式適用于淺井及中等深度礦井，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。而當(dāng)深井及大終端</p><p>　　載荷時(shí)候鋼絲繩直徑和卷

23、筒容繩面積要求很大，這也使提升機(jī)體積龐大，給制造和</p><p>　　使用帶來(lái)很大不方便，限制了單繩纏繞式提升機(jī)在深井條件下的使用。</p><p>　?、?多繩纏繞式 多繩纏繞式提升機(jī)不用尾繩，減少了主繩與容器連接處的應(yīng)</p><p>　　力波動(dòng)值，可以克服深井提升時(shí)尾繩帶來(lái)的問(wèn)題。而多繩纏繞式提升機(jī)的缺點(diǎn)很明</p><p>　　顯

24、，體積較大，功耗大，一般只用于提升高度超過(guò) 1400m 的深井及大載荷條件。</p><p>　?。?）摩擦式 隨著礦井開采深度和產(chǎn)量的增加，摩擦式提升機(jī)優(yōu)點(diǎn)就顯現(xiàn)出來(lái) ，它的摩擦輪寬度很小，不存在隨提升高度的增加而增大的問(wèn)題，同時(shí)它的主軸跨度較小，主軸的長(zhǎng)度和直徑均有所降低，從而使電動(dòng)機(jī)容量和能耗都相應(yīng)減小。但是摩擦式提升機(jī)主軸結(jié)構(gòu)較纏繞式提升機(jī)復(fù)雜，總體能量消耗過(guò)大且很少用于小型煤礦，對(duì)中小型煤礦來(lái)說(shuō)不能物

25、盡所用，造成浪費(fèi)。同時(shí)摩擦式提升機(jī)的摩擦安全性能并不完全可靠。單繩摩擦式提升機(jī)解決了卷筒寬度過(guò)大的問(wèn)題，但不能解決卷筒直徑和鋼絲繩直徑過(guò)大的問(wèn)題。而多繩摩擦式提升機(jī)摩擦輪采用全焊接結(jié)構(gòu)，不便于拆卸和維護(hù)。</p><p>　　從以上情況來(lái)看，單繩纏繞式提升機(jī)的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,事故少,受力均勻,運(yùn)行</p><p>　　平穩(wěn),摩擦阻力小,可靠性高和能耗相比之下很小，且完全能實(shí)現(xiàn)工作情況及工作

26、條</p><p>　　件的要求,在中小煤礦提升中有不可比擬的優(yōu)點(diǎn)。缺點(diǎn)對(duì)鋼絲繩直徑和卷筒容繩面積</p><p>　　要求很大，這會(huì)導(dǎo)致提升機(jī)體積龐大，給制造、運(yùn)輸和使用以及硬件設(shè)備的建設(shè)帶</p><p>　　來(lái)一些問(wèn)題。但考慮到本次設(shè)計(jì)的應(yīng)用范圍，以及礦井生產(chǎn)的實(shí)際情況，單繩纏繞</p><p>　　式提升機(jī)是最合適可行的方案。<

27、/p><p>　　目前，礦井提升機(jī)最容易出現(xiàn)問(wèn)題的部分主要是主軸和制動(dòng)系統(tǒng)不穩(wěn)定等缺點(diǎn)。</p><p>　　主軸裝置是提升機(jī)的重要部件,它們的性能好壞直接關(guān)系到提升機(jī)的生產(chǎn)效率以及</p><p>　　安全性和可靠性。主軸容易出現(xiàn)的故障包括卷筒開裂、主軸疲勞損害、連接螺栓孔</p><p>　　出現(xiàn)裂紋。制動(dòng)系統(tǒng)容易出現(xiàn)的問(wèn)題是制動(dòng)不迅速，沒(méi)有

28、適當(dāng)緩沖。針對(duì)以上缺點(diǎn)，</p><p>　　在設(shè)計(jì)過(guò)程中，選用加厚卷筒，在卷筒轂上鑄加強(qiáng)筋來(lái)提高卷筒部分的抗破壞能力，</p><p>　　防止卷筒開裂。為了防止主軸過(guò)早疲勞損傷，選用強(qiáng)度較高的 40Cr 鋼，同時(shí)將左卷筒轂與主軸端采用過(guò)盈配合來(lái)提高主軸強(qiáng)度，將右卷筒轂與主軸采用壓入式鍵連接，便于主軸部分的拆裝、維護(hù)和清理。筒殼在與支輪聯(lián)接螺栓孔處產(chǎn)生裂紋,其原因是筒殼與支輪圓周配合處存

29、在局部較大縫隙,在長(zhǎng)期載荷作用下產(chǎn)生疲勞開裂,處理方法除將開裂進(jìn)行重焊外,在圓周縫隙處緊塞鋼制墊片,消除已存在的縫隙。為了解決制動(dòng)系統(tǒng)存在，采用制動(dòng)性能較好的液壓盤式制動(dòng)器，很大程度上提高了制動(dòng)系統(tǒng)的穩(wěn)定性和可靠性。</p><p>　　2.2 單繩纏繞式提升機(jī)的主要結(jié)構(gòu)與工作原理</p><p>　　2.2.1 主軸裝置</p><p>　　本產(chǎn)品采用主軸裝置為雙

30、卷筒形式，主要由主軸、卷筒、輪轂等部件組成。其</p><p><b>　　特點(diǎn)如下：</b></p><p>　?。?）主軸與左輪轂的連接采用過(guò)盈配合結(jié)構(gòu)，提高了主軸的強(qiáng)度。</p><p>　?。?）主軸與左右輪轂的連接采用鍵連接過(guò)渡配合，便于卷筒拆卸、維修。</p><p>　?。?）采用焊接式卷筒，提高了卷筒的強(qiáng)

31、度。</p><p>　?。?）制動(dòng)盤與卷筒的連接采用裝配式結(jié)構(gòu)，制動(dòng)盤已經(jīng)進(jìn)行了精加工，因此減</p><p>　　少了用戶在安裝時(shí)加工制動(dòng)盤工作量，并便于運(yùn)輸和裝拆，減少了制動(dòng)盤的變形從</p><p>　　而延長(zhǎng)了制動(dòng)盤的使用壽命。</p><p>　?。?）主軸軸承采用滾動(dòng)軸承結(jié)構(gòu)，軸承選用圓錐滾子軸承，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安裝維</p&

32、gt;<p>　　護(hù)方便，并提高設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)效率，降低了電耗。</p><p>　?。?）鋼絲繩出繩方法：雙卷筒提升機(jī)一般在卷筒上邊出繩。</p><p>　　2.2.2 盤形制動(dòng)器裝置</p><p>　　盤形制動(dòng)器是礦井提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)的重要部件，作為工作制動(dòng)和安全制動(dòng)，因</p><p>　　此該部件不僅要求結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕而

33、且要求安全可靠，動(dòng)作靈敏。盤行制動(dòng)器用液壓站是結(jié)合國(guó)內(nèi)最先進(jìn)的液壓站：</p><p>　?。?）液壓閥采用 25MPa 以上壓力等級(jí)的高壓液壓閥，確保液壓站的運(yùn)行可靠性 ；</p><p>　?。?）調(diào)壓閥采用電磁式比例溢流閥加比例放大器調(diào)節(jié)系統(tǒng)壓力，使系統(tǒng)壓力調(diào)</p><p>　　節(jié)穩(wěn)定性更強(qiáng)，控制精度更高，調(diào)節(jié)更方便；</p><p>

34、;　?。?）液壓站的設(shè)計(jì)及出廠試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)完全滿足最新 JB/T3277-2004《礦井提升機(jī)</p><p>　　和礦用提升絞車液壓站》標(biāo)準(zhǔn)；</p><p>　?。?）主要技術(shù)參數(shù)：① 額定工作油壓：6.3MPa；② 油泵最大流量：9L/min</p><p>　?、?油箱容積：500L；④ 正常工作油溫：15到60攝氏度；⑤ 液壓油牌號(hào)：夏季 N64 抗磨液壓油；

35、冬季 N32 抗磨液壓油；⑥ 油泵驅(qū)動(dòng)電機(jī)：Y90L-4-B5；⑦ 液壓站油液清潔度：NAS1638-11 級(jí)。</p><p>　　其工作原理是液壓控制彈簧力制動(dòng)，當(dāng)油壓增大，作用力施加于彈簧，從而作</p><p>　　用于制動(dòng)盤對(duì)卷筒制動(dòng)。松開液壓閥，油壓降低，彈簧作用撤回，制動(dòng)消除。</p><p><b>　　2.2.3 減速器</b>

36、;</p><p>　　該產(chǎn)品為與提升機(jī)配套使用，為專用產(chǎn)品，是二級(jí)齒輪減速器，結(jié)構(gòu)有兩級(jí)齒</p><p>　　輪、機(jī)體、機(jī)蓋組成。齒輪潤(rùn)滑是由單獨(dú)的潤(rùn)滑油站進(jìn)行稀油強(qiáng)制潤(rùn)滑，潤(rùn)滑油采</p><p>　　用 GB5903-1995 中規(guī)定的，L-CKC100（冬季）或 L-CKC150（夏季）工業(yè)齒輪油，供應(yīng)困難時(shí)可用 90 號(hào)機(jī)械油代替。根據(jù)各軸的直徑選用滾動(dòng)

37、軸承與滾針軸承，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安裝維護(hù)方便，提高了設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)效率。</p><p>　　減速器在制造出廠前已經(jīng)跑合，安裝好的減速器必須經(jīng)過(guò)逐級(jí)加負(fù)荷試車。不</p><p>　　準(zhǔn)不經(jīng)過(guò)試車投入全負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)，負(fù)荷試車有十分重要的意義，它不僅在一定程度上</p><p>　　糾正制造和安裝誤差，提高接觸精度，而且也是齒面金屬材料鍛煉體質(zhì)的過(guò)程，這</p>&l

38、t;p>　　對(duì)于抗疲勞十分有利，試運(yùn)轉(zhuǎn)可與機(jī)器的負(fù)荷試車一起進(jìn)行。</p><p>　　減速器在使用過(guò)程中應(yīng)防止齒面的破壞，齒面破壞的形式主要有兩種：一種是</p><p>　　點(diǎn)蝕破壞，點(diǎn)蝕破壞又分為疲勞點(diǎn)蝕和早期點(diǎn)蝕。另一種是磨損破壞，齒面擦傷及</p><p>　　斷齒，這種現(xiàn)象較少。早期點(diǎn)蝕主要原因是由于齒面接觸不良及超負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)引起的</p>

39、;<p>　　齒面接觸應(yīng)力增大，所以在負(fù)荷試車的時(shí)候不應(yīng)該進(jìn)行超負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)，待齒面接觸情</p><p>　　況達(dá)到規(guī)定要求時(shí)，再滿負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)。對(duì)于后期點(diǎn)蝕（疲勞點(diǎn)蝕）主要由幾個(gè)原因造</p><p>　　成的，接觸精度不好；大小齒輪表面硬度差偏小，配合性能及抗疲勞性能差；潤(rùn)滑</p><p>　　油太稀等，因此應(yīng)針對(duì)以上情況采用對(duì)應(yīng)措施，如采用黏度較大的

40、潤(rùn)滑油為宜。</p><p><b>　　2.2.4 聯(lián)軸器</b></p><p>　　本系列產(chǎn)品采用兩種結(jié)構(gòu)相同的聯(lián)軸器，設(shè)計(jì)原則是在滿足使用要求的前提下，</p><p>　　以結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于維護(hù)檢查、更換為目標(biāo)。此聯(lián)軸器采用柱銷聯(lián)軸器和整體式外套</p><p>　　結(jié)構(gòu)，因此可以減少機(jī)器啟動(dòng)和停車前的慣性沖擊，

41、并且確保兩軸連接的可靠性，</p><p>　　主要結(jié)構(gòu)是有擋板、聯(lián)接螺釘、兩個(gè)半聯(lián)軸器和柱銷組成。兩個(gè)聯(lián)軸器中，由于主</p><p>　　軸部分載荷較大，容易受沖擊，故采用比電機(jī)聯(lián)軸器較少的擋板螺釘。</p><p>　　3 單繩纏繞式提升機(jī)的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　3.1 設(shè)計(jì)依據(jù)【1】</p><p>　

42、　礦井提升設(shè)備的設(shè)計(jì)制造是否合理，直接影響礦井的基建投資、生產(chǎn)能力和噸煤生產(chǎn)成本等多項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。在設(shè)計(jì)開始前，主要應(yīng)考慮以下因素。</p><p>　?。?）生產(chǎn)能力 對(duì)于年產(chǎn)量小于 30 萬(wàn)噸的小型礦井，首先采用一套提升設(shè)備完成提升煤以及其它輔助作業(yè)，若提升能力不足，再考慮加大提升設(shè)備的數(shù)量和其他提升方式。</p><p>　　（2）同時(shí)提升的水平數(shù)</p><

43、p>　　（3）最終開采深度 它直接關(guān)系提升設(shè)備的設(shè)計(jì)，重要是對(duì)電動(dòng)機(jī)的選擇有很大的影響。</p><p>　?。?）提升機(jī)形式 一般中小礦井多采用單繩纏繞式提升機(jī)，而大型礦井則采用多繩摩擦式提升機(jī)。</p><p>　　在確定了提升方式之后，除考慮以上因素外，還應(yīng)按國(guó)家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策，考慮技術(shù)發(fā)展趨勢(shì)，按經(jīng)濟(jì)合理性及技術(shù)先進(jìn)性兩方面進(jìn)行綜合分析和比較，從而最終確定設(shè)計(jì)的具體內(nèi)容。

44、</p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計(jì)針對(duì)礦井年礦生產(chǎn)量為 120 萬(wàn)噸，進(jìn)行提升設(shè)備的設(shè)計(jì)，以達(dá)到</p><p>　　正常工作為目標(biāo)，已知數(shù)據(jù)如下：</p><p>　　（1）礦井年生產(chǎn)量 120 萬(wàn)噸；</p><p>　?。?）提升機(jī)工作制度為年工作日 300 天，每天工作 14 小時(shí)；</p><p>　　（3）

45、單水平提升，井筒深度 H1=320m；</p><p>　　（4）箕斗卸載高度為 Hx=20m；</p><p>　?。?）箕斗裝載深度為 Hz=20m；</p><p>　?。?）松散煤的密度為 0.9t/m3；</p><p>　　（7）采用雙筒單繩纏繞式提升；</p><p>　?。?）兩套箕斗提升設(shè)備；<

46、/p><p><b>　　3.2 設(shè)計(jì)過(guò)程</b></p><p>　　3.2.1 箕斗的選定【1】</p><p>　　箕斗是單一用途的提升容器，僅用于提升煤炭或礦石。其結(jié)構(gòu)和工作示意圖如圖 3-1所示。我國(guó)煤礦廣泛采用固定斗箱底部卸載式箕斗，其優(yōu)點(diǎn)是閘門結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、嚴(yán)密，閘門向上關(guān)閉沖擊小，當(dāng)煤倉(cāng)已滿，煤為卸載完畢時(shí)，箕斗產(chǎn)生斷繩的可能性很小?；?/p>

47、斗閘門開啟主要借助煤的壓力，因而卸載時(shí)傳遞到卸載曲軌上的力較小，改善了井架受力狀態(tài)該閘門的缺點(diǎn)是：如果閉鎖裝置一旦失靈，閘門可能由于震動(dòng)、沖擊而在井筒中自行開啟 ，不但會(huì)把煤卸載在井筒里，還會(huì)撞壞井筒設(shè)備，因此必須認(rèn)真檢查閉鎖。</p><p>　　箕斗設(shè)計(jì)和選用主要應(yīng)考慮其結(jié)構(gòu)堅(jiān)固，有足夠的剛度，裝卸載快，閘門工可靠。</p><p>　　圖3-1 單繩纏繞式提升機(jī)箕斗提升系統(tǒng)</

48、p><p>　　1-提升機(jī)；2-天輪；3-井架；4-箕斗；5-卸載曲軌；6-煤倉(cāng)；7-鋼絲繩；8-翻籠</p><p>　　9-煤倉(cāng)；10-給煤機(jī)；11-裝載設(shè)備</p><p>　　根據(jù)以上選擇原則，進(jìn)行箕斗基本參數(shù)的計(jì)算：</p><p><b>　?。?）提升高度H：</b></p><p>　

49、　H=Hz+Hs+Hx=20+320+20=360m (3.1)</p><p>　　（2）經(jīng)濟(jì)提升速度Vm:</p><p>　　Vm=0.6 =0.6 =11.38m/s (3.2)</p><p>　　式中: H——為提升高度（m）；</p><p>　　Hs——為礦井深度；</

50、p><p>　　Hx——卸載高度，箕斗提升可取15-25m；罐籠提升可取為20m；</p><p>　　HZ——裝載高度，箕斗提升可取18-25m；罐籠提升可取為20m；</p><p>　?。?) 一次提升循環(huán)估算時(shí)間 Tx:</p><p>　　初估加速度 ;將式(3.1)代入式(3.3)求得 Tx： (3.3)&

51、lt;/p><p>　　式中: a1——提升加、減速度(開始可假定加、減速度相等)，對(duì)罐籠可暫取為 0.7～0.75m/s2；對(duì)箕斗可暫取為 0.8m/s2；</p><p>　　t’——容器爬行階段附加時(shí)間，對(duì)罐籠可暫取為 5s；對(duì)箕斗可暫取為 10s；</p><p>　　θ ——容器裝卸載休止時(shí)間，可暫取為 10s</p><p>　?。?/p>

52、4）按式(3.4)估算一次提升質(zhì)量 （3.4） </p><p>　　式中: An ——礦井年產(chǎn)量（噸/年 ）；</p><p>　　af——提升能力富裕系數(shù)，對(duì)第一水平要求 ≥1.2；</p><p>　　c ——提升工作不均衡系數(shù)；提升不均勻系數(shù)，有井底煤倉(cāng)時(shí)，c=1.1～1.15，無(wú)井底煤

53、倉(cāng)時(shí)，c=1.2，當(dāng)?shù)V井有兩套提升設(shè)備時(shí)，c=1.15，只有一套提升設(shè)備時(shí)，c=1.25；</p><p>　　t——日工作小時(shí)數(shù)，取 14 小時(shí)；</p><p>　　br——年工作日，取 300 天；</p><p>　　根據(jù)計(jì)算所得 ，從表 3-1 立井單繩箕斗規(guī)格表中選取一次提升質(zhì)量與之相近的標(biāo)準(zhǔn)箕斗；寫出所選箕斗的型號(hào)，容器質(zhì)量（kg）, 有效容積(m3)

54、及兩箕斗在井筒中的中心矩S（m）等參數(shù)?？紤]到將來(lái)可能加大礦井生產(chǎn)能力，故選用箕斗名義裝載量為 8 t的箕斗，其主要技術(shù)規(guī)格如下：</p><p>　　自重：Qz=5.5 t；</p><p>　　全高：9250mm；</p><p>　　有效容積：8.8m3;</p><p>　　最大終端載荷 14.5t；</p><p

55、><b>　　實(shí)際載重量 Q： </b></p><p>　　Q= ρ×v =0.9×8.8=7.92 t （3.5） </p><p>　　式中: V——箕斗的有效容積，m3；</p><p>　　ρ——貨載散集密度，對(duì)于煤ρ=0.8t/m3～1.0t/m3；</p>

56、<p>　　表 3—1 立井單繩箕斗規(guī)格表</p><p>　　3.2.2 提升鋼絲繩的選擇</p><p>　　提升鋼絲繩是提升系統(tǒng)的重要組成部分。它直接關(guān)系到礦井的正常生產(chǎn)和人員的安全，還影響提升機(jī)的設(shè)計(jì)，又是提升系統(tǒng)中經(jīng)常更換的易耗品。因此無(wú)論從安全生產(chǎn)還是經(jīng)濟(jì)運(yùn)行上考慮都要給予足夠的重視。</p><p>　　在礦井提升系統(tǒng)中，應(yīng)該根據(jù)不同的用途

57、，選用合適的鋼絲繩，揚(yáng)長(zhǎng)避短，充分發(fā)揮他們的效能，為此必須對(duì)其結(jié)構(gòu)、性能及選擇計(jì)算做詳細(xì)的了解</p><p>　　在選用鋼絲繩時(shí)還應(yīng)考慮以下因素：?jiǎn)卫K纏繞式提升機(jī)為防止纏繞時(shí)繩松捻，鋼絲繩的捻向應(yīng)與繩在卷筒上纏繞時(shí)的螺旋線方向一致，目前單繩纏繞多為右旋，所以多選用右同向捻繩。為加強(qiáng)工作性能，增強(qiáng)可靠性最好選用金屬繩芯鋼絲繩。</p><p>　　鋼絲繩在工作時(shí)候受到多種應(yīng)力作用，如靜應(yīng)力

58、、動(dòng)應(yīng)力、彎曲應(yīng)力、接觸應(yīng)力、擠壓應(yīng)力等。這些原因?qū)е落摻z繩疲勞破壞，而磨損與銹蝕也會(huì)降低鋼絲繩性能，縮短鋼絲繩使用壽命。綜合考慮這些影響并精確的選擇、計(jì)算鋼絲繩是個(gè)復(fù)雜的問(wèn)題。盡管國(guó)內(nèi)外對(duì)礦井提升鋼絲繩進(jìn)行了大量的研究，但鋼絲繩強(qiáng)度計(jì)算理論尚未達(dá)到工程應(yīng)用的程度。所以對(duì)礦井鋼絲繩的選擇計(jì)算仍按靜載荷進(jìn)行近似計(jì)算，同時(shí)考慮一定的安全系數(shù)。且規(guī)定單繩纏繞式提升機(jī)裝置的安全系數(shù)為專為升降人員的不得小于 9；升降人員和物料用的——升降人員時(shí)不

59、得小于 9，提升物料時(shí)不得小于 7.5；專用升降物料的不得小于 6.5。</p><p>　　依據(jù)以上選擇原則，對(duì)提升機(jī)的鋼絲繩進(jìn)行計(jì)算和選用：</p><p>　?。?）鋼絲繩最大懸垂長(zhǎng)度 Hc，按式(3.6)計(jì)算：</p><p>　　預(yù)估井架高度 Hj=30m：</p><p>　　Hc=Hj+Hs+Hz=30+320+20=370m

60、 （3.6）</p><p>　　Hc——鋼絲繩最大懸垂長(zhǎng)度，m；</p><p>　　Hj——井架高度，m；此值在計(jì)算鋼絲繩時(shí)尚不能精確確定，可采用下列數(shù)值：罐籠提升 Hj=15～25m；箕斗提升 Hj =30～35m；</p><p>　　Hs——礦井深度，m；</p><p>　　Hz——由井底車場(chǎng)水平到容器裝載

61、的距離（m），罐籠提升 Hz =0m；箕斗提升 Hz =18～25m；</p><p>　　（2）估算鋼絲繩每米重量 P，由式(3.5) 、(3.6)并按式(3.7)計(jì)算：</p><p>　　取鋼絲繩抗拉強(qiáng)度 σ B =17000 kg／cm2，安全系數(shù) ma=6.5; (3.7)</p><p>　　式中: Q——一次提升貨載的重量，千克；</

62、p><p>　　Qz——容器的自身重量，千克；</p><p>　　ma——安全系數(shù)《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，主井箕斗提升，ma 大于等于 6.5，取 ma=6.5；</p><p>　　P——鋼絲繩每米重量，千克/米；</p><p>　　故選用普通圓形股 6 × 19 型鋼絲繩，其技術(shù)特征為：</p><p>　

63、　鋼絲繩直徑 d=40mm；</p><p>　　鋼絲直徑 δ =2.6mm；</p><p>　　鋼絲繩全部鋼絲斷裂力總和 Qq=102500 Kg；</p><p>　　每米重 P=5.717 Kg／m；</p><p>　　鋼絲鋼絲繩極限抗拉強(qiáng)度為 </p><p>　?。?）鋼絲繩安全系數(shù)校核，由式(3.6)

64、 、(3.7)并按式(3.8)計(jì)算：</p><p><b>　　(3.8)</b></p><p>　　式中： Qq ——所選鋼絲繩全部鋼絲破斷拉力總和，N；</p><p>　　Q+QZ+pHc——貨載、容器、鋼絲繩重量總和；</p><p>　　ma—— 安全系數(shù)《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，主井箕斗提升， ma 大于等于

65、 6.5， ma 取 6.5；由于實(shí)際安全系數(shù)大于 6.5,故所選鋼絲繩滿足安全要求，合格可用。</p><p>　　提升鋼絲繩除合理選用外，還應(yīng)正確使用，精心維護(hù)，定期試驗(yàn)，保證鋼絲繩處于良好的工作狀態(tài)，延長(zhǎng)其使用壽命，保證提升工作的安全。</p><p>　　3.2.3 提升機(jī)卷筒的選擇</p><p>　　卷筒是礦井提升機(jī)的主要承載部件，卷筒外一般設(shè)有木襯，并

66、在木襯上車出繩槽，目的是減少鋼絲繩與卷筒直接接觸而造成磨損，并使鋼繩排列整齊。通過(guò)試驗(yàn)證明，木襯能夠提高卷筒的承載能力。</p><p>　　（1）提升機(jī)卷筒直徑 D：</p><p><b>　　D ≥ 80d</b></p><p>　　≥ 80×40 ≥ 3200 mm （3.9）</p&g

67、t;<p><b>　　D ≥ 1200δ</b></p><p>　　≥ 1200×2.6</p><p>　　≥ 3120 mm （3.10）</p><p>　　選用卷筒直徑 D =3500mm。</p><p>　?。?）提升機(jī)卷筒寬

68、度 B： </p><p><b>　?。?.11）</b></p><p>　　式中: d——鋼絲繩直徑，mm；</p><p>　　ε——鋼絲繩繩圈之間的間距，一般取 2～3mm；</p><p>　　由于所需滾筒寬度小于標(biāo)準(zhǔn)提升機(jī)的寬度 1.7 米。所以提升時(shí)，滾筒寬度滿足要求。考慮誤差等實(shí)際情況，取 B=165

69、5mm。故卷筒選用單繩纏繞，卷筒直徑 D=3500mm,寬度 B=1655mm。</p><p>　　為了保證提升機(jī)有足夠的強(qiáng)度，還必須驗(yàn)算所選提升機(jī)最大靜張力 Fjmax（它關(guān)系到滾筒與主軸的強(qiáng)度）及最大靜張力差 Fc（它關(guān)系到主軸的強(qiáng)度）應(yīng)滿足下式：</p><p>　?。?)下面進(jìn)行提升機(jī)強(qiáng)度驗(yàn)算。</p><p>　　Q + Q z + pH ≤ F j m

70、ax</p><p>　　8000+5500+5.717×360=15558.12 kg ≤ 17000 kg (3.12)</p><p>　　Q + pH ≤ Fc</p><p>　　8000+5.717×360=10058.12 kg ≤ 11500 kg (3.13)</p><p

71、>　　式中: Fjmax——所選提升機(jī)最大靜張力；</p><p>　　Fc ——所選提升機(jī)最大靜張力差；</p><p><b>　　強(qiáng)度校驗(yàn)合格。 </b></p><p>　　3.2.4 天輪的選擇 </p><p>　　根據(jù)《定型成套裝備》中規(guī)定以及所計(jì)算的鋼絲繩直徑可以選用名義直徑為 3500 毫米,繩槽

72、直徑為 23.5 毫米的天輪。 </p><p>　　3.2.5 提升機(jī)與井筒的相對(duì)位置 </p><p>　?。?）井架高度 Hj</p><p>　　H j = H X + H r + H g + 0.75 Rt</p><p>　　=20 +9.25+4+0.75×3.5/2</p><p>　　=34

73、.56 m (3.14)</p><p>　　式中：Hx——卸載高度，即由井口水平到卸載位置容器底部的高度，m．對(duì)于罐籠提升：一般來(lái)說(shuō)均在井口水平裝、卸載，這時(shí) Hx＝0；對(duì)于箕斗提升；地面要裝設(shè)煤倉(cāng)，煤倉(cāng)的高度與煤倉(cāng)容積、生產(chǎn)環(huán)節(jié)自動(dòng)化程度和箕斗卸載方式等因素有關(guān)，一般 Hx＝18—25m；</p><p>　　Hr——容器全高，

74、由容器底至連接裝置最上面一個(gè)繩卡的距離，m，此值可由容器的規(guī)格表中查得；</p><p>　　Hg——過(guò)卷高度(容器從卸載時(shí)正常位置，自由的提升到容器連接裝置上繩卡同天輪輪緣接觸點(diǎn)的高度?！睹旱V安全規(guī)程》對(duì)立井提升過(guò)卷高度的取值規(guī)定是:對(duì)于罐籠提升,當(dāng)最大速度 Vm<3 米/秒時(shí),Hg >4 米；當(dāng)最大速度 Vm ≥ 3 米/秒時(shí)，Hg >6 米；對(duì)于箕斗提升，Hg≥ 4 m；</p>

75、;<p>　　Rt——天輪半徑（m）；</p><p>　　式（3.14）中最后一項(xiàng) 0.75Rt 是一段附加距離。這是因?yàn)檫^(guò)卷高度只計(jì)算到過(guò)卷時(shí)容器連接裝置上繩頭與天輪輪緣相接觸點(diǎn)的距離。從這一接觸點(diǎn)至天輪中心的距離大約為0.75Rt，所以在計(jì)算井架全部高度 Hj 時(shí)，要將此段距離計(jì)入。</p><p>　　在計(jì)算和選擇鋼絲繩時(shí),曾估取井架高度 Hj 為 30 m.經(jīng)過(guò)上述

76、精確計(jì)算,說(shuō)明原估取數(shù)值可用,無(wú)需再校驗(yàn)鋼絲繩,將 Hj 圓整成 35 m。</p><p>　?。?）滾筒中心線至井筒中提升鋼絲繩間水平距離 Ls</p><p>　　一般來(lái)說(shuō)，在井筒與提升機(jī)房之間很難再設(shè)置其他建筑物，因此為節(jié)省占地面積，滾筒中心線至井筒中鋼絲繩間水平距離 Ls 愈小愈緊湊。但根據(jù)井架天輪受力情況又可看出，為了提高井架的穩(wěn)定性，使其具有較好的受力狀態(tài)，在井筒與提升機(jī)房之

77、間．設(shè)有井架斜撐。斜撐的基礎(chǔ)與井筒中心的水平距離約為 0.6Hj 左右，另外，還應(yīng)使機(jī)房的基礎(chǔ)與斜撐的基礎(chǔ)保證不接觸，考慮上述原因，Ls 的最小值 Lsmin 可按下面經(jīng)驗(yàn)公式(3.15)計(jì)算；</p><p>　　Lsmin≥0.6Hj+3.5+D式(3.15)</p><p>　　≥ 0.6×35+3.5+3.5</p><p>　　≥28 m

78、 （3.15） </p><p>　　式中： Hj——井架高度，m.</p><p>　　D——提升機(jī)滾筒直徑，m。</p><p>　?。?）鋼絲繩弦長(zhǎng) Lx</p><p>　　鋼絲繩弦長(zhǎng)是鋼絲繩離開滾筒處至鋼絲繩與天輪接觸點(diǎn)的一段繩長(zhǎng)。參閱圖 3—1 可看出，上下兩條弦長(zhǎng)不

79、完全相等。但近似地以滾筒中心至天輪中心的距離來(lái)計(jì)算弦長(zhǎng)，誤差不大，我國(guó)煤礦工程設(shè)計(jì)中都是如此處理。</p><p>　　當(dāng)井架高度 Hj 和滾筒中心線至井筒中鋼絲繩間水平距離 Ls 均已確定時(shí)，弦長(zhǎng) Lx 即為定值。</p><p>　　Lx 可按下式(3.16)求出：</p><p><b>　　(3.16)</b></p>&

80、lt;p>　　式中：Rt——天輪直徑</p><p>　　C0 ——滾筒中心線與井口水平的高差提升機(jī)主軸中心線高出井口水平的距離，此值決定于滾筒直徑、地形和土壤等情況，一般 C 0 =1～2m；</p><p>　　為了防止在運(yùn)行中鋼絲繩振動(dòng)而跳出天輪繩槽，鋼絲繩弦長(zhǎng)一般限制在 60m 以內(nèi)。井筒中僅布置一套提升設(shè)備時(shí)，弦長(zhǎng)多數(shù)是滿足上述要求的。只有在井筒中布置兩套提升設(shè)備，而且兩臺(tái)

81、提升機(jī)采用同側(cè)布置方案時(shí)，后臺(tái)提升機(jī)的弦長(zhǎng)就有可能超過(guò) 60m。這時(shí)可在適當(dāng)?shù)牡胤?，加設(shè)支撐導(dǎo)輪．以減小弦長(zhǎng)跨度。</p><p>　?。?）鋼絲繩的外偏角和內(nèi)偏角</p><p>　　鋼絲繩的偏角是指鋼絲繩弦與通過(guò)天輪平面所成的角度，偏角有外偏角和內(nèi)偏角之分。在提升過(guò)程中，隨著滾筒轉(zhuǎn)動(dòng)，鋼絲繩在滾筒上纏繞或放松，偏角是變化的?！睹旱V安全規(guī)程》規(guī)定：最大外偏角和最大內(nèi)偏角均不得超過(guò) 1&#

82、176;30′，否則繩與天輪輪緣的磨損過(guò)甚，易發(fā)生鋼絲繩跳出天輪的事故。</p><p><b>　　最大外偏角</b></p><p><b>　?。?.17）</b></p><p>　　式中：B——滾筒標(biāo)準(zhǔn)寬度，B=1.7 米；</p><p>　　s——兩箕斗中心距，從表 3-1 查得 S=

83、2.1 米</p><p>　　a——兩滾筒之間的間隙，不同型式的提升機(jī)不盡相同，可通過(guò)提升機(jī)規(guī)格表中的有關(guān)參數(shù)計(jì)算得出；查得 2JK-3.5 型提升機(jī)兩滾筒中心距為 1.84 米，故 a=1.84-1.7=0.14m；</p><p>　　d——鋼絲繩直徑，d=0.04 米；</p><p>　　ε——鋼絲繩纏在滾筒上的繩圈間隙，一般取 2～3 毫米；</p

84、><p>　　Lx ——鋼絲繩弦長(zhǎng)，Lx =42.17 米；</p><p><b>　　最大內(nèi)偏角</b></p><p><b>　　式（3.18）</b></p><p>　　式中：H——提升高度，米；</p><p>　　D——提升機(jī)滾筒直徑(M)；</p>

85、<p>　　分析上述結(jié)果，完全符合《煤礦安全規(guī)程》的要求，是安全的。</p><p>　?。?）提升機(jī)滾筒的下出繩角</p><p>　　鋼絲繩弦與水平之間的夾角稱滾筒鋼絲繩的出繩角，出繩角大小影響提升機(jī)主軸的受力情況。大于零時(shí)鋼絲繩拉力有一向上的分力能抵消一部分主軸的重力，減少它的重力彎矩，相對(duì)提高了主軸的強(qiáng)度。另外下出繩角過(guò)小，鋼絲繩有可能與提升機(jī)基礎(chǔ)想接觸，會(huì)增大鋼絲繩的

86、磨損。為此出繩角不應(yīng)小于提升機(jī)規(guī)格表中規(guī)定值。對(duì)于 JK 型提升機(jī)下出繩角不應(yīng)小于 15°。即下出繩角β值為</p><p>　　式 （3.19）</p><p>　?。ǎ┯捎趯?shí)際出繩角大于允許植 15°，因此是安全的。 </p><p

87、>　　3.2.6 預(yù)選提升電動(dòng)機(jī)【7】【9】</p><p>　　作為提升機(jī)的動(dòng)力部分，提升電動(dòng)機(jī)的選擇關(guān)系到提升效率和工作性能。因此在對(duì)提升電動(dòng)機(jī)在選擇過(guò)程中主要從電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)、額定功率和額定拖動(dòng)力方面考慮，對(duì)其進(jìn)行合理的計(jì)算與選擇：</p><p><b>　　(3.20)</b></p><p>　?。?）確定電機(jī)額定轉(zhuǎn)數(shù) ne 按式

88、(3.20)計(jì)算：</p><p>　　由于箕斗容積較大，故預(yù)定同步轉(zhuǎn)數(shù) nt=750r/min。</p><p>　?。?）預(yù)選電動(dòng)機(jī)功率 Pe，由式(3.20)并按式(3.21)，(3.22)計(jì)算：</p><p>　　有 nt 可估定額定轉(zhuǎn)數(shù) ne=742r/min;</p><p>　　實(shí)際最大提升速度 V m :</p>

89、<p><b>　　則電動(dòng)機(jī)功率：</b></p><p><b>　　式(3.21)</b></p><p>　　式中：k——礦井阻力系數(shù)，取 k=1.15；</p><p>　　ηj ——減速器傳動(dòng)效率，二級(jí)減速器取ηj =0.85；</p><p>　　ρ ——?jiǎng)恿ο禂?shù)，取 ρ

90、=1.2；</p><p>　　根據(jù)以上計(jì)算選擇 YR2000-8/1730 三相異步電動(dòng)機(jī)，其技術(shù)特征如下：</p><p>　　額定功率 Pe=2000KW,轉(zhuǎn)數(shù) ne=742r/min,效率 ηd =0.93,飛輪轉(zhuǎn)矩(GD2)d=36310N.m2</p><p>　?。?）電動(dòng)機(jī)的額定拖動(dòng)力 Fe ，由式(3.21)，(3.22)并按式(3.23)計(jì)算:&

91、lt;/p><p>　　=144189.99 N (3.23)</p><p>　　3.2.7 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比并分配傳動(dòng)比</p><p>　?。?）有前面初步預(yù)算減速器的傳動(dòng)比為 11.5；</p><p><b>　?。?）分配傳動(dòng)比：</b></p&g

92、t;<p>　　3.2.8 主軸輸入功率及軸徑的確定</p><p>　　主軸的輸入功率與電動(dòng)機(jī)輸出功率和運(yùn)動(dòng)傳遞過(guò)程中各相連部件的傳遞效率密切相關(guān)，按式（3.24）計(jì)算：</p><p>　　P主軸 = Pe × η總</p><p>　　= Pe × η12 × η24× η32</p><

93、;p>　　= 2000 × 0.99 × 0.98 × 0.97 </p><p>　　=1771KW （3.24）</p><p>　　其中，η1、η、η3 、η4 分 別為聯(lián)軸器 、軸承 、齒輪和卷筒的傳遞效率 。 分別取η1 = 0.99,η2 = 0.98,η3 =

94、 0.97,η4 = 0.99 。</p><p>　　主軸輸入轉(zhuǎn)矩 T 主軸 ，按式（3.25）計(jì)算：</p><p><b>　?。?.25） </b></p><p>　　按轉(zhuǎn)矩法初步確定該軸最小直徑 d min ，由式（3.25）并按式(3.26)計(jì)算:</p><p><b>　?。?.26）<

95、;/b></p><p>　　表 3-2 常用材料的許用扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力 [τ ] 值和 C 值</p><p>　　注：當(dāng)作用在軸上的彎矩比傳遞的轉(zhuǎn)矩小或只傳遞轉(zhuǎn)矩時(shí)，C 值取較小值；否則取較大值。</p><p>　　最小直徑在連軸器處，此外，主軸上有三鍵槽，應(yīng)放大 7%左右，d min =672.63×（1+7%）故d=719.71mm,圓整為 d

96、min =720mm，材料為 40Cr 鋼。</p><p>　　式中：P——為主軸軸傳遞的功率；</p><p>　　n——為主軸的轉(zhuǎn)速；</p><p>　　c——為許用應(yīng)力確定值，選用 40Cr，取 c=105。</p><p>　　3.2.9 根據(jù)軸徑確定主軸部分的安裝軸承</p><p>　　根據(jù)主軸軸徑選用

97、圓錐滾子軸承 3506／720 型，其技術(shù)參數(shù)如下：</p><p>　　表3-3所選軸承技術(shù)參數(shù)</p><p>　　3.2.10 減速器的設(shè)計(jì)【3】【5】【10】【12】【14】</p><p>　　減速器的設(shè)計(jì)主要從傳動(dòng)比和傳動(dòng)平穩(wěn)性方面考慮，對(duì)其進(jìn)行計(jì)算與設(shè)計(jì)，在考慮綜合因素滿足使用要求的情況下，經(jīng)濟(jì)性和傳動(dòng)效率也是減速器設(shè)計(jì)過(guò)程中需要特別注意的，它關(guān)系到能

98、量利用程度，解決好以上問(wèn)題，能在一定程度上節(jié)省資源，提高經(jīng)濟(jì)。</p><p>　　有預(yù)選電動(dòng)機(jī)的功率 Pe=2000KW,ne =742r/min,效率 ηd =0.93 查得手冊(cè)電動(dòng)機(jī)軸徑為d=170mm。</p><p>　　（1）計(jì)算減速器各軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p><b>　?、俑鬏S的轉(zhuǎn)速</b></p><

99、;p>　　高速軸 n1=ne=742r/min （3.27） </p><p>　　中間軸 n2=n1/i1=742/2.87=185r/min （3.28）</p><p>　　低速軸 n3=n2/iII=185/2.87=64.5r/min

100、 （3.29）</p><p><b>　?、?各軸的輸入功率</b></p><p>　　高速軸 PΙ =Pe× η1 =2000×0.99=1980 KW （3.30）</p><p>　　中間軸 PΠ = PΙ ×η2 × η3 =

101、1980×0.98×0.97=1882 KW （3.31）</p><p>　　低速軸 PⅢ= PΠ × η2 × η3 =1882×0.98×0.97=1789 KW （3.32）</p><p>　　按轉(zhuǎn)矩法對(duì)減速器各個(gè)軸直徑進(jìn)行確定：</p><p><b>　　即要求

102、</b></p><p><b>　　(3.33）</b></p><p>　　其中，c 與材料有關(guān)，當(dāng)軸材料為 45 鋼時(shí)，c=115；當(dāng)軸材料為 40Cr 時(shí)，c=105；為輸入功率，n 為該軸轉(zhuǎn)速。</p><p>　?。?）計(jì)算減速器各軸最小直徑</p><p>　?、?高速軸直徑的確定：</p

103、><p><b>　　高速軸最小直徑</b></p><p>　　其中 c 為受材料影響的參數(shù)，查得軸為 45 鋼時(shí) c=115。由于二級(jí)減速器的高速軸上有一個(gè)鍵槽，故將計(jì)算值加大 3%，即</p><p>　　dmin=160.05×(1+3%)=164.85mm，圓整后 d min =170mm。</p><p&g

104、t;　?、?中間軸直徑的確定：</p><p><b>　　中間軸最小直徑</b></p><p>　　由于該軸上有兩個(gè)鍵槽，所以 d min =253.43×（1+7%）=271.17mm，圓整后取 d min =300mm。</p><p>　　③ 低速軸直徑的確定：</p><p><b>　　

105、低速軸最小直徑</b></p><p>　　由于該軸上設(shè)有一個(gè)鍵槽故 d min =354.04×（1+3%）=364.66mm,圓整為 </p><p>　　dmin =390mm。</p><p>　?。?）各軸軸承的選擇</p><p>　?、俑咚佥S軸承的選擇：</p><p>　　根據(jù)軸直

106、徑選擇深溝球軸承中 16034 型。</p><p><b>　　其技術(shù)參數(shù)如下：</b></p><p>　　圖 3-2 深溝球軸承</p><p>　　表3-4所選軸承技術(shù)參數(shù)</p><p>　?、?中間軸軸承的選擇：</p><p>　　選用深溝球軸承中 16060 型。</p>

107、;<p><b>　　其技術(shù)參數(shù)如下：</b></p><p>　　表3-5所選軸承技術(shù)參數(shù)</p><p>　?、?低速軸軸承的選擇：</p><p>　　選用深溝球軸承 RNA 4872 型。</p><p><b>　　其技術(shù)參數(shù)如下：</b></p><p&

108、gt;　　表3-6所選軸承技術(shù)參數(shù)</p><p>　　（4）齒輪參數(shù)的確定</p><p>　　根據(jù) GB/T1357-87 選用標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)系列，取齒輪模數(shù) m=16mm。</p><p><b>　　對(duì)于第一對(duì)齒輪：</b></p><p>　　取 z1 =16，則 z 2 =4.01×16 ≈ 64。壓力角

109、由 GB/T1356-88 取 α = 20 。則分度圓直徑: d1 = mz1 = 16×16 = 256mm</p><p>　　d2 = mz2 = 16×64 = 1024mm</p><p>　　齒頂高: ha1 = ha2 = ha?×m = 1×16 = 16mm</p><p&

110、gt;　　齒根高: hf1 = hf 2 = ha? +c?×m = 1.25 ×16 = 20mm </p><p>　　其中 hax =1，cx =0.25 為我國(guó)規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)化數(shù)值。Hax 稱為齒頂高系數(shù)，c? 稱為頂隙系數(shù) 。</p><p>　　齒全高: h1 = h2 = (2ha? + c?) × m =(2×1+0

111、.25)×16 = 36mm </p><p>　　齒頂圓直徑:da1 = (z1 + 2ha?) × m = (16+2×1)×16 = 288mm</p><p>　　da2 =(z2 +2ha?) × m = (64 +2×1)×16 = 1056mm</p><p>　　齒根圓直徑:

112、df1 = (z1?2ha??2c?)× m = (16?2×1?2×0.25)×16 = 216mm</p><p>　　df2 = (z2? hax?2c)× m = (64?2×1?2×0.25)×16 = 984mm</p><p>　　基圓直徑:db1 = d1 ×cosα= 256

113、5;cos 20°= 240.56mm</p><p>　　db2 =d2×cosα=1024× cos 20°= 962.24mm</p><p>　　齒距: P1 = P2 = P = π×m = 3.14 × 16 = 50.24mm</p><p>　　基圓齒距: Pb1 = Pb2 =

114、P×cosα = 50.24 × cos20°= 47.22mm</p><p>　　齒厚: S1 = S2 = S = π×m = 3.14 ×16 = 25.12mm</p><p>　　齒槽寬: e1 = e2 = e = π×m = 3.14 × 16 = 25 .12 mm</p>

115、<p>　　頂隙: C1 = C2 = C = c×m = 0.25 × 16 = 4mm</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)中心距:a1 = a2 = m ×（z1+z2）/2=16×(16+64)/2=640mm</p><p>　　節(jié)圓直徑: d1/ =d1 =256mm </p><p>　　d2/ =d

116、2 =1024mm </p><p>　　傳動(dòng)比: i=Z1/Z2=64/16=4mm</p><p><b>　　則齒寬:</b></p><p>　　B2 = φd×d = 1×256 = 256mm</p><p>　　一般情況下，小齒輪要比大齒輪寬

117、 3～10mm，故</p><p>　　B1 = B2 + 8 = 264mm</p><p>　　由表 3-3 取圓柱齒輪齒寬系數(shù) φ d = 1 。</p><p>　　表 3-7圓柱齒輪的齒寬系數(shù) φ d = 1</p><p>　　齒輪具體結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計(jì)：</p><p>　　高速大齒輪 da = 1056 m

118、m,可以做成腹板式結(jié)構(gòu)。如圖 3-3 所示：</p><p>　　圖 3-3 高速大齒輪結(jié)構(gòu)圖</p><p><b>　　具體結(jié)構(gòu)數(shù)值為：</b></p><p>　　由前知道 da2 =1056mm</p><p>　　D0 = da2 ? 12 × m = 1056 ? 12 × 16 = 86

119、4mm</p><p>　　C = 0.25B = 0.25 × 256 = 64mm</p><p>　　D3 = 1.6D4 = 1.6 × 320 = 512mm</p><p>　　D1 =(D0 + D3 )/2=（864 + 512）/2=864mm</p><p>　　D2 = 0.3 × (D0

120、? D3 ) = 0.3 × (864 ? 512) = 106mm</p><p><b>　　對(duì)于第二對(duì)齒輪：</b></p><p>　　由 于 低 速 級(jí) 齒 輪 傳 動(dòng) 比 i = 2.87，取 模 數(shù) m=16 ，Z 3 = 24 。那 么 Z4 = Z3 × i = 24 × 2.87 ≈ 70 。壓力角由 GB/T1356