挖掘裝載機(jī)工作裝置設(shè)計畢業(yè)論文

1、<p>　　挖掘裝載機(jī)工作裝置設(shè)計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計的主要目的是熟悉機(jī)械設(shè)計的一般過程，提高理論知識和實(shí)踐知識的綜合運(yùn)用能力。挖掘機(jī)是一種重要的工程機(jī)械，它的廣泛應(yīng)用對于減輕勞動量，保證工程質(zhì)量，加快工程進(jìn)度，提高勞動生產(chǎn)率起了巨大的作用。反鏟工作裝置由動臂，斗桿，動臂液壓缸，斗桿液壓缸和鏟斗液壓

2、缸組成。 </p><p>　　關(guān)鍵詞：挖掘機(jī) 工作裝置</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　The main purpose of the topic of design project for graduation is to be familiar with the general process

3、of mechanical design and to enhance the comprehensive capacity of using theoretical and practical knowledge. Excavator is an important engineering machinery. Its wide application played a tremendous role to reducing the

4、volume of labor and to ensuring project quality and to accelerating progress and to increasing productivity. Backhoe working devices is made up of a moving arm and a fighting</p><p>　　Key words: Excavator

5、 Working devices</p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　單斗液壓挖掘機(jī)是一種重要的工程機(jī)械，廣泛應(yīng)用在房屋建筑，道路工程，水利建設(shè)，農(nóng)田開發(fā)，港口建設(shè)，國防公事等的土方施工機(jī)械和礦山采掘工業(yè)中，對減輕繁重的體力勞動，保證工程質(zhì)量，加快建設(shè)速度，提高勞動生產(chǎn)率起到巨大作用。</p><p>　　單

6、斗挖掘機(jī)分機(jī)械傳動和液壓傳動兩種。機(jī)械傳動挖掘機(jī)已有一百多年歷史。近一二十年來，隨著液壓傳動技術(shù)在工程機(jī)械上的廣泛應(yīng)用，單斗液壓挖掘機(jī)有了迅速發(fā)展，在中小型單斗挖掘機(jī)中，液壓挖掘機(jī)幾乎取代了機(jī)械傳動挖掘機(jī)，大型單斗液壓挖掘機(jī)也應(yīng)用日廣，這是由于液壓挖掘機(jī)具有重量輕，體積小，結(jié)構(gòu)緊湊，挖掘力大，傳動平穩(wěn)，操縱簡便，以及容易實(shí)現(xiàn)無級變速和自動控制等一系列優(yōu)點(diǎn)。</p><p>　　單斗液壓挖掘機(jī)是一種采用液壓傳動并以

7、一個鏟斗進(jìn)行挖掘作業(yè)的機(jī)械。是目前挖掘機(jī)中重要的品種。</p><p>　　它的作業(yè)過程是以鏟斗的切削刃（通常裝有斗齒）切削土壤并將土裝入斗內(nèi)，都裝滿后提升，回轉(zhuǎn)至卸土位置進(jìn)行卸土，卸空后鏟斗再轉(zhuǎn)回并下降到挖掘面進(jìn)行下一次挖掘。當(dāng)挖掘機(jī)挖完一段土后，機(jī)械位移以便繼續(xù)工作，因此，是一種周期作業(yè)的咨詢式土方機(jī)械。</p><p>　　按行走裝置的不同，液壓挖掘機(jī)分為履帶式，輪胎式，汽車式，懸掛

8、式及托式等種類。</p><p>　　汽車式，懸掛式是以汽車及拖拉機(jī)為基礎(chǔ)機(jī)械（底盤）裝設(shè)挖掘或裝載工作裝置的小型挖掘機(jī)。</p><p>　　按回轉(zhuǎn)部分轉(zhuǎn)角的不同，液壓挖掘機(jī)有全回轉(zhuǎn)和半回轉(zhuǎn)兩類。大部分液壓挖掘機(jī)是全回轉(zhuǎn)式的，小型液壓挖掘機(jī)如懸掛式等工作裝置僅能作180°左右的回轉(zhuǎn)，為半回轉(zhuǎn)式。</p><p>　　由于我的水平有限，對單斗液壓挖掘機(jī)的研

9、究不夠深入，說明書中難免存在缺點(diǎn)和錯誤，懇切地希望老師批評指正。</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第一章 設(shè)計任務(wù) ………………………………………………………………………6</p><p>　　第二章 工作裝置總體方案的選擇 ………………………………………………7</p><p>　　

10、第一節(jié) 工作裝置選擇總原則…………………………………………………7</p><p>　　第二節(jié) 動臂和斗桿總體方案的選擇 ………………………………………8</p><p>　　第三節(jié) 鏟斗總體方案的選擇…………………………………………………9</p><p>　　第三章 工作裝置的主要參數(shù)選擇及驗(yàn)算………………………………………10</p>&l

11、t;p>　　第一節(jié) 反鏟工作裝置自身幾何參數(shù)…………………………………………10</p><p>　　第二節(jié) 斗型參數(shù)的選擇 ………………………………………………………11</p><p>　　第三節(jié) 動臂機(jī)構(gòu)參數(shù)選擇……………………………………………………12</p><p>　　第四節(jié) 斗桿機(jī)構(gòu)參數(shù)選擇……………………………………………………17&l

12、t;/p><p>　　第五節(jié) 鏟斗機(jī)構(gòu)參數(shù)選擇……………………………………………………19</p><p>　　第六節(jié) 各主要工作尺寸驗(yàn)算…………………………………………………20</p><p>　　第四章 工作裝置各部件運(yùn)動及受力分析………………………………………23</p><p>　　第一節(jié) 動臂液壓缸的作用力計算………………………

13、……………………23</p><p>　　第二節(jié) 液壓缸的閉鎖壓力計算………………………………………………25</p><p>　　第五章 斗桿機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計與校核 …………………………………………34</p><p>　　第一節(jié) 斗桿機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計…………………………………………………34</p><p>　　第二節(jié) 斗桿機(jī)構(gòu)的校核

14、………………………………………………………41</p><p>　　第六章 動臂機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計與校核……………………………………………48</p><p>　　第一節(jié) 動臂機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計…………………………………………………48</p><p>　　第二節(jié) 動臂機(jī)構(gòu)的校核 ………………………………………………………53</p><p>　

15、　第七章 其他重要部件的計算及校核 ……………………………………………60</p><p>　　第一節(jié) 銷的強(qiáng)度計算及校核 ………………………………………………60 </p><p>　　第二節(jié) 搖桿和連桿的強(qiáng)度計算及校核 ……………………………………61</p><p>　　第三節(jié) 鏟斗的結(jié)構(gòu)設(shè)計 ………………………………………………………63<

16、/p><p>　　參考文獻(xiàn)……………………………………………………………………………………65</p><p>　　致謝………………………………………………………………………………………… 66</p><p><b>　　第一章 設(shè)計任務(wù)</b></p><p>　　設(shè)計題目：6.5t懸掛式液壓挖掘裝載機(jī)反鏟挖掘工作裝置

17、設(shè)計</p><p><b>　　研究內(nèi)容：</b></p><p>　　工作裝置機(jī)構(gòu)的幾何參數(shù)設(shè)計</p><p><b>　　各主要工作尺寸驗(yàn)算</b></p><p>　　工作裝置各部件運(yùn)動及受力分析、工作裝置挖掘性能分析</p><p><b>　　各液壓缸

18、閉鎖力驗(yàn)算</b></p><p>　　動臂機(jī)構(gòu)、斗桿機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p>　　6、動臂、斗桿強(qiáng)度校核</p><p>　　研究方法：采用靜力學(xué)原理和機(jī)構(gòu)幾何學(xué)原理，對挖掘工作裝置進(jìn)行應(yīng)用研究。</p><p><b>　　原始參數(shù)：</b></p><p>　　表1-1

19、 原始參數(shù)表 </p><p><b>　　技術(shù)指標(biāo)：</b></p><p>　　對工作裝置的參數(shù)和幾何構(gòu)進(jìn)行研究；對液壓缸閉鎖力進(jìn)行驗(yàn)算，采用合適的方法調(diào)整使其達(dá)到要求；主要工作尺寸誤差不得大3%；對動臂、斗桿進(jìn)行強(qiáng)度校核，應(yīng)滿足。</p><p>　　第二章 工作裝置總體方案的選擇</p

20、><p>　　第一節(jié) 工作裝置選擇總原則</p><p>　　設(shè)計合理工作裝置應(yīng)滿足以下要求：</p><p>　　主要工作尺寸及工作范圍滿足使用要求。在設(shè)計反鏟裝置時要考慮與同類型機(jī)器相比的先進(jìn)性，考慮國家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，并注意到運(yùn)動參數(shù)受機(jī)構(gòu)碰撞限制等的可能性。</p><p>　　整機(jī)挖掘力的大小及其分布情況應(yīng)滿足使用要求，并且有一定的先進(jìn)性。

21、</p><p>　　功率利用盡可能好，理論工作循環(huán)時間盡可能短。</p><p>　　定鉸點(diǎn)布置結(jié)構(gòu)形式和截面尺寸形狀是盡可能使受力狀態(tài)有利，在保證強(qiáng)度，剛度和連結(jié)剛性的條件下盡量減輕結(jié)構(gòu)自重。</p><p>　　作業(yè)條件復(fù)雜，使用情況多變時應(yīng)考慮工作裝置的通用性，采用變鉸點(diǎn)結(jié)構(gòu)或配套機(jī)構(gòu)時，要注意分清主次。要滿足使用要求的前提下，力求替換構(gòu)件種類少，結(jié)構(gòu)簡單，

22、換裝方便。</p><p>　　運(yùn)輸或停放時，工作裝置應(yīng)有合理的姿態(tài)，使運(yùn)輸尺寸小，行駛穩(wěn)定性好，保證安全可靠，并盡可能使液壓缸卸載或減載。</p><p>　　工作裝置液壓缸應(yīng)考慮三化：采用系列參數(shù)，盡可能減少液壓缸零件種類，尤其是易損件。</p><p>　　工作裝置結(jié)構(gòu)形式和布置要便于裝卸和維修，尤其應(yīng)便于易損件的更換。</p><p>

23、;　　要采取合理措施來滿足特殊使用要求。</p><p>　　第二節(jié) 動臂和斗桿總體方案的選擇</p><p>　　動臂是工作裝置中的主要構(gòu)件，斗桿的結(jié)構(gòu)形式往往取決于動臂的結(jié)構(gòu)形式。反鏟動臂可分為整體式和組合式兩類。</p><p>　　整體式動臂有直動臂和彎動臂兩種。</p><p>　　直動臂構(gòu)造簡單，輕巧，布置緊湊，主要用于懸掛式挖

24、掘機(jī)。</p><p>　　整體式動臂結(jié)構(gòu)簡單，價廉，剛度相同時結(jié)構(gòu)重量較組合式動臂輕。</p><p>　　動臂液壓缸的布置方案如圖2—1所示，動臂液壓缸裝于動臂的上方或后方，稱為“懸掛式液壓缸”。這個方案的特點(diǎn)是動臂下降幅度較大，在挖掘時，尤其在挖掘深度較大時動臂液壓缸往往處于受壓狀態(tài)，閉鎖能力較強(qiáng)。盡管在動臂提升時液壓缸小腔進(jìn)油，提升力矩一般尚夠用，提升速度也較快。</p>

25、;<p>　　圖2—1 動臂液壓缸的布置方案</p><p>　　為了統(tǒng)一缸徑和液壓缸的閉鎖能力，雙動臂液壓缸的方案采用漸多。有些懸掛式動臂液壓缸布置時考慮到不破壞動臂箱型截面，且不與斗桿液壓缸碰撞，也采用雙缸，斗桿液壓缸一般只用一個。但大多數(shù)動臂液壓缸還是采用單缸。</p><p>　　本設(shè)計采用在上方布置的單動臂液壓缸。</p><p>　　第三節(jié)

26、 鏟斗總體方案的選擇</p><p>　　鏟斗與鏟斗液壓缸的連接有三種形式，如圖2—2所示，其區(qū)別主要在于液壓缸活塞桿端部與鏟斗的連接方式不同。圖a為直接連接，鏟斗，斗桿與液壓缸組成四連桿機(jī)構(gòu)。圖b中鏟斗液壓缸通過搖桿1和連桿2與鏟斗相連，它們與斗桿一起組成六連桿機(jī)構(gòu)。圖d與圖b類似，區(qū)別在于前者液壓缸活塞桿端鉸接于搖桿兩端之間，圖c的機(jī)構(gòu)傳動比與b差不多，但鏟斗擺角位置向順時針方向轉(zhuǎn)動了一個角度。</p

27、><p>　　圖2—2 鏟斗與鏟斗液壓缸的連接形式</p><p>　　六連桿方式與四連桿方式相比在同樣的液壓缸行程下能得到較大的鏟斗轉(zhuǎn)角，改善了機(jī)構(gòu)的傳動特性。六連桿中方式b和d在液壓缸行程相同時，后者能得到更大的鏟斗轉(zhuǎn)角。但其鏟斗挖掘力的平均值較小。</p><p>　　鏟斗液壓缸一般用一個，因傳動比小，單液壓缸作用力足以保證斗齒所需的挖掘力。</p>

28、<p>　　本設(shè)計采用共點(diǎn)六連桿，如圖b。</p><p>　　總體方案如圖2—1。</p><p>　　工作裝置的主要參數(shù)選擇及驗(yàn)算</p><p>　　第一節(jié) 反鏟工作裝置自身幾何參數(shù)</p><p>　　第一類參數(shù)是決定運(yùn)動機(jī)構(gòu)運(yùn)動特性的必要參數(shù)，稱原始參數(shù)，主要為長度參數(shù)；第二類參數(shù)為推導(dǎo)出來的參數(shù)，稱推導(dǎo)參數(shù)；第三類參數(shù)

29、是作方案比較所需的其它特征參數(shù)。</p><p>　　表3-1 反鏟機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù) </p><p>　　反鏟機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù)的計算簡圖</p><p>　　反鏟工作液壓缸運(yùn)動參數(shù) </p><p>　　第二節(jié) 斗型參數(shù)的選擇</p>

30、<p>　　斗容量q，平均斗寬B，轉(zhuǎn)斗挖掘半徑R和轉(zhuǎn)斗挖掘裝滿轉(zhuǎn)角（令=max）</p><p>　　是鏟斗的四個主要參數(shù)。R,B及三者與q之間有以下幾何關(guān)系</p><p><b>　　（3—1）</b></p><p>　　式中 —標(biāo)準(zhǔn)斗容量即堆尖斗容，；</p><p>　　—平均斗寬，查表2—6，選

31、?。?lt;/p><p><b>　　—轉(zhuǎn)斗挖掘半徑；</b></p><p>　　—土壤松散系數(shù)，取1.25；</p><p>　　—挖掘裝滿角，全面考慮有關(guān)因素，可以取=90o～100o，取2=96o。</p><p>　　將以上各值代入式(3—1)，計算得。</p><p>　　鏟斗上兩個鉸點(diǎn)K

32、和Q 的間距太大將影響鏟斗機(jī)構(gòu)的傳動特性，太小則影響鏟斗結(jié)構(gòu)剛度，一般取特性參數(shù) 。取。</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　一般地，取，取</b></p><p>　　第三節(jié) 動臂機(jī)構(gòu)參數(shù)選擇</p><p>　　確定動臂與斗桿的長度比，即特性參數(shù) 。對于一定的工

33、作尺寸而言，動臂與斗桿的長度比可以在很大的范圍內(nèi)選擇。由樣機(jī)，初選。</p><p>　　據(jù)統(tǒng)計，最大挖掘半徑 值一般與的和值很接近。因此由要求的，已定的和可按下列近似經(jīng)驗(yàn)公式初選和：</p><p><b>　　(3—2)</b></p><p>　　由原始參數(shù)給定最大挖掘半徑為，</p><p>　　代入公式（3—2

34、）得=1810mm，=2610mm。</p><p>　　動臂液壓缸全伸與全縮時的力臂比按不同情況選取，以反鏟為主的通用挖掘機(jī)要適當(dāng)顧及其他換用裝置要求在地面以上作業(yè)時有足夠的提升力矩可取=0.8~1.1。</p><p><b>　　初選=0.9。</b></p><p>　　的取值對參數(shù)特性，最大挖掘深度有影響。加大會使減小或使增大，這正符

35、合反鏟作業(yè)要求。因此基本用作反鏟的小型機(jī)?。?0°，有的甚至?。?0°。初選=80°。</p><p>　　根據(jù)液壓系統(tǒng)工作壓力，流量，系統(tǒng)回路，供油方式，工廠制造條件和三化的要求</p><p>　　等確定液壓缸的伸縮比λ。增大液壓缸伸縮比可以增大動臂的轉(zhuǎn)角，但由于受油缸穩(wěn)定性的限制，一般取1.6~1.7。初選動臂液壓缸的伸縮比=1.67。</p>

36、;<p>　　由機(jī)體尺寸和工作尺寸經(jīng)驗(yàn)系數(shù)表及線尺寸參數(shù)公式： </p><p><b>　?。?—3）</b></p><p>　　由公式（3—3）可得=AC=560mm 如圖3—1。</p><p>　　圖3—1 AC計算簡圖</p><p>　　動臂及動臂液壓缸鉸點(diǎn)的幾何關(guān)系可按圖3—2用公式表達(dá)

37、：</p><p>　　由樣機(jī)，初選無因次比例系數(shù)ρ=0.5，則由可得=1120mm,</p><p>　　動臂在上極限位置時由△得</p><p><b>　?。?—4）</b></p><p>　　令

38、 （3—5）</p><p>　　圖3—2 動臂和動臂液壓缸鉸點(diǎn)位置的幾何關(guān)系</p><p>　　由樣機(jī)，初選無因次比例系數(shù)ρ=0.5，則由可得=1120mm,</p><p>　　動臂在上極限位置時由△得</p><p><b>　　（3—4）</b></p><p>　　令

39、 （3—5）</p><p>　　動臂在下極限位置時由△得</p><p><b>　?。?—6）</b></p><p>　　令

40、 （3—7）</p><p>　　又由△得 </p><p>　　由△得 </p><p>　　于是動臂在上，下極限位置時液壓缸作用力臂相應(yīng)為</p><p>　　力臂比=0.9 （3—8）</p><p>　　取無因次比例

41、系數(shù)，，把它們代入式（3—5）和式（3—7），得出</p><p><b>　?。?—9）</b></p><p>　　將式（3—9）代入式（3—8）得 </p><p>　　由式（3—9）（3—6）（3—7）得 </p><p>　　從△和△中可以看到之間的關(guān)系：</p><p><

42、b>　　＞；</b></p><p><b>　?。?。符合要求</b></p><p>　　大于，此時＞。懸掛式動臂連接方案即屬于此類。</p><p>　　由式（3—4）和（3—6）得</p><p><b>　　顯然，動臂的擺角為</b></p><p&g

43、t;　　斗桿液壓缸全縮時最大，常選。</p><p><b>　　初選。</b></p><p>　　當(dāng)懸掛式動臂液壓缸全縮，斗桿液壓缸全縮，QV連線處于垂直狀態(tài)時可以得到最大卸載高度狀態(tài)，如圖3—3。</p><p>　　由圖知最大卸載高度的表達(dá)式為：</p><p><b>　?。?—10）</b&g

44、t;</p><p><b>　　初選，則</b></p><p>　　圖3—3 最大卸載高度計算簡圖</p><p>　　由正弦定理得，，因此</p><p>　　將以上所得代入式（3—10）可得</p><p>　　當(dāng)懸掛式動臂液壓缸全伸，F(xiàn)QV三點(diǎn)同直線并處于垂直狀態(tài)時可以得到最大挖掘深&l

45、t;/p><p>　　度狀態(tài)，如圖3—4。</p><p>　　由圖知最大挖掘深度的表達(dá)式為：</p><p>　　圖3—4 最大挖掘深度計算簡圖</p><p>　　第四節(jié) 斗桿機(jī)構(gòu)參數(shù)選擇</p><p>　　確定斗桿液壓缸的鉸點(diǎn)位置，行程及力臂比時應(yīng)考慮以下因素：</p><p>　　保證斗

46、桿液壓缸產(chǎn)生足夠的斗齒挖掘力。一般來說希望液壓缸在全行程中產(chǎn)生的斗齒挖掘力始終大于正常挖掘阻力；液壓缸全伸時的作用力矩應(yīng)足以支承滿載斗和斗桿靜止不動；液壓缸作用力臂最大時產(chǎn)生的最大斗齒挖掘力應(yīng)大于要求克服的最大挖掘阻力。</p><p>　　保證斗桿液壓缸有必要的閉鎖能力。對于以轉(zhuǎn)斗挖掘?yàn)橹鞯闹行⌒头寸P，選擇斗桿機(jī)構(gòu)參數(shù)時必須注意轉(zhuǎn)斗挖掘時斗桿液壓缸的閉鎖能力，要求在主要挖掘區(qū)內(nèi)轉(zhuǎn)斗液壓缸的挖掘力能得到充分的發(fā)揮

47、。</p><p>　　保證斗桿的擺角范圍。斗桿擺角范圍大致在105°~125°之間。在滿足工作范圍和運(yùn)輸要求的前提下此值應(yīng)盡可能取的小些。一般說斗桿愈長，其擺角范圍也可稍小。當(dāng)斗桿液壓缸和轉(zhuǎn)斗液壓缸同時伸出最長時，鏟斗前臂與動臂之間的距離應(yīng)大于10cm。</p><p>　　斗桿上的大小取決于結(jié)構(gòu)因素，并考慮到工作范圍一般在之間。</p><p&g

48、t;<b>　　本設(shè)計取。</b></p><p>　　參考國內(nèi)同類機(jī)型機(jī)器斗桿挖掘力值，按要求的最大挖掘力確定斗桿液壓缸的最大作用力臂。初選斗桿液壓缸缸筒內(nèi)徑為140mm，桿徑為80mm，伸縮比。可查得，液壓缸的推力為215.46KN，拉力為145.04KN。</p><p><b>　?。?—11）</b></p><p&

49、gt;<b>　　則</b></p><p>　　斗桿的擺角在之間，取</p><p>　　斗桿液壓缸初始力臂與最大力臂之比是斗桿擺角的余弦函數(shù)。</p><p><b>　　設(shè)，則</b></p><p>　　可見已定時愈大，和就愈小。如圖3—5所示，平均挖掘力也就越小。</p>&

50、lt;p>　　圖3—5 斗桿機(jī)構(gòu)參數(shù)計算簡圖</p><p>　　由圖3—5，取，求得</p><p>　　=1185mm，則1978.5mm</p><p><b>　　(3—12)</b></p><p>　　將所得結(jié)果代入式(3—12)得</p><p>　　挖掘機(jī)在最大卸載高度處

51、，斗桿液壓缸全縮,此時</p><p>　　第五節(jié) 鏟斗機(jī)構(gòu)參數(shù)選擇</p><p>　　作機(jī)構(gòu)參數(shù)選擇時，已知</p><p>　　待選的參數(shù)還有7個（見圖3—6）即</p><p><b>　　。</b></p><p>　　圖3—6 鏟斗機(jī)構(gòu)參數(shù)選擇</p><p&g

52、t;　　如前所述，鏟斗在挖掘過程中的轉(zhuǎn)角大致為90°~100°，為了要滿足開挖和最后卸載及運(yùn)輸狀態(tài)的要求，鏟斗的總轉(zhuǎn)角往往要達(dá)到150°~180°，本設(shè)計初選。</p><p>　　如圖3—7所示，設(shè)時斗齒尖為，則肯能在FQ延長線上，或者在其上側(cè)的0°~30°處，本設(shè)計初選在其上側(cè)15°處，此時為仰角。</p><p>

53、　　圖3—7 鏟斗機(jī)構(gòu)參數(shù)選擇要求</p><p>　　鏟斗液壓缸伸縮比應(yīng)當(dāng)在允許的范圍內(nèi)，對鏟斗機(jī)構(gòu)可取。本設(shè)計初選。</p><p>　　由圖得，=517mm，即轉(zhuǎn)斗液壓缸的行程。則</p><p><b>　　則可測的。</b></p><p>　　由結(jié)構(gòu)確定G點(diǎn)位置，必須保證鏟斗六連桿機(jī)構(gòu)在全行程中任一瞬時都不會

54、被破壞，即保證在任何瞬時都成立。全行程中機(jī)構(gòu)都不應(yīng)出現(xiàn)死點(diǎn)，且傳動角應(yīng)在允許的范圍內(nèi)。在任何瞬間各構(gòu)件之間都不應(yīng)有干涉，碰撞現(xiàn)象。</p><p>　　第六節(jié) 各主要工作尺寸驗(yàn)算</p><p>　　整個工作裝置，幾何尺寸確定以后，應(yīng)校核最大挖掘深度，最大卸載高度及最大挖</p><p><b>　　掘半徑。</b></p>

55、<p>　　最大挖掘深度：如圖3—4所示</p><p>　　最大卸載高度：如圖3—5所示</p><p><b>　　符合要求。</b></p><p>　　最大挖掘半徑：如圖3—8所示</p><p>　　圖3—8 最大挖掘半徑計算簡圖</p><p><b>　　在中，

56、根據(jù)余弦定理</b></p><p>　　第四章 工作裝置各部件運(yùn)動及受力分析</p><p>　　動臂液壓缸的作用力計算</p><p>　　動臂液壓缸應(yīng)保證反鏟作業(yè)過程中在任何位置上都能提起帶有滿載鏟斗的工作裝置達(dá)到最高和最遠(yuǎn)的位置?？蛇x用三個計算位置：</p><p>　　1.從最大挖掘深度處提起滿載斗（圖4—1 a）<

57、;/p><p>　　2.最大挖掘半徑時舉起滿載斗（圖4—1 b）</p><p>　　3.最大卸載高度時提起滿載斗（圖4—1 c）</p><p>　　根據(jù)斗容量查課本表2-7確定工作裝置各部分重量：</p><p>　　表4-1 反鏟裝置的構(gòu)造近似質(zhì)量表 </p><p>　　1.從最大

58、挖掘深度處提起滿載斗</p><p>　　表4-2 最大挖掘深度處各重量的近似力臂值表（mm） </p><p><b>　　由 有：</b></p><p>　　圖4—1動臂液壓缸的作用力計算簡圖</p><p>　　2.從最大挖掘半徑處提起滿載斗</p><p>　　表4-3 最大挖掘半

59、徑處各重量的近似力臂值表（mm） </p><p><b>　　由 有：</b></p><p>　　3.從最大卸載高度處提起滿載斗</p><p>　　表4-4 最大卸載高度處各重量的近似力臂值表（mm） </p><p><b>　　由 有：</b></p><p

60、>　　液壓缸的閉鎖壓力計算</p><p>　　確定合理的液壓缸閉鎖能力是保證挖掘力得到充分發(fā)揮的條件之一。在挖掘范圍內(nèi)當(dāng)工作裝置處于不同位置時各液壓缸所受到的被動作用力值也不同，要全面地確定各位</p><p>　　置下的液壓缸被動作用力，既很繁瑣，又無必要。一般常選定幾個反鏟作業(yè)主要工況作為計算位置來計算各液壓缸應(yīng)有的閉鎖力，使之在該工況下不發(fā)生液壓缸被動回縮或伸</p&g

61、t;<p>　　長的現(xiàn)象，從而保證了工作液壓缸作用力的發(fā)揮。</p><p>　　根據(jù)廣州偉基機(jī)械有限公司的《液壓油缸標(biāo)準(zhǔn)系列目錄》</p><p>　　初選動臂液壓缸一支，缸徑140mm，桿徑80mm。則動臂液壓缸大腔推力246.2KN，動臂液壓缸小腔推力165.8KN，</p><p>　　初選斗桿液壓缸一支，缸徑100mm，桿徑50mm。則斗桿液

62、壓缸大腔推力125.6KN，斗桿液壓缸小腔推力94.2KN，</p><p>　　初選鏟斗液壓缸一支，缸徑100mm，桿徑50mm。則鏟斗液壓缸大腔推力125.6KN，鏟斗液壓缸小腔推力94.2KN，</p><p>　　為確定各液壓缸的閉鎖壓力，選用以下三個計算位置：</p><p>　　動臂處于最低位置，斗桿呈垂直狀態(tài)，轉(zhuǎn)斗挖掘，其作用力臂為最大（圖4—2）。因

63、此鏟斗液壓缸產(chǎn)生的挖掘力為最大，挖掘阻力對動臂鉸點(diǎn)C，斗桿鉸點(diǎn)F所造成的力矩均接近最大值，而動臂液壓缸的力臂值為最小。</p><p>　　表4-5 第一種工況時各作用力的近似力臂值表（mm） </p><p>　　轉(zhuǎn)斗液壓缸挖掘力可通過對Q點(diǎn)的力矩平衡方程求得：</p><p>　　從可能出現(xiàn)的最不利的情況出發(fā)，假設(shè)存在法向阻力，其值取</p>&l

64、t;p>　　各力對F點(diǎn)取矩，可得到斗桿液壓缸所受的被動作用力＇</p><p>　　圖4—2 第一種工況液壓缸閉鎖壓力計算簡圖</p><p>　　其中，—斗桿，轉(zhuǎn)斗液壓缸及連桿機(jī)構(gòu)總重</p><p>　?。苟窏U液壓缸受壓縮（液壓缸的大腔為高壓腔）。假設(shè)此時限壓閥調(diào)定壓力等于液壓缸的工作壓力，則大腔的閉鎖力等于其作用力125.6KN，而小于＇=128K

65、N，顯然液壓缸會回縮。</p><p>　　為了防止液壓缸回縮，限壓閥的調(diào)定壓力應(yīng)高于液壓缸工作壓力，超出的百分比為：</p><p>　　同樣對動臂在平臺上的支撐點(diǎn)C取矩，求得動臂液壓缸所受的被動作用力＇</p><p>　　＇使動臂液壓缸受壓縮（液壓缸的大腔為高壓腔）。假設(shè)此時限壓閥調(diào)定壓力等于液壓缸的工作壓力，則大腔的閉鎖力等于其作用力246.2KN，而小于＇

66、=249.7KN，顯然液壓缸會回縮。</p><p>　　為了防止液壓缸回縮，限壓閥的調(diào)定壓力應(yīng)高于液壓缸工作壓力，超出的百分比為：</p><p>　　2.動臂處于最低位置，斗桿與動臂鉸點(diǎn)F，斗與斗桿鉸點(diǎn)Q，斗齒尖V三點(diǎn)共線，斗桿挖掘，其作用力臂最大（圖4—3）。這種情況下斗桿液壓缸產(chǎn)生最大挖掘力，挖掘阻力對動臂鉸點(diǎn)C的力矩接近最大值，而動臂液壓缸的力臂值為最小。</p>

67、<p>　　表4-6 第二種工況時各作用力的近似力臂值表（mm） </p><p><b>　　同理，對F點(diǎn)取矩得</b></p><p><b>　　仍取</b></p><p>　　圖4—3 第二種工況液壓缸閉鎖壓力計算簡圖</p><p>　　對動臂在平臺上的支撐點(diǎn)C取矩：<

68、;/p><p>　?。箘颖垡簤焊资軌嚎s（液壓缸的大腔為高壓腔）。假設(shè)此時限壓閥調(diào)定壓力等于液壓缸的工作壓力，則大腔的閉鎖力等于其作用力246.2KN，而大于＇=236.72KN，顯然能鎖住。</p><p><b>　　富余的百分比為：</b></p><p>　　各力對Q點(diǎn)取矩，可得到鏟斗液壓缸所受的被動作用力＇：</p><

69、;p>　?。圭P斗液壓缸受壓縮（液壓缸的大腔為高壓腔）。假設(shè)此時限壓閥調(diào)定壓力等于液壓缸的工作壓力，則大腔的閉鎖力等于其作用力125.6KN，而大于＇=98KN，顯然能</p><p><b>　　鎖住。</b></p><p><b>　　富余的百分比為：</b></p><p>　　動臂處于最低位置，挖掘深度最大

70、，F(xiàn)、Q、V三點(diǎn)共線，鏟斗挖掘，要求能克服平均挖掘阻力（圖4—4）。在這種挖掘狀態(tài)下，挖掘阻力對動臂鉸點(diǎn)C必將造成最大的挖掘阻力矩。它會要求液壓缸缸徑加大，或閉鎖力過分增高，這種過分要求被認(rèn)為是不合理的。因此在這種位置挖掘時要求只克服平均挖掘阻力。</p><p>　　首先計算最大挖掘阻力：</p><p><b>　?。?—1）</b></p><

71、;p>　　式中 —土壤硬質(zhì)系數(shù)。對于III級土宜取,取C=100。</p><p>　　—鏟斗與斗桿鉸點(diǎn)到斗齒齒距離，單位為cm。取。</p><p>　　—挖掘過程中鏟斗總轉(zhuǎn)角的一半，</p><p>　　—切削刃寬度影響系數(shù)，，為鏟斗平均寬度，單位為m。</p><p><b>　　。</b></p&g

72、t;<p>　　—切削角變化影響系數(shù)，取。</p><p>　　—斗的側(cè)壁厚度影響系數(shù)，初選。</p><p>　　—帶有斗齒的系數(shù)，Z=0.75。</p><p>　　D—切削刃擠壓土壤的力，根據(jù)斗容大小在D=10000~17000N的范圍內(nèi)選取，斗容小于0.25m3 時，D應(yīng)小于10000N。取D=8000N。</p><p&g

73、t;<b>　　鏟斗平均挖掘阻力：</b></p><p><b>　　取</b></p><p>　　表4-7 第三種工況時各作用力的近似力臂值表（mm） </p><p>　　對動臂在平臺上的支撐點(diǎn)C取矩：</p><p>　?。箘颖垡簤焊资軌嚎s（液壓缸的大腔為高壓腔）。假設(shè)此時限壓閥調(diào)定壓力

74、等于液壓缸的工作壓力，則大腔的閉鎖力等于其作用力246.2KN，而小于＇=281.4KN，顯然液壓缸會回縮。</p><p>　　為了防止液壓缸回縮，限壓閥的調(diào)定壓力應(yīng)高于液壓缸工作壓力，超出的百分比為：</p><p>　　圖4—4 第三種工況液壓缸閉鎖壓力計算簡圖</p><p>　　同理，對F點(diǎn)取矩得：</p><p>　?。苟窏U

75、液壓缸受壓縮（液壓缸的大腔為高壓腔）。假設(shè)此時限壓閥調(diào)定壓力等于液壓缸的工作壓力，則大腔的閉鎖力等于其作用力125.6KN，而小于＇=150.9KN，顯然液壓缸會回縮。</p><p>　　為了防止液壓缸回縮，限壓閥的調(diào)定壓力應(yīng)高于液壓缸工作壓力，超出的百分比為：</p><p>　　表4-8 液壓缸閉鎖力計算結(jié)果匯總表 </p>