土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)--八層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本工程為焦作市口岸物流服務(wù)設(shè)施建設(shè)項(xiàng)目辦公樓，八層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。建筑物的總高度為32.7m，占地面積964左右，總建筑面積7710左右。本建筑物抗震等級(jí)為二級(jí)，抗震設(shè)防烈度為7度，基本地震加速度0.1g，耐火等級(jí)一級(jí)，建筑設(shè)計(jì)使用年限為50年。焦作地區(qū)基本風(fēng)壓0.45 kN/，基本雪壓0.4 kN/。屋蓋和樓蓋采

2、用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。</p><p>　　本設(shè)計(jì)選取橫向框架第4軸進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，并考慮了地震作用。在確定框架布局之后，先進(jìn)行了層間荷載代表值的計(jì)算,接著利用頂點(diǎn)位移法求出自振周期，進(jìn)而按底部剪力法計(jì)算水平地震荷載作用的大小，從而求出在水平地震荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。然后計(jì)算豎向荷載（恒載及活載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力，并找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合，選取最安全的結(jié)果計(jì)算配筋并繪圖。此外還進(jìn)行了結(jié)構(gòu)

3、方案中的室內(nèi)樓梯的設(shè)計(jì)，完成了平臺(tái)板，梯段板，平臺(tái)梁等構(gòu)件的內(nèi)力和配筋計(jì)算及施工圖繪制。本設(shè)計(jì)采用獨(dú)立基礎(chǔ)，并對(duì)該基礎(chǔ)進(jìn)行了地基承載力、受沖切力承載力和配筋計(jì)算。</p><p>　　關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)、地震作用、頂點(diǎn)位移法、內(nèi)力組合、截面設(shè)計(jì)</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This project i

4、s the port logistics services and facilities construction building of Jiaozuo City..The height of this building is 32.7m,with the construction area of 964 sq.m and the total construction area of 7710 sq.m. The general a

5、rrangement of this building is two glyph in general. The earthquake resistance level is 2 and anti-earthquake intensity degree is seven. The building’s design life is 50 years. Jiaozuo the basic wind pressure 0.45 kN /

6、basic snow pressure 0.4 kN /. The roof and flo</p><p>　　The design choose No.4 framework in horizontal direction to calculate. Considering earthquake action in the meantime. After ensure the framework overal

7、l arrangement, Calculating the load represent values between floors at first.Then use vertex from the displacement method to obtained vibration periods. Using bottom shear method for calculate earthquake action in horizo

8、ntal direction.Then calculate the level of load under the Internal Forces (bending moment, shear and axial force) and calculate v</p><p>　　Key words: Frame Structure、Earthquakes effect、Vertex from the displa

9、cement method 、Internal Force combination、Section Design</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　第一章 緒論1</b></p><p>　　1.1 建筑設(shè)計(jì)1</p><p>　　1.2 建筑設(shè)計(jì)說(shuō)明

10、及要求1</p><p>　　第二章 工程概況4</p><p>　　2.1 工程概況4</p><p>　　2.2 工程地質(zhì)條件及主要設(shè)計(jì)參數(shù)4</p><p>　　2.3 建筑做法及荷載值錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。</p><p>　　2.4 框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇5</p><p>

11、　　2.5 結(jié)構(gòu)布置5</p><p>　　2.6 框架側(cè)移剛度的計(jì)算12</p><p>　　第三章 重力荷載代表值的計(jì)算錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。</p><p>　　3.1 資料準(zhǔn)備錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。</p><p>　　3.2 重力荷載代表值的計(jì)算8</p><p>　　第四章 框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算

12、錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。</p><p>　　4.1 橫向水平地震荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。</p><p>　　第五章 豎向荷載作用下內(nèi)力計(jì)算26</p><p>　　5.1 計(jì)算單元的選擇確定26</p><p>　　5.2 荷載計(jì)算32</p><p>　　5.3 內(nèi)力計(jì)算33&l

13、t;/p><p>　　第六章 橫向框架的內(nèi)力組合41</p><p>　　6.1 結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)41</p><p>　　6.2 框架梁的內(nèi)力組合41</p><p>　　6.3 框架柱的內(nèi)力組合41</p><p>　　第七章 截面設(shè)計(jì)51</p><p>　　7.1 框架梁51&

14、lt;/p><p>　　7.2 框架柱63</p><p>　　第八章 樓板設(shè)計(jì)73</p><p>　　8.1 荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算73</p><p>　　8.2 計(jì)算跨度73</p><p>　　8.3 材料選用73</p><p>　　8.4 彎矩計(jì)算73</p>&l

15、t;p>　　8.5 截面設(shè)計(jì)75</p><p>　　第九章 樓梯的計(jì)算78</p><p>　　9.1 基本資料78</p><p>　　9.2 樓梯的計(jì)算78</p><p>　　9.3 平臺(tái)板的計(jì)算80</p><p>　　9.4 平臺(tái)梁的計(jì)算81</p><p>　　

16、第十章 基礎(chǔ)的計(jì)算83</p><p>　　10.1 基本資料83</p><p>　　10.2 基礎(chǔ)的計(jì)算83</p><p>　　第十一章 結(jié) 論89</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)91</b></p><p><b>　　致謝辭92</b>&l

17、t;/p><p><b>　　第一章 緒論</b></p><p><b>　　1.1 建筑設(shè)計(jì)</b></p><p>　　1.1.1 設(shè)計(jì)依據(jù) </p><p>　　1． 建設(shè)單位簽訂的設(shè)計(jì)合同及建設(shè)單位提供的設(shè)計(jì)委托書(shū)</p><p>　　2． 當(dāng)?shù)匾?guī)劃部門(mén)對(duì)本院提供的

18、焦作市口岸物流服務(wù)設(shè)施項(xiàng)目規(guī)劃設(shè)計(jì)和建筑方案設(shè)計(jì)的審查批復(fù)</p><p>　　3． 河南省焦作地質(zhì)勘查設(shè)計(jì)有限公司提供的焦作市口岸物流服務(wù)設(shè)施建設(shè)項(xiàng)目工程《巖土工程勘查報(bào)告》及相關(guān)外部條件</p><p>　　4． 現(xiàn)行國(guó)家相關(guān)建筑設(shè)計(jì)規(guī)范</p><p>　　《民用建筑設(shè)計(jì)通則》GB 50352-2005</p><p>　　《旅館建筑設(shè)

19、計(jì)規(guī)范》JGJ62-90</p><p>　　《辦公建筑設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ67-2006</p><p>　　《宿舍建筑設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ 36-2005</p><p>　　《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB5009-2001(2006版)</p><p>　　《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002</p><p>　　《

20、建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010</p><p>　　《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 3-2002</p><p>　　《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ50007-2002</p><p>　　1.1.2 設(shè)計(jì)要求</p><p>　　本工程建筑耐火等級(jí)為一級(jí)，耐火年限為50年，抗震設(shè)防烈度為7度。功能要求主要是滿(mǎn)足辦公樓要求及

21、相應(yīng)的配套設(shè)施，建筑外形簡(jiǎn)潔明快，體現(xiàn)建筑特征及建筑風(fēng)格。</p><p>　　1.2 建筑設(shè)計(jì)說(shuō)明及要求</p><p>　　1.2.1 建筑體型設(shè)計(jì)</p><p>　　建筑物在滿(mǎn)足使用要求的同時(shí)，它的體型、立面，以及內(nèi)外空間組合等，還會(huì)給人們?cè)诰衩嫔弦阅撤N感受。建筑物的美觀問(wèn)題，既在房屋外部形象和內(nèi)部空間處理中表現(xiàn)出來(lái)，又設(shè)計(jì)到建筑群體的布局，它還和建筑細(xì)部

22、設(shè)計(jì)有關(guān)。</p><p>　　建筑物的體型和立面，即房屋的外部形象，必須受內(nèi)部使用功能和技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件所約束，并受地基群體規(guī)劃等外界因素的影響。建筑物的外部形象，并不等于房屋內(nèi)部空間組合的直接表現(xiàn)，建筑體型和立面設(shè)計(jì)，必須符合建筑造型和立面構(gòu)圖方面的規(guī)律性，把適用、經(jīng)濟(jì)、美觀三者有機(jī)地結(jié)合起來(lái)。</p><p>　　1.2.2.1建筑體型和立面設(shè)計(jì)的要求</p><p&

23、gt;　　對(duì)房屋外部形象的設(shè)計(jì)要求，有以下幾個(gè)方面</p><p>　　反應(yīng)建筑功能要求和建筑類(lèi)型的特征</p><p>　　結(jié)合材料性能、結(jié)構(gòu)構(gòu)造和施工技術(shù)的特點(diǎn)</p><p>　　掌握建筑標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)</p><p>　　適應(yīng)基地環(huán)境和建筑規(guī)劃的群體布置</p><p>　　符合建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)

24、律</p><p>　　1.2.2.2建筑體型的組合</p><p>　　建筑物內(nèi)部空間的組合方式，是確定外部體型的主要依據(jù)。建筑體型反應(yīng)建筑物總的體量大小，組合方式和比例尺度等，它對(duì)房屋外型的總體效應(yīng)具有重要影響。</p><p>　　建筑體型的組合要求，主要有以下幾點(diǎn)：</p><p>　?、磐暾?、比例恰當(dāng)</p>&l

25、t;p>　　建筑體型的組合，首先要求完整均衡，這對(duì)較為簡(jiǎn)單的幾何形體和對(duì)稱(chēng)的體型，通常比較容易達(dá)到。對(duì)于較為復(fù)雜的不對(duì)稱(chēng)體型，為了達(dá)到完整均衡的要求，需要注意各組成部分體量的大小比例關(guān)系，使各部分的組合協(xié)調(diào)一致，有機(jī)聯(lián)系，在不對(duì)稱(chēng)中取得均衡。</p><p>　　⑵主次分明，交接明確</p><p>　　建筑體型的組合，還需要處理好各組成部分的連接關(guān)系，盡可能做到主次分明，交接明確。

26、建筑物有幾個(gè)形體組合時(shí)，應(yīng)突出主要形體，通?？梢杂筛鞑糠煮w量之間的大小、高低、寬窄、形狀的對(duì)比，平面位置的前后，以及突出入口等方法來(lái)強(qiáng)調(diào)主體部分。交接明確，不僅是建筑造型的要求，同樣也是房屋結(jié)構(gòu)構(gòu)造上的要求。</p><p>　?、求w型簡(jiǎn)潔、環(huán)境協(xié)調(diào)</p><p>　　簡(jiǎn)潔的建筑體型易于取得完整統(tǒng)一的造型效果，同時(shí)在結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)造施工方面也比較經(jīng)濟(jì)合理。</p><p

27、>　　建筑物的體型還需要與周?chē)ㄖ?，道路相呼?yīng)配合，考慮和地形、綠化等基地環(huán)境的協(xié)調(diào)一致，使建筑物在基地環(huán)境中顯得完整統(tǒng)一，布置相當(dāng)。</p><p>　　1.2.2建筑平面的設(shè)計(jì)</p><p>　　建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各個(gè)部分的組合關(guān)系。在平面設(shè)計(jì)中，始終需要從建筑整體空間組合的效應(yīng)來(lái)考慮，緊密聯(lián)系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性；也就是說(shuō)，我們從平面

28、設(shè)計(jì)入手，但是要著眼于建筑空間的組合。</p><p>　　各種類(lèi)型的民用建筑，從組合平面各部分面積的使用性質(zhì)來(lái)分析，主要可歸納為使用部分和交通聯(lián)系部分兩大類(lèi)：</p><p>　　使用部分是指主要使用活動(dòng)和輔助使用活動(dòng)的面積，即各類(lèi)建筑物中的使用房間和輔助房間。</p><p>　　交通聯(lián)系部分是指建筑物中各個(gè)房間之間、樓層之間和房間內(nèi)外之間聯(lián)系通行的面積，即各類(lèi)

29、建筑物中的走廊、門(mén)廳、過(guò)道、樓梯等占的面積。建筑平面中各個(gè)使用房間和輔助房間，是建筑平面組合的基本單元。</p><p>　　使用房間平面的設(shè)計(jì)的要求：</p><p>　　房間的面積、形狀和尺寸要滿(mǎn)足室內(nèi)使用活動(dòng)的要要求。</p><p>　　門(mén)窗的大小和位置，應(yīng)考慮房間的出入方便，疏散安全，采光通風(fēng)較好。</p><p>　　房間的構(gòu)成應(yīng)

30、使結(jié)構(gòu)構(gòu)造布置合理，施工方便，也要有利于房間的組合，所有材料要符合相應(yīng)的建筑面積。</p><p>　　室內(nèi)空間以及頂棚、地面、各個(gè)墻面和構(gòu)件細(xì)部，要考慮人們的使用和審美要求。</p><p><b>　　第二章 工程概況</b></p><p><b>　　2.1 工程概況</b></p><p>

31、;　　本工程為八層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑高度為32.7m。</p><p>　　2.2 工程地質(zhì)條件及主要設(shè)計(jì)參數(shù)</p><p><b>　　2.2.1抗震等級(jí)</b></p><p>　　抗震等級(jí)為二級(jí)，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)使用年限為50年。</p><p><b>　　2.2.2雪荷載</

32、b></p><p>　　焦作地區(qū)基本風(fēng)壓為0.45kN/，基本雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.4kN/。</p><p><b>　　2.2.3地質(zhì)條件</b></p><p>　　根據(jù)某地質(zhì)勘探部門(mén)提供的工程地質(zhì)勘察報(bào)告，地層結(jié)構(gòu)及地層評(píng)述，自然地面以下土層依次為：</p><p>　　第一層：耕植土層，層底埋深為。<

33、/p><p>　　第二層：粉質(zhì)粘土層，層面埋深為，承載力特征值為。</p><p>　　第三層：粉質(zhì)粘土層，層面埋深為，承載力特征值為。</p><p>　　第四層：粉質(zhì)粘土層，層面埋深為，承載力特征值為。</p><p>　　第五層：粉土層，層面埋深為，承載力特征值為。</p><p>　　第六層：粉砂層，底部埋深為，承

34、載力特征值為。</p><p>　　2.2.4水文地質(zhì)條件</p><p>　　地下水埋深2.6m～2.9m。建筑場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅲ類(lèi)。地震烈度7度時(shí)，不會(huì)產(chǎn)生地震液化。</p><p>　　勘察結(jié)論及建議：本工程采用采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，地基采用天然地基，第三層粉質(zhì)粘土層為持力層，地基承載力特征值為，基礎(chǔ)埋深2 m。</p><p>　　2.2.5

35、室內(nèi)外高差</p><p>　　本工程室內(nèi)地坪，室外地坪-0.50m。</p><p>　　按不上人屋面設(shè)計(jì)，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取0.5 kN/，辦公室、會(huì)議室荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0 kN/，樓梯荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.5 kN/。</p><p>　　2.3框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇</p><p>　　本設(shè)計(jì)采用橫向承重布置方案。</p><

36、;p><b>　　柱網(wǎng)布置</b></p><p><b>　　2.4結(jié)構(gòu)布置</b></p><p><b>　　框架梁示意圖及編號(hào)</b></p><p>　　混凝土強(qiáng)度等級(jí)：梁采用，彈性模量</p><p>　　柱采用C40，彈性模量</p><

37、p>　　梁的截面尺寸初步估算：</p><p>　　KL1：h=(1/12～1/8)l=(1/12～1/8) ×8000=6600mm～1000mm 取h=800mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)h =(1/3～1/2) ×800=260mm～400mm取b=400mm</p><p>　　KL2：h=(1/12～1/8)

38、l=(1/12～1/8) ×7300=608mm～913mm 取h=800mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)h =(1/3～1/2) ×800=260mm～400mm取b=400mm</p><p>　　L1： h=(1/14～1/8)l=(1/12～1/8) ×8000=660mm～1000mm 取h=700mm</p>

39、<p>　　b=(1/3～1/2)h =(1/3～1/2) ×700=233mm～350mm取b=350mm</p><p>　　L2： h=(1/14～1/8)l=(1/12～1/8) ×2800=233mm～350mm 取h=700mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)h =(1/3～1/2) ×700=233mm～350mm

40、取b=400mm</p><p>　　L3： h=(1/14～1/8)l=(1/12～1/8) ×5500=460mm～700mm 取h=650mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)h =(1/3～1/2) ×6500=217mm～325mm取b=300mm</p><p>　　L4： h=(1/14～1/8)l=(1/12～1/

41、8) ×4200=350mm～525mm 取h=400mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)h =(1/3～1/2) ×400=133mm～200mm取b=300mm</p><p>　　L5： h=(1/14～1/8)l=(1/12～1/8) ×6150=500mm～770mm 取h=600mm</p><p>　

42、　b=(1/3～1/2)h =(1/3～1/2) ×600=200mm～300mm取b=300mm</p><p>　　L6： h=(1/14～1/8)l=(1/12～1/8) ×2700=220mm～330mm 取h=400mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)h =(1/3～1/2) ×400=133mm～200mm取b=300mm<

43、;/p><p>　　L7： h=(1/14～1/8)l=(1/12～1/8) ×5500=460mm～700mm 取h=600mm</p><p>　　b=(1/3～1/2)h =(1/3～1/2) ×600=200mm～300mm取b=300mm</p><p><b>　　柱的截面尺寸估算：</b></p>

44、<p><b>　　對(duì)于邊柱：</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　對(duì)于中柱：</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　取柱截面為正方形，則邊柱與中柱截面高度分別為488mm

45、和563mm。根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，并綜合考慮其他因素，本設(shè)計(jì)中柱子截面尺寸取值如下：</p><p>　　1層： 800mm800mm，</p><p>　　2~8層：700mm700mm。 </p><p><b>　　柱高度：</b></p><p>　　預(yù)估室外地坪至基礎(chǔ)底面高度為建筑高度的1/15，即2m，設(shè)基

46、礎(chǔ)高度為1m。</p><p>　　底層柱：h=4.2+0.5+2-1=5.7m</p><p><b>　　其他層：h=4m</b></p><p><b>　　橫向框架示意圖</b></p><p>　　第三章 荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算</p><p><b>　　3.

47、1 荷載計(jì)算</b></p><p>　　3.1.1 屋面（不上人）</p><p>　　三層SBS改性瀝青防水卷材 0.5 </p><p>　　20mm厚水泥砂漿找平 20×0.02=0.4 1

48、20mm-140mm厚膨脹珍珠巖 （0.12+0.14）×7/2=0.91加氣混凝土塊保溫（平均厚275） </p><p>　　120厚鋼筋混凝土樓板 25×0.12=3.0 </p><p>　　輕

49、鋼龍骨吊頂 0.15</p><p>　　合計(jì) 6.885</p><p><b>　　3.1.2 樓面</b></p><p><b>

50、　　陶瓷面磚0.12</b></p><p>　　20mm厚水泥砂漿找平0.02×17=0.34</p><p>　　120厚鋼筋混凝土樓板</p><p>　　輕鋼龍骨吊頂 0.15</p><p>　　合計(jì)

51、 3.61</p><p>　　3.1.3 屋面均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　取屋面施工檢修荷載0.7 </p><p>　　樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0 </p><p&g

52、t;　　雪荷載標(biāo)準(zhǔn) SK=urS0=1.0×0.40=0.4 </p><p>　　3.2重力荷載代表值的計(jì)算</p><p>　　重力荷載代表值取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合之和，各層的重力荷載代表值取各樓層標(biāo)高上下各樓層的一半，即：</p><p>　　頂層重力荷載代表值=屋面恒載+50

53、%屋面活載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重</p><p>　　其他層重力荷載代表值=樓面恒載+50%樓面均布活荷載+縱橫梁自重+樓面上下各半層柱的自重+樓面上下各半層縱橫墻體的自重</p><p>　　一層墻體面積：（（8×3×2-0.8×3）+(7.3+2.8+5.5+4.2-0.8×4) ×2+(8+5.5+4.2-0.8

54、15;3+8×3-0.8×4+4-0.8) ×2+130.1）×(4.2-0.6)=1035</p><p>　　門(mén)面積：(1.2×2.4×2+1.5×2.1×4+0.9×1.9×3+1×1.9×3+0.5×1.9×4+0.9×2.1×10+1×

55、2.1×11+1.5×2.1×5=90.02</p><p>　　窗面積：1×3×16+1.35×2.27×40+1×2.9×16+1.2×2.27×5=230.6</p><p>　　墻及粉刷重：(1035-90.02-230.6)×(0.2×5.5+2

56、15;0.02×17)=1271.60 kN</p><p>　　門(mén)重：90.02×0.2=18.004 kN</p><p>　　窗重：230.6×0.42=96.85 kN</p><p>　　樓板恒載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）</p><p>　　面積：72×(7.3+2.8)+(5.5+4.2)

57、×8×2+5.5×（3.4×2+8）-2.8×5.5-2.7×1.9-2.7-2.5=936.52</p><p>　　恒載：936.52×3.61=3380.84 kN</p><p>　　活載：936.52×2.0=1873.04 kN</p><p>　　二~五層墻體面積：（(72

58、+19.8+9.7+5.5) ×2-29×0.7+(8-0.7) ×9+(7.3-0.7) ×11+(5.5-0.7) ×4+5.5×2+(6.1-0.35) ×6）×(4-0.6) =1346.06</p><p>　　門(mén)面積：1.5×2.1×4+0.6×1.9×2+1×1.9

59、15;3+5.5×1.9×4+1×2.1×20+1.5×2.1×9+1.2×2.4×3=141.37</p><p>　　窗面積：1×3×8+1.35×2.27×40+1×2.2×43=241.18</p><p>　　墻及粉刷重：(1346.06-1

60、31.37-241.18) ×(0.2×5.5+2×0.02×17)=1715.05 kN</p><p>　　門(mén)重：141.37×0.2=28.274 kN</p><p>　　窗重:241.18×0.42=101.296 kN</p><p>　　六~八層墻體面積：（(72+19.8+9.7+5.5)

61、×2-29×0.7+(8-0.7) ×9+(7.3-0.7) ×16+(5.5-0.7) ×4+5.5×2+(6.1-0.35) ×6）×(4-0.6)=1460.98</p><p>　　窗面積：1×3×18+1.35×2.3×40+1×2.92×16+1.2×2

62、.3×5=208.72</p><p>　　門(mén)面積：1.2×2.1×1+1.5×2.1×4+0.6×1.9×2+0.9×1.9×7+1×1.9×3+0.8×2.1×34+0.9×2.1×2+1×2.1×20+1.2×2.1×3

63、+1.2×2.4×2+2.4×2.1×4=175.25</p><p>　　墻及粉刷重：(1460.98-208.72-175.25) ×(0.2×5.5+2×0.02×17)=1917.08 kN</p><p>　　門(mén)重：175.25×0.2=35.05 kN</p><p&g

64、t;　　窗重：208.72×0.42=87.66 kN</p><p>　　女兒墻自重：（(72+19.8) ×2+9.7×2+5.5×2）×0.5×0.1×25=267.5 kN</p><p><b>　　屋面恒活載計(jì)算</b></p><p><b>　　面積

65、：963.8</b></p><p>　　恒載:963.8×6.885=6635.763 kN</p><p>　　活載：963.8×0.5=481.9 kN</p><p>　　雪荷載：963.8×0.4=385.52 kN</p><p><b>　　一層重力荷載代表值</b>

66、;</p><p>　　3380.84+50%×1873.04+3656.93+50%×(4213.44+2263.80)+50%×(1271.60+1715.05)+18.004+96.85=12821.089 kN</p><p>　　二~四層重力荷載代表值</p><p>　　3380.84+50%×1873.04+36

67、56.93+2263.80+1715.05+28.274+101.296=12082.71 kN</p><p><b>　　五層重力荷載代表值</b></p><p>　　3380.84+50%×1873.04+3656.93+2263.80+</p><p>　　50%×(1715.05+917.08)+28.274+1

68、01.296=12183.725 kN</p><p>　　六、七層重力荷載代表值</p><p>　　3380.84+50%×1873.04+3656.93+2263.80+1917.08+35.05+87.66=12277.88 kN</p><p><b>　　八層重力荷載代表值</b></p><p>

69、　　6635.763+50%×481.9+3656.93+50%×2263.80+</p><p>　　50%×1917.08+267.5+35.05+87.66+50%×385.52=13207.053 kN</p><p>　　集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值如下：</p><p>　　第四章 框架側(cè)移剛度的計(jì)算<

70、/p><p><b>　　4.1線剛度的計(jì)算</b></p><p>　　在計(jì)算框架梁截面慣性矩時(shí)考慮到樓板的影響。在框架梁兩端節(jié)點(diǎn)附近，梁受負(fù)彎矩，頂部的樓板受拉，樓板對(duì)梁的截面抗彎剛度影響較小，而在框架梁的跨中，梁受正彎矩，樓板處于受壓區(qū)形成T型截面梁，對(duì)梁的截面抗彎剛度影響較大。因此對(duì)樓面的邊框架?。榱旱慕孛鎽T性矩），中跨取。</p><p&g

71、t;<b>　　框架柱側(cè)移剛度計(jì)算</b></p><p>　　由表可見(jiàn)，=1574435/2138300=0.736＞0.7,故該框架為規(guī)則框架。</p><p>　　4.2 水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算</p><p>　　（1）橫向自震周期計(jì)算</p><p>　　對(duì)于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)

72、構(gòu)，其基本自振周期按下式計(jì)算：。取填充墻的周期影響系數(shù)：=0.7。</p><p><b>　　結(jié)構(gòu)基本周期：</b></p><p>　　=1.7×0.7×=0.57s</p><p>　　（2）水平地震作用及樓面地震剪力計(jì)算</p><p>　　結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，

73、變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。</p><p>　　已知。=0.35s則：</p><p>　　因1.4=1.4×0.55=0.77s＞=0.57s所以不考慮頂部附加水平地震作用。</p><p>　　結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：</p><p>　　=0.078×0.85×99017=65

74、64.83</p><p>　?。?）各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 </p><p><b>　?。?）彈性變形驗(yàn)算</b></p><p>　　由表可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為1/1353＜1/550，滿(mǎn)足要求。</p><p>　?。?）水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　

75、　（1）框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：</p><p>　　注：框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比修正值。、為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值?？蚣苤姆磸濣c(diǎn)高度比。經(jīng)查表、、 均為0。</p><p>　　下面為③軸線橫向框架內(nèi)力的計(jì)算：</p><p>　　第五章 豎向荷載作用下內(nèi)力計(jì)算</p><p&

76、gt;　　5.1計(jì)算單元的選擇確定</p><p>　　5.1.1 計(jì)算單元</p><p>　　?、圯S線橫向框架進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算單元寬度為3.6m。如圖5.1所示直接傳給該框架的樓面荷載如圖中水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)縱向框架以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上，由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。</p>

77、<p><b>　　橫向框架計(jì)算單元</b></p><p><b>　　5.2 荷載計(jì)算</b></p><p>　　5.2.1 恒載計(jì)算</p><p><b>　　各層梁上作用的恒載</b></p><p>　　在圖5.2中，、代表橫梁自重為均布荷載形式。對(duì)于

78、8層：=8.40，= 7.35kN/m 。</p><p>　　和分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。由圖5.2所示幾何關(guān)系可得：</p><p>　　=6.885×4=27.54kN/m，=6.885×2.8=19.278kN/m</p><p>　　和分別為邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的荷載，它包括梁自重、樓板重等的重力荷載，計(jì)算如

79、下：</p><p>　　=(4×2×1/2×2+0.5×(3.3+7.3)×2)×6.885+8.4×8+8.4×7.3/2+</p><p>　　8×0.1×0.5×25=199.43kN</p><p>　　=(4×2×1/2

80、15;2+(3.3+7.3)/2×2+(2.6+4)/2×1.4×2) ×6.885+</p><p>　　8.4×8+8.4×7.3/2=253.05 kN</p><p>　　p=(2.6+4)/2×1.4×2×6.885+8.4×8+8.4×2.8/2=142.58 kN&l

81、t;/p><p><b>　　集中力矩：</b></p><p>　　M1= p1 e1=34.18× =5.127</p><p>　　M2= p2 e2=55.10×0.15=8.27</p><p>　　M3= p3 e3=142.58×(0.7-0.4)/2=21.39</p>

82、;<p>　　對(duì)2~7層，q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。其它荷載計(jì)算方法同第8層，結(jié)果為：</p><p>　　q1=8.44+(5.5×0.2+17×0.02×2) ×(4-0.8)=14.10kN/m q1′ = 7.35kN/m</p><p>　　q2= 3.61×4=14.44 kN/m

83、 q2′ =3.61×2.8=10.11 kN/m</p><p>　　p1= (4×2+ 5.3×2)×3.61+8.4×8+8.4×3.65+</p><p>　　1.78×(7.3×3.2-1.35×2.3×4)+0.42×1.35×2.3=185.78kN<

84、;/p><p>　　p2= (4×2+ 5.3×2+3.3×1.4×2)×3.61+8.4×8+8.4×3.65+</p><p>　　1.78×(7.3×3.2-1×2.92-0.8×2.1×4)+1×2.92×0.42+0.8×2.1

85、5;4×0.2=225.35kN</p><p>　　P3=(2.6+4)/2×1.4×2×3.61+8.4×8+8.4×2.8/2+1.78×(7.3×3.2-1.2×2.3)+1.2×2.3×0.4=150.09 kN</p><p>　　M1= p1 e1=185.78

86、15;0.15=27.87</p><p>　　M2= p2 e2=225.35×0.15=33.80</p><p>　　M3= p3 e3=150.09×0.15=22.51</p><p><b>　　對(duì)于1層恒載：同上</b></p><p>　　M1= p1 e1=199.43×0

87、.2=39.89</p><p>　　M2= p2 e2=253.05×0.2=50.61</p><p>　　M3= p3 e3=142.58×0.2=28.52</p><p><b>　　活載計(jì)算</b></p><p>　　活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖5.3</p>&

88、lt;p><b>　　各層梁上作用的活載</b></p><p><b>　　對(duì)于第8層：</b></p><p>　　q2=4×0.5=2 kN/m， q2′ =2.8×0.5=1.4kN/m</p><p>　　p1=(4×2+5.3×2) ×0.5=9.

89、3kN</p><p>　　p2=(4×2+5.3×2+3.3×1.4×2) ×0.5=13.92kN</p><p>　　p2=3.3×1.4×2×0.5=4.62 kN</p><p><b>　　集中力矩： </b></p><p>　

90、　M1= p1 e1=9.3×0.15=1.395</p><p>　　M2= p2 e2=13.92×0.15=2.09</p><p>　　M3= p3 e3=4.62×0.15=0.69</p><p>　　在屋面雪荷載作用下：</p><p>　　q2= 4×0.4=1.6kN/m，

91、 q2′ =2.8×0.4=1.12 kN/m</p><p>　　p1= 7.44kN， p2=11.14kN p3=3.70kN</p><p>　　M1=1.12 M2=1.67 M3=0.56</p><p><b>　　對(duì)于2~7層：</b>&

92、lt;/p><p>　　q2= 4×2=8kN/m， q2′ =2.8×2=5.6 kN/m</p><p>　　p1=37.2kN， p2=55.68kN p3=18.48kN </p><p>　　M1=5.58 M2= 8.35 M3= 2.77

93、</p><p><b>　　對(duì)于1層</b></p><p>　　q2= 8kN/m q2′ =5.6kN/m</p><p>　　p1=37.2kN， p2=55.68kN p3=18.48kN</p><p>　　M1=37.2×0.2= 7

94、.44 M2= 55.68×0.2=11.14 </p><p>　　M3= 18.48×0.2=3.70</p><p>　　將以上結(jié)果匯總?cè)缦拢?lt;/p><p><b>　　橫向框架恒載匯總表</b></p><p><b>　　橫向框架活載匯總表</b></p>

95、;<p>　　5.2.3 內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　梁端、柱端彎矩采用二次分配法計(jì)算，考慮結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱(chēng)，故計(jì)算時(shí)可用半框架。梁端剪力可根據(jù)梁端豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力之和，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得。</p><p>　　a=2000/7300=0.27 1-2a+a=0.87</p><p>　　g=+

96、0.87 g=+0.625 q2′</p><p><b>　　恒載作用下</b></p><p><b>　　活載作用下</b></p><p>　　橫向框架彎矩的二次分配法恒荷載作用下</p><p><b>　　活載作用下</b></p>

97、;<p>　　豎向荷載作用下彎矩框架彎矩圖</p><p>　　5.3.3梁端剪力和柱軸力計(jì)算</p><p>　　梁端剪力： </p><p>　　式中：— 梁上均布荷載引起的剪力，；</p><p>　　— 梁端彎矩引起的剪力，；</p

98、><p>　　柱軸力： </p><p>　　式中：— 梁端剪力；</p><p>　　— 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重；</p><p>　　八層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算，</p><p>　　第八層：=32.26 柱集中荷載199.4

99、3 柱自重53.92 </p><p>　　左=104.66(83.73) 右=104.95(83.96)</p><p><b>　　第八層梁端剪力： </b></p><p>　　= ==1/2×32.26×7.3=117.75</p><p>　　調(diào)幅后：

100、= =（83.73-83.96）/7.3=-0.23</p><p>　　=+ =117.75-0.23=117.52</p><p>　　=-=117.75+0.23=117.98</p><p>　　=V+P=117.52+119.43=316.95</p><p>　　=316.95+53.92=370.87</p>&l

101、t;p>　　恒載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表，</p><p>　　活載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表。</p><p>　　第六章 橫向框架的內(nèi)力組合</p><p>　　6.1結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)</p><p>　　結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類(lèi)型，地震烈度，房屋高度等因素，根據(jù)《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》可知本工程的框架為二級(jí)抗震等級(jí)。<

102、;/p><p>　　6.2 框架梁的內(nèi)力組合</p><p>　　6.2.1 內(nèi)力組合情況</p><p>　　在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載的內(nèi)力進(jìn)行組合。</p><p>　　6.3 框架柱的內(nèi)力組合</p><p>　　6.3.1內(nèi)力調(diào)整：</p><p>　　柱架頂層和柱軸壓比小

103、于0.15者，不需要調(diào)整。</p><p>　?、贅?gòu)件“強(qiáng)柱弱梁”的調(diào)整</p><p>　　柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：∑Mc=ηc∑Mb ηc=1.5</p><p>　　一層A柱處梁端節(jié)點(diǎn)處彎矩為 ΣMb=561.80</p><p>　　則∑Mc=1.5∑Mb=1.5×561.8=842.7</p>

104、;<p>　　上端：Mc=0.454×842.7=382.59</p><p>　　下端：Mc=0.546×1011.24=460.11</p><p>　　底層柱下端截面組合彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以增大系數(shù)1.5</p><p>　　Mc=525.07×1.5=787.605</p><p>　?、跇?gòu)件“

105、強(qiáng)剪弱彎”的調(diào)整</p><p>　　根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》二級(jí)框架柱的組合剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：</p><p><b>　　+V </b></p><p>　　式中：分別是柱上下端順時(shí)針、逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。</p><p>　　為柱的剪力放大系數(shù)。二級(jí)取1.2。</p><p

106、>　　V=1.3×（恒載+0.5×活載）/(2×ln) (按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，恒活載為均布荷載)。</p><p>　　調(diào)整后的框架梁端截面組合剪力設(shè)計(jì)值如表所示：</p><p>　　柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整，經(jīng)軸壓比驗(yàn)算：</p><p>　　對(duì)于A柱：7層底： 無(wú)需調(diào)整；</p><p>　　六層頂軸壓比：

107、 需調(diào)整；</p><p>　　對(duì)于B柱：六層頂軸壓比： 需調(diào)整；</p><p>　　對(duì)于C柱：四層頂軸壓比： 需調(diào)整；</p><p><b>　　框架柱彎矩調(diào)整</b></p><p><b>　　第七章 截面設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　7.

108、1框架梁</b></p><p>　　7.1.1 梁的正截面受彎承載力計(jì)算 </p><p>　　選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。</p><p><b>　　支座彎矩 </b></p><p><b>　　跨間取控制截面

109、則</b></p><p>　　當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T型截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。</p><p>　　翼緣計(jì)算寬度的確定：</p><p>　　按計(jì)算跨度 =l/3=8000/3 =2667</p><p>　　按梁凈距 =b+Sn=400+7200=7600mm</p><p>

110、　　按翼緣厚度 </p><p><b>　　故取=2667</b></p><p>　　梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級(jí)熱扎鋼筋，（），</p><p>　　下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算</p><p><b>　　>125.15 </b><

111、/p><p><b>　　屬第一類(lèi)T形截面。</b></p><p>　　實(shí)配鋼筋318（）% 滿(mǎn)足要求</p><p>　　將下部跨間截面的318鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=763），再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座上部：</p><p><b>　　ξ=0.071＜2</b>

112、</p><p>　　說(shuō)明富裕，且達(dá)不到屈服?？山迫?lt;/p><p>　　實(shí)取620 （=1884）</p><p><b>　　支座Br上部</b></p><p>　　實(shí)取620（=1884）</p><p><b>　　支座C上部</b></p><

113、;p>　　實(shí)取620（=1884）</p><p>　　%＞0.3% /=0.40＞0.3 滿(mǎn)足要求</p><p>　　7.1.2梁的斜截面受彎承載力計(jì)算</p><p>　　AB跨 =0.85×183.69=156.14kN＜0.2=0.2×1.0×14.3×400×765</p>

114、;<p>　　=875.16kN 故截面尺寸滿(mǎn)足要求 </p><p>　　梁端加密區(qū)箍筋取4肢8@100，箍筋用HRB335級(jí)鋼筋，=300,</p><p>　　則 +=0.42×1.43×400×765+1.25×300×201/100×

115、;765</p><p>　　=760.4kN＞156.41kN</p><p>　　加密區(qū)長(zhǎng)度取1.2m,非加密區(qū)箍筋取4肢8@150，滿(mǎn)足要求。</p><p>　　BC跨：若梁端箍筋加密區(qū)取4肢8@100，則其承載力為0.42×1.43×400×665+1.25×300×201/100×665=661

116、kN＞V=651.9kN</p><p>　　由于非加密區(qū)長(zhǎng)度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。</p><p><b>　　7.2框架柱</b></p><p>　　7.2.1柱的剪跨比和軸壓比的驗(yàn)算</p><p>　　根據(jù)《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》，對(duì)于二級(jí)抗震等級(jí)，剪跨比大于2，軸壓比小于0.75，框架各柱各層剪跨比與軸壓

117、比計(jì)算結(jié)果如下，注意表中的、和都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。</p><p>　　7.2.2柱正截面承載力計(jì)算</p><p>　　將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算。</p><p>　　一層B節(jié)點(diǎn)左、右梁端彎矩：</p><p>　　-417.41/0.75-237.83/0.8

118、5×0.8/2=-668.47</p><p>　　-584.67/0.75+528.77/0.85×0.8/2=-530.73</p><p><b>　　上、下柱端彎矩</b></p><p>　　415.30/0.8-202.27/0.85×0.12=490.57</p><p>　　

119、572.25/0.8+211.59/0.85×(0.8-0.12)=884.58</p><p>　　=490.57+884.58=1375.15</p><p>　　=668.47+530.73=1199.2</p><p><b>　　/=1.15</b></p><p>　　1.5=1798.8

120、 △=1798.8-1375.15=423.65</p><p>　　在節(jié)點(diǎn)處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即：</p><p>　　=1798.8×490.57/1375.15=641.70</p><p>　　=1798.8×884.58/1375.15=1157.10</p><p>　　=0.8×

121、;641.70=513.36</p><p>　　附加偏心矩取20mm和偏心方向截面尺寸的l/30兩者中的較大值，即700/30=23.3mm，故取。=117+23.3=140.3mm.</p><p>　　柱的計(jì)算長(zhǎng)度，根據(jù)《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于現(xiàn)澆式樓蓋，底層柱，其他各層柱，</p><p>　　因?yàn)殚L(zhǎng)細(xì)比l0/h=5000/700=7.14>5，故應(yīng)考慮

122、偏心矩增大系數(shù)η。</p><p>　　=Nb/N =0.5fcA/N=0.5×19.1×7002/（4386.06×103）=1.07>1.0 取ξ1=1.0</p><p>　　/h＜15 取</p><p><b>　　η==</b></p><p><

123、b>　　對(duì)稱(chēng)配筋</b></p><p>　　ξ=x/h0=N/fcbh0=4386.05×103/（19.1×700×660） =0.497<ξb=0.518</p><p><b>　　為大偏心受壓</b></p><p>　　故=0.0085 bh0=0.0085×700&#

124、215;660=3927。</p><p>　　再按及相應(yīng)的M一組計(jì)算，N=4450.06kN，節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩：</p><p>　　37.31-19.05×0.12=35.02</p><p>　　27.87-7.33×0.68=22.89</p><p>　　此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無(wú)水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行強(qiáng)柱

125、弱梁調(diào)整，且取。</p><p>　　=7.87+23.3=31.17 /h=5000/700=7.14 </p><p>　　=Nb/N =0.5fcA/N=0.5×19.1×7002/（4450.06×103）=1.05>1.0 取ξ1=1.0</p><p>　　/h＜15 取</p>

126、;<p><b>　　η==</b></p><p>　　=1.77×31.17=55.2＜0.3=0.3×660=198mm.</p><p><b>　　故為小偏心受壓</b></p><p>　　按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿(mǎn)足N＞及Ne＞,因?yàn)?lt;/p><p>　　N=

127、4450.06kN＜=0.518×19.1×700×660=4570.93kN.</p><p>　　故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿(mǎn)足=0.85%，單側(cè)配筋率≧0.2%。</p><p>　　故=bh=0.2%×700×700=980</p><p>　　選422（=1520）</p><p>　　總配

128、筋率=0.987%＞=0.85%</p><p>　　7.2.3柱斜截面受剪承載力計(jì)算</p><p><b>　　一層A柱：</b></p><p>　　=459.87 =787.60 V=330.96</p><p>　　=0.024＜0.2 滿(mǎn)足要求。</p><

129、;p>　?。?（取λ=3.0）</p><p>　　其中去較大的柱下端值，且、不應(yīng)考慮與相應(yīng)的軸力。</p><p>　　N=2233.94/0.8=2792.43＜0.3=0.3×19.1×800×800/1000=3667.2kN.</p><p>　　取N=2792.43kN.</p><p>　　故

130、該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。</p><p>　　柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢10@100，一層柱底的軸壓比n=0.35</p><p>　　查得=0.085，則最小體積配箍率=/=0.085×19.1/300=0.54%</p><p>　　取10，=78.5，則S≤155.14，根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋410@100，間距取min﹛8d,100﹜</p